[四川]框架结构文化旅游项目脚手架工程施工方案(135页附图多)

1、十里水街城市文化产业项目（一期） 脚手架专项施工方案中建六局第三建筑工程有限公司 十里水街城市文化产业项目（一期）脚手架施工专项方案编制： 审核： 审批：中建六局第三建筑工程有限公司十里水街城市文化产业项目（一期） 2016年3月18日目录编制依据及说明2工程概况3 1.1各责任主体名称 1.2建筑概况 1.3地质概况施工平面图8脚手架选择方案9材料与设备计划16落地式脚手架20 1号地块1号楼17.35米的计算书 2号地块16#、17#楼23.8米的计算书悬挑脚手架26 19.8米高悬挑脚手架计算书防雷避电措施62施工安全保证措施64脚手架坍塌应急预案76劳动力计划95检查及验收 11.1

2、上岗作业证 11.2 入场教育 11.3 安全技术交底 11.4 材料合格证 11.5 分段验收一、 编制依据及说明1、建筑施工脚手架实用手册2、建筑结构荷载规范GB50009-20123、混凝土结构设计规范GB50010-20104、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工安全检查标准JGJ59-20116、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-917、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20118、危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文)9、建设工程安全生产管理条例国务院令第393号10、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-2012）1

3、1、施工组织设计11、本工程设计图纸第一节、工程概况1.1 各责任主体名称建设单位达州市十里水街文化旅游资源开发有限公司设计单位四川众恒建筑设计有限责任公司施工单位中国建筑第六工程局有限公司监理单位成都交大工程建设监理有限公司项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师 本工程为达州市十里水街城市文化旅游产业项目一期, 位于达州市通川区复兴镇翟家湾、曹家店和高凤洞村片区，地处双龙河中下游。 分为1#地块和2#地块,其中2#地块总建筑面积约6.9万平方米,地上共20栋楼，一层地下室,18#楼及20#楼均为2层公共建筑,9#、10#、14#、18#为不超过50米高层多种使用功能建筑 (一层为商铺,

4、楼上为办公)；11#楼、15#楼为多层公共建筑；12#、13#、19#楼为多层公共建筑(一层为商铺,楼上为办公)；16#、17#楼为多层公共建筑(一二层为商铺，楼上为办公)。1#地块总建筑面积约6.9万平方米，地上共9栋楼，一层地下室，其中1#、2#、4#、5#、6#楼为多层公共建筑。3#、7#、8#、9#楼为超过50米的高层综合楼。1.2 1号地块多层建筑概况1.3 1号地块地质概况根据地勘报告，经钻探揭露和工程地质测绘，场地内未见断裂、滑坡等不良地质现象，场地稳定，适宜建筑。地基土力学性质评价 根据室内岩、土试验和现场原位试验结果，结合钻探取样鉴别，对场地内钻探深度范围的岩（土）层的力学性

5、质作如下评价：（1）粉质粘土：场区以可塑状为主，物质成分均匀，力学性质一般，地基承载力特征值取150kPa，由于基坑开挖后本层较薄，不能满足拟建物的荷花荷载要求，故不能选作基础持力层。（2）强风化基岩：场地分布泥岩及砂岩互层岩体的物质成分较均匀，分布较连续，但风化裂隙发育，岩体破碎，质软，力学性质差，一般可作为低层建筑物的基础持力层。（3）中风化基岩：场地分布泥岩及砂岩层岩体的物质成分较均匀，分布连续，承载力较高，力学性质较好，是拟建建筑物良好的基础持力层与下卧层。地基土均匀性评价 拟建场地内覆盖层厚薄不均，基岩面起伏平缓，在场地平整以后，场地将变成土岩结合地基，地基土将为均匀地基土，因场地原

6、始地形起伏相对较高低起伏，直接导致粘土厚薄不均，这更加剧了场地地基土的不均匀性。由于场地可作基础持力层的地基土只有砂/泥岩，故主要从基岩顶面起伏程度来评价其均匀性。 可作持力层的砂/泥岩层顶总体起伏较大，建筑物基础持力层基岩顶坡度均10%。故判断其场地属于均匀地基。二、施工平面布置及施工计划脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求以及本工程的特殊性，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，。 4、结构选型时

7、，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准要求，要符合四川省文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验， 1号地块的1#、2#、4#、5#、6#楼均采用落地式脚手架； 1号地块的3#、7#、8#、9#楼才用第一道采用落地式脚手架，从第二道开始采用悬挑脚手架； 2#地块1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、20#楼采用单管双排落地式脚手架；2#地块11#、12#、13#、16#、17#、19#楼采用落地式脚手架（根据各号楼的层高，在第一层采用双

8、管双排落地式脚手架）；2#地块9#、10#、14#、18#楼采用悬挑脚手架。 1号地块3#楼悬挑脚手架搭设高度为18.24米（3层一道悬挑），立杆采用双排立杆；0.0012.16m层为第一道落地式脚手架；12.1624.32m层为第二道悬挑脚手架；24.3242.56m层为第三道悬挑脚手架；42.5660.80m层为第四道悬挑脚手架；60.8066.80m层为第五道悬挑脚手架；1号地块7#、8#楼悬挑脚手架搭设高度为16.5米（5层一道悬挑），立杆采用双排立杆；0.0010.50m层为第一道落地式脚手架；10.5027.00m层为第二道落地式脚手架；27.0043.50m第三道为悬挑脚手架；

9、43.5060.00m层第四道位悬挑脚手架；60.071.70m层第五道为悬挑脚手架。1号地块9#楼悬挑脚手架搭设高度为16.5米（5层一道悬挑），立杆采用双排立杆；0.0010.50m层为第一道落地式脚手架；10.5027.00m层为第二道落地式脚手架；27.0043.50m第三道为悬挑脚手架； 43.5060.00m层第四道位悬挑脚手架；60.071.70m层第五道为悬挑脚手架。1地块3#楼脚手架搭设大样图：1地块9#楼脚手架搭设大样图：2地块1#楼脚手架搭设大样图：2地块9#、18#楼脚手架搭设示意图：2地块19#楼脚手架搭设示意图：四、材料与设备计划 1、悬挑梁采用工字钢制作，其材质应

10、符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700的规定。 2、用于固定悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。 3、脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属

11、拉伸室温拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。 4、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有

12、生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。 5、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。 6、脚手板(1)脚手板可用竹材料制作、单块脚手板的质量不大于30kg；(2)木脚手板才材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005中a级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。宽度、厚度允许偏差应符合现行国家标准木结构工程施工质量验收规范GB5020

13、6的规定；不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板； 7、安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：(1)网目密度不低于2000目/100c；(2)网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；(3)网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；(4)一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；(5)不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；(6)阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；(7)做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上；(8)颜色应满足环境效果要求，选用绿色；

14、8、连墙件材料采用钢管制作，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB/T700中Q235级钢或低合金高强度结构钢GB/T1591中Q345级钢的规定。 9、可调底座的底板和可调托座托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，允许尺寸偏差应为0.2mm，承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm；承力面钢板和丝杆应采用环焊，并应设置加劲片或加劲拱度；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。10、可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于6扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。主要材料参数表【型钢悬挑脚手架(扣件式)】名称规格用途单位用量备注钢管6m48

15、.0mm3.5mm纵向水平杆、立杆、剪刀撑根1.5m48.0mm3.5mm横向水平杆、连墙件根脚手板3000mm200mm50mm脚手板与基础垫板块扣件各杆件的连接个安全网6m1.5m2000目防坠张钢丝绳14mm上拉杆件米下撑杆件根工字钢3m16号 4m16号悬挑主梁根脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上搭设高度(m)钢管类型48.03.5立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.85立杆步距(m)1.8双立杆计算方法设置双立杆挡脚板1步1设脚手板1步1设横向斜撑6跨1设连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接地区基本风压(kN/m2)0.3安全网全封闭悬挑方式普通主梁悬

16、挑锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lx(mm)1600梁/楼板混凝土强度等级 主梁材料规格16号工字钢落地式脚手架构造要求及技术措施 （一）总体概况5.1.1 地基处理基槽回填土采用素土分层夯实，密实度采用环刀取样进行试验，表面用C10 混凝土进行硬化，厚度为10cm。基础上、底座下设置垫木，其厚度不小于5cm，布设必须平稳，不得悬空。并在距脚手架外立杆50cm 处设一浅排水沟（做法详见下图所示）。5.1.2 立杆立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，

17、立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。5.1.3 大横杆大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，其长度为2跨、不小于3.5m，同一步大横杆圆周要交圈。5.1.4 小横杆每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需

18、要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。5.1.5 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。5.1.6 剪刀撑本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设

19、置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间（本工程全部在50左右）。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。5.1.7 脚手板 1）作业层脚手板铺满、铺稳、铺实。 2）竹串脚手板设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与横向水平杆可靠固定，严防倾斜。脚手板的铺设采用搭接平铺或对接平铺。

20、脚手板对接平铺时，接头处设置两根横向水平杆，脚手板外伸长度在130150mm之间，两块脚手板外伸长度的和不应大于30mm；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于20mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于10mm 3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板的两端均应固定于支承杆件上。5.1.8 连墙件 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm； 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； 优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； 必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。 连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当

21、不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接； 连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋； 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；5.1.9 安全防（围）护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.86.0m 的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应

22、高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m 处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m 及1.2m 处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm 高的挡脚板。5.1.10 人行马道人行马道设在结构的现场砂石料堆场地一侧，采用“之”字形、坡度1:3、宽度1.2m（见右图所示）。马道脚手板采用顺铺、接头搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处应用三角木填顺，每隔30cm 设置一根防滑木条，木条规格为2cm4cm（厚度宽度）。马道转角处设置休息平台，宽度大于1.80m。斜道两侧及平台外围均必须设置栏杆及挡脚板。栏杆设置两道，高度分

23、别为0.6m 和1.2m，挡脚板高度不小于15cm，外侧用密目式安全立网封闭。5.1.11 脚手架出入口的构造该出入口设在进贮仓大门位置，挑空两根立杆、跨越三步三跨，大小为4.5m5.4m（宽高）。出入口处再搭设6.0m4.5m6.0m（长宽高）的防护棚，上铺5cm厚的双层脚手板，见右图所示。在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口12 步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转

24、扣件中心线至主节点的距离在15cm 内。当斜腹杆在1 跨内跨越2 个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接（构造方式见下图所示）。落地式脚手架计算书1#地块1#楼17.35米高双排脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50

25、米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为48.03.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D

26、4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.050/2=0.184kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/2=1.575kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.040+1.20.184=0.268kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.575=2.205kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

27、 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.268+0.102.205)1.5002=0.544kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.268+0.1172.205)1.5002=-0.641kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.641106/5260.0=121.825N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值

28、q1=0.040+0.184=0.223kN/m活荷载标准值 q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.223+0.9901.575)1500.04/(1002.06105127100.0)=3.307mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0401.500=0.060kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.

29、276kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 P=1.20.060+1.20.276+1.42.362=3.710kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.040)1.0502/8+3.7101.050/4=0.980kN.m=0.980106/5260.0=186.381N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

30、均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0401050.004/(3842.060105127100.000)=0.024mm集中荷载标准值 P=0.060+0.276+2.362=2.698kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2697.6751050.01050.01050.0/(482.06105127100.0)=2.485mm最大挠度和 V=V1+V2=2.509mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照

31、下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0401.050=0.042kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.042+1.20.276+1.42.362=3.688kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承

32、载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295 NG1 = 0.13017.350=2.247kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.417kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5004=1.020kN(

33、4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.350=0.260kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.945kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 0.600经计算得到：Wk = 0.300

34、1.0000.600 = 0.180kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.24.945+0.91.44.725=11.887kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.24.945+1.44.725=12.548kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到

35、风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.1801.5001.8001.800/10=0.110kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.548kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 长细比，为3118/16=19

36、6 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=170 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =12548/(0.19506)=132.146N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.887kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1

37、.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=170 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.110kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =11887/

38、(0.19506)+110000/5260=146.135N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 303.873kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=7.082kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件单扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=38.68 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 4.95+

39、4.72=9.67kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！16#、17#楼结构23.8米高双排脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度23.8米，5.5米以下采用双管立杆，5.5米以上采用单管立杆。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.0

40、5米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48.03.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗

41、距计算采用 W=(D4-d4)/32D。2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:主体脚手架；3.风荷载参数本工程地处达州市，测区风向受大巴山影响，多为东北风，风少且风速小（17米/秒），平均风力1.62.1级，最大风力七级，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚

42、手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:13；单立杆脚手板铺设层数:0；5.地基参数地基土类型:粘性土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.050/2=0.184kN/m 活荷载标准值

43、Q=3.0001.050/2=1.575kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.040+1.20.184=0.268kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.575=2.205kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.268+0.102.205)1.5002=0.544kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.268+0.1172.205)1.5002=-0.641kN.m我们选

44、择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.641106/5260.0=121.825N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.040+0.184=0.223kN/m活荷载标准值 q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.223+0.9901.575)1500.04/(1002.06105127100.0)=3.307mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，

45、大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0401.500=0.060kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 P=1.20.060+1.20.276+1.42.362=3.710kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.040)1.05

46、02/8+3.7101.050/4=0.980kN.m=0.980106/5260.0=186.381N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0401050.004/(3842.060105127100.000)=0.024mm集中荷载标准值 P=0.060+0.276+2.362=2.698kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2697.6751050.01050.010

47、50.0/(482.06105127100.0)=2.485mm最大挠度和 V=V1+V2=2.509mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0401.050=0.042kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.5

48、00/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.042+1.20.276+1.42.362=3.688kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295 NG1 = 0.13023.800=3.082kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准

49、值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.417kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5004=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50023.800=0.357kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.877kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.0

50、50/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 0.600经计算得到：Wk = 0.3001.0000.600 = 0.180kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.25.877+0.91.44.725=13.005kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1

51、.25.877+1.44.725=13.667kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.1801.5001.8001.800/10=0.110kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.667kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

52、 l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=170 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =13667/(0.19506)=143.924N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计

53、算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.005kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=170 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,

54、由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.110kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =13005/(0.19506)+110000/5260=157.913N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 303.873kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=7.082kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件单扣件满足要求! 连墙件扣件

55、连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=42.41 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 5.88+4.72=10.60kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！六、悬挑脚手架（一

56、）悬挑架搭设材料及相关数据选择1、脚手架参数立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.90m，大横杆的步距为1.8m；内排架距离墙宽度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48.03.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.0m，水平间距4.5 m，采用扣件连接。2、活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:结构防护脚手架；3、风荷载参数本工程地处达州宣汉，基本风压0.6kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4、静荷载

57、参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.170；安全网自重标准值(kN/m2):0.01；脚手板铺设层数:4 层；（按照四层立体防护进行验算）脚手板类别:18cm宽竹夹板；栏杆挡板类别:多层板挡板；5、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用Q235B的16号工字钢3米，其中建筑物外悬挑段长度1.05m，建筑物内锚固段长度1.95m。锚固压点压环钢筋直径(mm):16mm的园钢；6、拉绳与支杆参数选择钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。钢丝绳安全系数为:6.0；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建

58、筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1 m。（二）脚手架的搭设作业应遵守以下规定： 搭设场地应平整、夯实并设置排水措施。 立于土地面之上的杆底部应加设宽度200m、厚度50mm的垫木、垫板或其它刚性垫块，每根立杆的支垫面积应符合设计要求且不得小于0.15。 在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。 脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：（三）脚手架的使用应遵守以下规定： 作业层每1m2架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值；施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构脚手架采

59、取3kN/；装修脚手架取2kN/。 在架板上堆放的砂浆和容器总重量不得大于1.5kN；施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。 在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。 工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生

60、碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。 人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。 每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现在不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。 在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。5.2.4 脚