(完整word版)PKPM参数(超详细)解析

1、、总信息1、水平力与整体坐标夹角：该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。抗规5.1.1条和高规4.3.2条规定，“一般情况下,应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”如果地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为最不利地震作用方向”。这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关，对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下，结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大.SATWE可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ。OUT文件中输出。如果该角度绝对值大于15度，建议用户按此方向角

2、重新计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。一般并不建议用户修改该参数，原因有三：考虑该角度后，输出结果的整个图形会旋转一个角度，会给识图带来不便；构件的配筋应按“考虑该角度和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计；旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向综上所述，建议用户将“最不利地震作用方向角填到“斜交抗侧力构件夹角”栏，这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合），是按抗规5.1.1条2款执行的。对于计算

3、结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计算结果，取不利情况进行配筋包络设计等；而斜交抗侧力程序可自动考虑每一方向地震作用下构件内力的组合，可直接用于配筋设计，不需要人为判斷。只有在风荷载起控制作用时，现有的坐标下风荷载不能起到控制结构的最大受力状态，此时填写一个角度（逆时针为正，顺时针为负），让坐标系发生变化，使风荷载在新的坐标系下（如何计算出风荷载产生的内力最大值的角度值？），能起控制作用（控制结构的最大受力状态），改变参数后，地震作用和风荷载的方向（说明两者方向是一致）将同时改变，但地震作用方向已经不是最不利的方向了，故需要在附加地震作用方向上输入一个相反的角

4、度，使地震作用方向应按原坐标系计算，使地震力最大；如不需要改变风荷载的方向，只需考虑其它角度的地震作用时，则无需改变“水平力与整体坐标的夹角”，只增加附加地震作用方向即可。2、混凝土容重：此参数是用来求梁、柱、墙自重时用的，当考虑混凝土构件的表面装修层荷载时可调整此值，一般情况下用2627KN/m3。现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”是联动的.3、钢材容重：亦可根据建筑做法填写相应的数值，一般采用默认值78KN/m3；4、裙房层数：高规第4。8。6条规定:与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施，因此该层数必须给定.层数是计

5、算层数,等同于裙房屋面层层号。可按建筑施工图所画裙房层数填写（含地下室层数），以便正确确定剪力墙底部加强区的高度.5、转换层所在层号：如有转换层应在此填写层号（含地下室层数）,以便正确确定剪力墙底部加强区的高度,另外“转换层所在层号”和“结构体系”两项参数来区分不同类型的带转换层结构；填写了“转换层所在层号”则程序判断该结构为带转换层结构，并自动按规范的相关规定执行，如同时选择了“部分框支剪力墙结构”，程序还将在上述基础上自动执行高规针对部分框支剪力墙结构的规定。另外层号按PMCAD的自然层填写.对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以转换层所在层号减去嵌固端所在层号+1进行判断是否为

6、3层或3层以上转换.该指定只为程序决定底部加强部位、软弱层（主要通过提高地震作用力）及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息（减少转换突变,使结构整体抗侧刚度逐渐变化），同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级（规范规定）,对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号）6、嵌固端所在层号：这里的嵌固端指上部结构的计算嵌固端，注意嵌固端和嵌固端所在层号的区别，理论上讲嵌固端以下不参与抗震计算，当地下室顶板作为嵌固部位时，那么嵌固端所在层为地上一层,即地下室层数+1；而如果在基础顶面嵌固时，嵌固端所在层号为1.程序缺省的嵌固端所在层号为“地下

7、室层数+1”。常见嵌固部位的确定:a、无地下室的，无基础连系梁的，取在基础顶；b、无地下室，在室外地坪处有基础连系梁的，按基础顶作嵌固计算内力配筋，再取基础连系梁顶作嵌固，一层柱的配筋取以上两者的较大值。c、有地下室，周围不与车库相连的结构，按刚度比要求确定嵌固部位.d、有地下室，与周围的地下车库相连时，计算刚度比可考虑周围20M范围内的车库部分的刚度贡献.7、地下室层数：1、此参数：1）对计算时回填土对结构的约束作用，2）风荷载计算，3）内力组合控制高度，4）底层内力调整，5）剪力墙底部加强区高度及地下室外墙设计等均有影响。一般按建筑条件图据实填写。2、程序据此信息决定底部加强区范围和内力调

8、整。当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。地下室一般与上部共同作用分析；地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；8、墙元细分最大控制长度（单位m）:结构分析时,墙元细分为一系列的小壳元，为保证分析精度而给的限值，一般可取1.0。外部节点:按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。对于高层结构，可选此项.9、转换层指定为薄弱层:缺省不作为薄弱层,需要人工指定。此项打勾与在“调整信息”栏中“指定薄弱层号”中直接填写转换层号的效果一样。转换层不论层刚度比如何,都应强制指定为薄弱层。10、对所有楼层强制采用刚性楼板假定:为避免由于局部振动的存在而影响结构位移比等参数的计算，所以在计算六

9、个比值时勾选此项，在计算内力和配筋时不应选用,特别是错层结构，有跃层柱或定义了弹性板和弹性模的结构。11、地下室强制采用刚性楼板假定:一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层强制采用刚性楼板假定的话此条无意义.12、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘:应勾选，使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分,实现框架，短肢墙和普通墙的倾覆力矩结果更合理。（墙的有效翼缘规定见混规9。3.4条和抗规6.2。13条）13、弹性板与梁变形协调:相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调,计算结果符合实际受力情况

10、，应勾选。14、墙元侧向节点信息:采用默认值:出口节点15、结构材料信息，结构体系:按结构方案选取。16、恒活荷载计算信息:1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；2）模拟施工加载1模式:采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用于各种类型的下传荷载的结构，但不适用于有吊柱的情况；3）按模拟施工加载2:计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理;4）模拟施工加载3:采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程，故此建议一般对多、高层建筑首选模拟施工3；对钢结构或大型体育场馆类（指没有严格的标准楼层概念）结构应选

11、一次性加载。对于长悬臂结构或有吊柱结构，由于一般是采用悬挑脚手架的施工工艺，故对悬臂部分应采用一次性加载进行设计。当有吊车荷载时，不应选用模拟施工3。17、风荷载计算信息:一般选择:计算水平风荷载。18、地震作用计算信息:一般选择:计算水平地震作用.19、结构所在地区:可按相关设计规范和文件选取，一般选全国。20、特征值求解方式:一般采用默认值,仅在选择了“计算水平和反应谱方法竖向地震”时，才允许选择“特征值求解方式”.21、“规定水平力”的确定方式:一般选楼层剪力差法（规范方法）22、施工次序:只对模拟施工加载3起作用，在计算转换层时要求转化的两层在同一施工次序,这样刚度计算比较准确。二、风

12、荷载信息地面粗糙度类别：A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。（0。12）B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。（0。16）C类：指有密集建筑群的城市市区。（0.22）D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。（0。30）修正后的基本风压：对于高层建筑应按基本风压乘以系数1。1采用。风荷载作用面的宽度，多数程序是按计算简图的外边线的投影距离计算的，因此，当结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔楼时，应注意修改风荷载文件，从风荷载中减.去计算简图的外边线间无建筑面的空面面积上的风载，否则会造成风载过大.特别是风载产生的弯矩过大。（？）顶层女儿墙高度大于1米时应修正顶层风载，在程

13、序给出的风荷上加上女儿墙风荷.当计算坐标旋转时，应注意风荷计算是否相应作了旋转处理。大多数程序风载从嵌固端算起，当计算嵌固端在地下室时，应将风荷载修正为从正负零算起。用SATWE进行多塔楼分析时，程序能自动对每个塔楼取为一独立刚性块分析，但风荷载按整体投影面计算，因此一定要进行多塔楼定义，否则风荷载会出现错误。结构的基本周期：宜取程序默认值（按高规附录B公式B.0.2）；“蜡枸基本周期用于凤荷盟廉动増尢系號帛此荷载规苑公式门42.一（完整word版）2010PKPM参数（超详细）解析规则框架T=（0。080。10）N；框剪结构、框筒结构T二（0.060。08）N；剪力墙、筒中筒结构T=（0。0

14、50.06）N,N为房屋层数，详见高规3。2。6条表3.2。6-1注；荷规7。4.1条，附录E；程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后，再代回重新计算。体型系数：a）圆形和椭圆形平面，Us=0。8b）正多边形及三角形平面，Us=0.8+1。2/（n的平方根），其中n为正多边形边数c）矩形、鼓形、十字形平面Us=1.3d）下列建筑的风荷载体形系数Us=1。4i:V形、Y形、弧形、双十字形、井字形平面；ii:L形和槽形平面；iii:高宽比H/Bmax大于4、长宽比L/Bmax不大于1.5的矩形、鼓形平面。多塔结构风荷载相关调整：申国建貳科聲硏宦怆bldoiAuiH

15、lvFnjvR多塔风荷载下图若按单塔结构计算，在计算J方向的风荷载时，其迎凤面积为X向迎凤面宽度与层高的乘积，计算得到的本层X向风荷载均分到两个塔的所有节点上，与实际情况相比，各节点的凤荷载值少算一半，同理Y向计算的节点凤荷载将偏大.分缝结构也要定义为多塔.X向*顼LRJ宽fr（完整word版）2010PKPM参数（超详细）解析JCltfn*jBuHirg4.多塔风荷载的遮挡定义对于距离很近的两个塔，要进行遮捧面定义，同时填写“设缝多塔背风面体型系数来完成风荷载的调整.每个塔可以同时有几个遮挡面。由于遮挡造成的风荷载扣减值通过“设缝多塔背风面体型系数出参数来指定比如缝隙很小的矩形单塔该值可取软

16、件默认值队5,设计人员可按工程实际情况调整输入，填0表示没有遮挡作用口由于有的工程两边塔楼高度、宽度不尽相同，在进行遮把定义时需正确圈选遮把部分的节点网格，并输入遮挡面相应的楼层起止层号*呻凰建詆署哮斫空梳匚I4.多塔风荷载的遮挡定义高规5.1J0条的条文说明：高层建筑结构进行水平风荷载作用效应分析时，除对称结构外，结构构件在正反两个方向的凤荷载作用下效应一般是不相同的，按两个方向风效应的较大值采用，是为了保证安全的前提下简化计算.ChinaAuodmjrufBuiIdi吃Hbmri-li-5、群楼效应与多塔结构风荷载计算荷载规范23条规定：当多个建筑物，特别是群集的建筑物，相互间距较近时，宜

17、考虑凤力相互干扰的群体效应；一般可将单独建筑物的体型系数U駅乘以相互干扰增大系数，该系数可参考类似条件的试验资料确定；必要时宜通过风洞试验得出.ChFrMJUodKintrfEuiMiinVJ根据国内学者的研究，当相邻建筑物的间距小于35倍的迎风面宽度且两栋建筑物中心连线与风向成45。时，群楼效应比较明显，其相互干扰増大系数一般为1.25-1-5,最大可达到1.乱多塔结构中各单塔的平面布置往往间距比较近，需要考虑此群体效应，设计人员可根据塔楼平、立面布置情况建筑物重要性，凤洞试验成果等因素综合确定该放大系数计算时可将多塔结构的体型系数分段，大底盘以上坯楼部分的体型系数卩生用修正后的体型系数替换

18、。三、地震信息三土卫世匡言临氧曲兰I1“芒虑曲冋地丧作月冋相对偶界洞止v冋相廿启:亦扃匕计篡振型平数5550Dn57aDCJDn-9.uDrl-DDD.uD1-11mrniiJj牡I巫月匿戻1电下室盲息|砌祥结枸1丘隹氨|凤lii弐恰总fe沽1訂言息咼罡信左.设-fe息配帖伫息指足伺魅侷壮结构的祖尼比的持征冃羽g墟!吨吾汞P1车和早MW-12z；.I刃则栓113量茫粒涔M弓咗噬且巧电袈款响去兹呈丈伯竖向电震荽直乖型数竖向电吾卄曲墓慾庄瑕花1、结构规则性信息：该参数在程序内部不起作用，建议选不规则。由于抗震设防烈度为6度时，某些房屋可不进行地震作用计算，但仍应采取抗震构造措施，因此，若在第一页参

19、数中选择了不计算地震作用，本页中地震烈度、框架抗震等级和剪力墙抗震等级仍应按实际情况填写，其他参数可不必考虑。1）.结构规则性信息：平面不规则的类型扭转不规则：楼层的最大弹性水平位移（或层间位移），大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍。凹凸不规则：结构平面凹进的一侧尺寸，大于相应投影方向总尺寸的30%。楼板局部不连续：楼板的尺寸和平面刚度急剧变化，例如，不效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的50%，或开洞面积大于该层楼面面积的30%，或较大的楼层错层.竖向不规则的类型侧向刚度不规则：该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%，或小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的80%；除顶层外,局

20、部收进的水平向尺寸大于相邻下一层的25%.竖向抗侧力构件不连续：竖向抗侧力构件（柱、抗震墙、抗震支撑）的内力由水平转换构件（梁、桁架等）向下传递。楼层承载力突变：抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%。2、设防地震分组：依据地质勘察报告和抗震规范指定的值填写.3、设防烈度：依据地质勘察报告和抗震规范指定的值填写。2、3数据见抗规附表A4、场地类别：按地质勘察报告所提供的值填写。或按规范填写见：抗规4.1。65、砼框架、剪力墙、钢框架的抗震等级：依据相关规范（见抗规6。1.2）确定，注意提高和降低的条件。（完整word版）2010PKPM参数（超详细）解析Ml热Ift1579zS6S

21、CiMM袒里四三三乂聘.吐衆崔建拉三或60戈6060坯50三1鬲-吨山町#QHll三兰母倉郴吏三/=a植柴-PK?简三一一二一三一/琥視摆箭混濫七居冈的扩整寿甑1.2占L逵块屈龙，聲时，陆$麓细可核遵内阡M悵师序的忙眾邹4*取抗矗山直旅聞仏帕円的H昇=承平盹曲低：卫耳母翼誓于耳鹰曲界时眩尢诲徒書瞎旦疔観嵐用场血定网硼J制科E支*謹堆斡齣眠抗羸曜需世皿上的FSK，应圧揪FiJElt鶴阳4A星直剜I祁甌6、抗震构造措施的抗震等级：当抗震构造措施的抗震等级与抗震措施的抗震等级不一致时，在配筋文件中会输出此项信息。故此系数按规范选取.7、中震（或大震）设计：这是针对结构抗震性能设计提供的选项。结构性能

22、设计在具体提出性能设计要点时，才能对其进行有针对性的分析和验算，不同的工程，其性能设计要点可能各不相同，因此，用户可能需要综合多次计算的结果，自行判斷才能得到性能设计的最终结果。一般情况来讲，我国的抗震设计，是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的但对于复杂结构、超高超限结构，基本都要求进行中震验算。中震（大震）弹性设计和中震（大震）不屈服设计是属于结构性能设计的范畴，首先需要明确是所有构件还是重要构件（如框支结构构件、连体结构构件、越层柱等）要进行中震（大震）弹性设计或中震（大震）不屈服设计中震（大震）弹性设计实现，首先，要将“地震影响系数最大值”amax,

23、改为中震（大震）地震影响系数最大值amax，其次，选择“中震不屈服即可中震（大震）弹性设计严于中震（大震）不屈服设计。由于按照中震设计时，没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数，因此，按照中震设计的内力值不一定比小震计算的内力值大，应进行包络设计。此处风荷载不参与组合。此参数按需要选取.8、按主振型确定地震内力符号：根据抗规5。2.3条计算的地震效应没有符号，SATWE原有的符号确定规则是每个内力分量取各振型下绝对值最大者的符号，现增加本参数可解决原有规定下个别构件内力符号不匹配的情况，可勾选。9、考虑偶然偏心：（完整word版）2010PKPM参数（超详细）解析计算单向地震作用时应考虑偶

24、然偏心的影响，选择后程序将增加计算4个地震工况,即每层的质心沿垂直于地震作用方向偏移5%的地震作用.计算位移比时看此工况下的值，计算位移（角）时可不考虑此工况下的情况。一般情况下高层都选取。10、考虑双向地震作用:一般情况下都选取，规范中提到的“质量与刚度分布明显不均匀不对称的结构”应考虑，主要看结构刚度和质量的分布情况以及结构扭转效应的大小.一般而言，多层和高层可根据楼层最大位移与平均位移之比值判断：若该值超过1.2，则可认为扭转明显,需考虑双向地震作用下的扭转效应计算，反之可不用选，对高层结构当需要选择考虑双向地震作用时,也要选择考虑偶然偏心的影响，两者取不利,结果不叠加。但在用SATWE

25、在进行底框计算时，不应选择地震参数中的偶然偏心和双向地震，否则计算会出错（?）。质量和刚度分布明显不对称的结构，楼层位移比或层间位移比超过1.2时,应计入双向水平地震作用下的扭转影响.偶然偏心：验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心位移比超过1。2时，则考虑双向地震作用,不考虑偶然偏心.位移比不超过1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用例：一31层框支结构，考虑双向水平地震力作用时,其计算剪重比增量平均为12。35%；规则框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大10左右，其他柱变化不大；对于不规则框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大；通过双向地震力、柱按单偏压计算和双向地震力、

26、双偏压计算比较可知，后者计算柱的配筋较前者有明显的增大.建议：若同时勾选双向地震力、柱双向配筋,程序自动取二者之间的大值，而不是二者的叠加。考虑偶然偏心及双向地震作用：计算单向地震力，应考虑偶然偏心的影响.5%的偶然偏心,是从施工角度考虑的.计算考虑偶然偏心，使构件的内力增大510，使构件的位移有显著的增大，平均为18。47%。11、X、Y向相对偶然偏心：勾选了“考虑偶然偏心”后,允许用户修改X和Y向的相对偶然偏心值，一般取缺省为0。05。12、计算振型个数：一般最少取3且为3的倍数，一般不小于9，多塔建筑每个塔楼的振型数应大于9，但是指定的振型数不应大于结构固有振型的总数，否则会引起地震力计

27、算异常.衡量指标是：振型参与质量达到总质量的90。建议试算时取15个，最终计算时取30个。13、重力荷载代表值的活荷载组合系数：该参数是指计算地震作用时，重力荷载代表值取恒载标准值与活荷载组合值之和时的不同活荷载组合值系数，一般民用建筑取0。5，其他建筑取值参考抗规5。1.3条.14、周期折减系数：高规3.3。17条规定：当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数，可按下列规定取值框架结构取0。7，框剪结构取0.8,剪力墙结构取0。95。周期折减的目的是为了充分考虑非承重填充砖墙刚度对结构自振周期的影响.因为周期小的结构，其刚度较大，相应吸收的地震力也较大。若不做周期折减，则

28、结构偏于不安全.根据高规3。3。17条规定，当非承重墙体为实心砖墙时，屮T可按下列规定取值：框架结构0。60.7；框架一剪力墙结构0。70.8；剪力墙结构0.91。0.（完整word版）2010PKPM参数（超详细）解析实际取值时可根据填充墙的数量和刚度大小来取上限或下限.当非承重墙体为空心砖或砌块时，屮T可按下列规定取值：框架结构0.75（灰砂砖），0。80（空心砌块）；框架一剪力墙结构0。91。0;剪力墙结构可取0。95当结构的第一自振周期TIWTg时，不需进行周期折减，因为此时地震影响系数由程序自动取结构自振周期与特征周期的较大值进行计算。15、结构的阻尼比（%）：一般混凝土结构取0。0

29、5,钢结构取0。02,混合结构在二者之间取值。16、特征周期Tg（秒）：根据“结构所在地区、“场地类别”、“设计地震分组”确定。特征周朋值56.1.4-2设计地陈分齟场地换别IIIIIVU.H35assVrWq,5575II-JE0.450.68刿17、地震影响系数最大值：用于地震作用的计算，程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改，但应注意确认.多遇及罕遇地震影响系数最大值总严比屣曲昭乐故虽k悄1.4-17HlN鹰4唯(k啊(LDSCO.12)0.32-0.50CClTZ)ci.mj)1.4018、用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：由“结构所在地区”、“场地类

30、别”、“设计地震分组”等参数控制，程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改，但应注意确认.19、竖向地震参与振型数：用于竖向地震作用的计算.20、竖向地震作用系数底线值：当振型分解反应谱方法计算的竖向地震作用小于该值时，将自动取该参数确定的竖向地震作用底线值。21、斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度：地震作用的最大方向值偏离主轴大于15度时，在此需要填写此角度，作为附加地震计算的角度，（逆时针为正，顺时针为负）。SATWE参数中增加“斜交抗侧力构件附加地震角度”与填写“水平与整体坐标夹角”计算结果有何区别：水平力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且改变风荷载的作用方向，而斜交抗侧力构件附

31、加地震角度仅改变地震力方向。一般应尽量调整结构使角度不超标。抗规5.1.1条规定，有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时,应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。主要是针对非正交的、平面不规则”的结构，这里填的是除了两个正交的，还要补充计算的方向角数。相应角度：就是除0、90这两个角度外需要计算的其他角度，个数要与“斜交抗侧力构件方向附加地震数”相同，这样程序计算的就是填入的角度再加上0度和90度这些方向的地震力。该角度是与X轴正方向的夹角，逆时针方向为正.四、活载信息（完整word版）2010PKPM参数（超详细）解析计算战11】二辰热10-2-374-5E-S|0.G59-201

32、h.|J=L：1.卜1V荀载组合|讯下宰佶息S信息IM竇Sife.三地寺信忌洁豈偌总说绘信息|左计偌总|配莊后息4時设:十門活市老-不丁谶C抓传站基瞬活荷戟r仁卜减心折咸架活荀不昂布鱼击虚皓柑4干工限第洁甘或闊超*敦J1、柱墙设计时活荷载是否折减：PMCAD的恒活设置中也有活荷载折减选项，若两处都选折减，则会重复折减，使结构偏于不安全。PMCAD中考虑楼面荷载折减后，倒算出的主梁活荷载均已进行了折减，这可在“荷载校核”菜单中查看结果，并在后面所有菜单中的梁活荷载均使用折减后结果；但程序对倒算到墙上的活载并没有折减。建议不进行折减。2、传给基础的活荷载：勾选后荷载折减只是传到底层最大组合内力（W

33、DCNL。OUT文件）中，并没有传给JCCAD，计算基础时应在JCCAD里另行设定折减系数，所以此处建议不进行折减。计算基础时需要的话在JCCAD中进行折减。3、梁活载不利布置最高层号：从第1到6层，多层应取全部楼层，高层宜取全部楼层，高规5.1.8条。高规5.1。8条规定当楼面活荷载大于4时，须考虑活荷载的不利布置引起的结构内力增大，安全起见在此处可以采用所有楼层均进行活荷载不利布置进行设计计算。考虑活荷不利布置后，程序仅对梁作活荷不利布置作用计算，对柱、墙等竖向构件并未考虑活荷不利布置作用，而只考虑了活荷一次性满布作用。建议一般取全部楼层。4、柱墙基础活荷载折减系数：一般采用默认值.对于荷

34、载规范表4.1。1中第1（1）项功能（如住宅、办公等）的建筑，其SATWE所列的折减系数不需修改，但是对于荷载规范表4。1。1中其它项功能（如教学楼、商场、书店、食堂等）的建筑，其SATWE所列的折减系数需要按照荷载规范第4.1。2条第2项修改。4J.2设计按面喙墙.柱及基咄时.1.1.1屮的楼面活荷砾淮葩在下列情况下应裁規定的折腌奈亂1设计按曲楽时的折血系麹:“諮11）项鋼樱啣卒从属面和担过”巾时.应取1.勺；2）第1T顶当楼面薙从K面租證过刃血I时应取叩;引甫口项对卑冋反楼釜的能聲和痔形阪的纵肋应収IMI:討里问板槎蔷崗主卑戍取n出Xt淡佝挨槎篇的累应血U.H；4）.g-12顶应*用与rJ

35、rJffiJEbE別相同的折赢泵的*丁说計端*杠和早础时的Bi；hi拆豹1】第11闻应按表412規走采用:2）ICZf7WSJfi与其樱面槃相同的岳屈糸数；引第日顼对单冋麒盖应驭山5；刈眾问皈桃孟和兀梁樱孟应取U.0:4）9-17顶应*用与所雇房屋荽別相同伯折减至赞*订；楼面邀的丛斥而锲的松邀两侧督皿訓二讣一湮间亦的城国内的文际面抿确忐菇商栽按楼尿的折减系兹哥机、壓础计寡裁Ifilu上的空数12245609202D计耳献面臥上各機C活荷哉瓷和的卫|弑念對1.00C0.9D)D.050.700.650.6DH55汀；楼面缎的从痈向很超讨”川航.曲采川抬呼内的蒂魏+5、考虑结构使用年限的活荷载调整

36、系数：设计使用年限为50年时取1。0,设计使用年限为100年时取1。1五、调整信息荷茸粗台|地下室信息I砌悴结构P按抗震规范阴勺调整若楼层地憲内力勇的亡I*T虫尋比洌J-IJ3狂和亡巨动卫艺比側L）厂楷士贸苗躬斥-穹厂苹弱思嶂内R啟尢亲數戸厂口工長调整系数|).5民规G2El说整护直坦|只時萩佶肖Itv青告宜活荷直国诘苹佶耳诅计吕JB蛋苗直宜甲鞘讪吉坏调味長如逊:社莖歪内丈底K系茲逛汪至丄惓东宓花着樂刖匿芷文京盘巨删底折感环奴P笊忖11艮旣大之歆玉：门0规疋取值屮舉凰度辿丈系徴尿fl楚：迫細囲大磁为7蠶瞬莊譜礬野翳呼厂语整弓唱主样相冲莒畀内莊主井调隼耳對3艮捋走前则占层于数答JII强.WWWI

37、I4罰梁端负弯矩调幅系数：BT=0.85，主梁弯矩调幅，高规5。2.3条；现浇框架梁0.8-0。9；装配整体式框架梁0。70。8。梁活荷载内力放大系数：梁活荷载内办放大系勲甫子考虑活荷裁不料布置对舉内丈射影响.将话精下柜用卞前梁山力包搭弯楚、剪力、耳I力】进行庶丈r然;三弓其!也荷载工况进If齟合:-戏工程鑒迎取恒l.l-d.2o如皋己经考應丁话荷盐不利布買，耻应城1梁扭矩折减系数：TB=0。40,现浇楼板（刚性假定）取值0。41。0,一般取0.4；现浇楼板（弹性楼板）取1.0;高规5.2。4条。剪力墙加强区起算层号：抗规6。1。10条；高规7。1。9条.连梁刚度折减系数：一般工程取0。7,位

38、移由风载控制时取$0.8；抗规6.2。13条2款，高规5。2。1条。6.对于现規楼董和皓配整祥式櫻盖，宜奇恚楼楝圧为凰缘対杲刚度和承载岀的影匚乳“葉捌度建大垂聲T对梁创岌进厅該尢近值芾.厳惓板对梁刚直的区献刚度增丈系数般可0-70范匪内联值，程序觥省價为IO即不哉虹和于F梁丈两侧与搂抿相匹、和边衆【饥一侧弓樱板栢玉）權甑的刚度贡就用同.程帛取中星的刚於汰養数为吕陰边翠的耐度竝大禺数齿LhBaW，加也時况公放穴架刚度放犬栗敦还区“a特殊掏件补充也员”申单村件转改:.可蕃见耳审下三陀占蓉。的探剛底擁数按加皿规楚取3考底權複讦为翼缠对览血度西噴献胆.茁丄每报集，白于截面尺屮和磺檯厚盧泊差犀+萇刷度S

39、t天荔数吋能鼻不朮;U站丁WE捱供了扛卯飞坝疤取伍I：.勺选顷闵选此顶斥，禄序榕相据混露土规范5-2-4的表格.自动计算每撮梁的機板有玻與躲宽崖t按耶T形截面弩斷M勺醐削湖，硝疋密警理廈鏡熱刚度系数汁聲鉛果可在“特殊铤怦补充是歸屮脊看I龙可以柱此華砧匕慨改妁杲不勾则們按丄一貂冃：，对樂楼拎-的凸废系藪，7）谓整与框支拦相弹弟樂内力阮序按规范要求自创对屮支朴的巳审菊力进饲整.山于调整聚数往江很尢.为裁异沾儕込脸净给出b控制卄;7cl瑕屮人员圧上曼也坷事桓应村堆I连的擢堰梁的弯赵剪力进齐和应谓掘=高规5.2.2条；装配式楼板取1.0;现浇楼板取1.3-2。0,一般取2.0。梁柱超配筋系数：九度结构

40、及一级框架取1.15,抗规6。2。4条。调整与框支柱相连的梁内力：高规10。2。7条。翟氐:工:出甲帑備釦出藐转按玄舉上蘭死剪勺墻的惜况.当用户住.冃梁革九換打冬换大黑用壳尤橈武的增单元模拟躋力熾时，堵与粱之间的实际的询调工作共系枉计算模型中就牛能得刮吨分悔现=t.i-llivo实环的怙况琳，翦力坡的下型缘打活按兀聲的上在弓变刑仆调：计章模型”汕肯况左些31*的SAIWE软件的前处理一数据准备力墻的下边錨与曲换丈梁的中性轴空理脈调：匸是计算模型屮的转换大蜜的上表面吃荷我忡用卜-将会与剪力墻脱玮夾去本宜年在的变他协调性。换言扎旬实际1WMLL.计車棋型的刚度偏棗了。这號是软件提供托增梁刚度放兀系

41、数购原囱=当考虑托罐槊刚度放H时.转携层肘近的超筋情况1若有】通常冋以绥辄当熱为丁愎轶计保持一疋时将度，也可叹不曙處或少垮虑托墙栗刚度放犬。便用谨功能时可P只烦指示拥培舉列底放文茶數，托培蛋段的崔索圭软件口劾宠成=绘宿指出一点这比輛说的托墙黑段”在囉念上不間于规范中的円转换案3“托墙端段样指转諛梁导翦力境“墙柱部廿宜核相接、缺淀工咋餉部甘，比如说转换垦上托尸洞或淹洞的剪力城对洞口下的聲閔程序就不看即“托堪巢酣：不柞则度放九如F国所執按抗震规范5.2.5调整楼层地震内力：一般调整，用于调整剪重比，抗规5.2.5条（强条）.指定的薄弱层个数：强制指定时选用，否则填0,抗规5.5。2条，高规4.6。

42、4条。SATWE自动换刚度比判断幫謁匡笄村静弱层谨吝甩粽内为做大袒甘于监向构样不规则或戲馥力不满止晏求的楼层.不陡汩曲新为曲弱忌需要用户夕此揩走输入舉西空楼祸瑚,耐对薄弱层枸件汇血谨性用内土按*翻圧地弦內力放女靠数L,曲fclC输入各底弓时以说号或空洛馬I、家培站构还可祀慘塔结恂补花定力菜单苛塔指定鉢弱屐】无指定的加强层炸勲&柜盹的各加睜農屋号如强毘足新版SATWE新增的參航十用户抬二.營TM沾实现如下因辄加强层廉拍邹层杖、坡执喪竽级口功捉吉牌；C2J加灯息反相辄层轴圧北帽值减小D.0S：丿曲强层財m：湄设世鮒束边缴构弊=多塔结札环可也“务塔蜻出补充応f菜单E焙構定;II强Ge11.全楼地震力

43、放大系数：RSF=1.00，用于调整抗震安全度，取值0.85-1。50，一般取1.0。12.0.2Qo分段调整：心处措定Q2W调整/；分段簸,毎段的起给M号利計I上宜氐U程描或逗号馬奸.如果不廿段,期分段鬣坝I，如不进厅02%谎整.应将分段益境汨化O.iVo涮藍系數的.二曜惟由撐薮F背。调蜒上限”控制，如果将超姑尽号填为久值，则爪受匕限密肌用户忖匚点駅“自定又迟樂系婪J廿崖廿塔詣定匕2。调叠茶裁.百鑑;怩创何号l嘶空細rsriTDT1CQEF灯isri1DT2CDEFX2CHEFtlrsrsTDT1C0EF_SaMEF_h1ISTHIDTNCDEF_SH，话口注術下面逐讦羊科的鬍秦S.u-i.

44、:-mim?TWI3TF*7mTmn填耳时应炷意莊注肆行下逐汙填再，不耍留密行*巨不咚填入9字符，号则炭示该亍为注释行，将K卸作用审藪据记录右阳HTNPIEKUPM立件屮，如黒不盛薪匚直魁H除该丈伸.或将注释行下内容荷空即可.程序就光读取该支件信息;，如哦文件不存在，別莊剖的计畀的乘数*自京買（UVo调整象飯时，怡选参數屮止确填入0卫Vc调整时壬段薮和起始、建止冒号，否刚，口芒义调整累数将不起作用“0.2Qo调整起始层号：用于框剪（抗震设计时），将剪力墙层填入，纯框填0;参见手册；抗规6。2.13条1款；高规8。1。4条。0。2Qo调整终止层号：用于框剪（抗震设计时），纯框填0;参见手册；抗规

45、6.2。13条1款；高规8.1。4条。顶塔楼内力放大起算层号，顶塔楼内力放大：只要突出部分也建模了，则程序将自动计算设计人员可口通过这吓系数来放九结构顶部塔楼的地儘内力，若不调擅顶部塔搂的内力，可将起算层兮及放忑霖竝均填为仏迭豕数仅放犬顶堆嶷的地眉內力，并不预喪位移a六、设计信息伐抚鈕苕|地卜至信忌|砌怵詰初总信恳|凤荒数信息|地段苣區|活芍信畠開莖信息设计苣巨配越信息11逬羽：此上戛冒塔亏书罡.早护凶呼咅2TI5-|035厂琴虑戸也觌益I剰丄巫垂祁士试它丈习冋厂揑高规惑咼诃衣进匸杭片或计麼fFli-耳忙扌茶渝陌有制陽计算F牙力墙盹固2谿艸区设.十执厂总収21M泵F11架梁戢配葩老虑畫压韧筋I

46、姑构屮笊任樂制夯讪压匕匪怡捲廉驰疋旱沿絢肉观壬法弔F兰边疥即丰伯圧匕土丁抚或条以定的艰佶叶律设苣构屯边絲刚丰厂扛混坯土轮诃）东毛药壬1御池也莊配筋计算原则r总汰扁压im走壬的迅就壬-r彖p塔过压辰辰-二逗号或空裕弓隔I1.结构重要性系数:砼规3。2。2条,3.2.1条（强条）；安全等级二级，设计使用年限50年，取1.00。建筑结构的安全等级表4。1。4安全等级破坏后果建筑物类型一级很严重重要的房屋二级严重一般的房屋三级不严重次要的房屋对安全等级为一、二、三级的结构构件，结构重要性系数应分别取1.1、1。0、0。9。钢构件截面净毛面积比：0。85,用于钢结构。3.考虑P一Delt效应：据有关分析

47、结果，7度以上抗震设防的建筑，其结构刚度由地震或风荷载作用的位移限制控制，只要满足位移要求，整体稳定自然满足，可不考虑P-DELT效应。对6度抗震或不抗震，且基本风压小于等于0。5kg/M2的建筑，其结构刚度由稳定下限要求控制，宜考虑。考虑后结构周期一般会加长.考虑后应按弹性刚度计算的，因此，柱计算长度系数应按正常方法计算。可于WMASS0UT中查看是否需要考虑，再重新设置.4梁柱重叠部分简化为刚域：一般不简化，高规5.3.4条，参见手册.囲陆4刚域聚;Mfc直音担可取刚域議IfcEi的音矩计JilBIN:-k：式计甲昆=角一山爲屁（5.3,4-1）2=C20时取225mm,砼规9。2.1条表

48、9。2.1，环境类别见3。4。1条表3.4。1.柱保护层厚度（mm）:30。00mm，室内正常环境取230mm，砼规9.2.1条表9。2.1，环境类别见3.4。1条表3。4.1。混凝土柱的计算长度系数程序自动计算，执行混凝土规范7。3。11-3条：爵力墙梅适边络枸件的盪计执行雋规心如衆鬲规pm衆规总抗產谟计时.近于连体结拘、错层酷枸u及e蜒高度离层務蜿综椅中前剪力壇（筒悴其构造边域枸件的说巾配越应枝曲要求相应提斋.勾选此项时，樫序瞬一律按照高规721石4症關妾朮控判构造边缘构件的最小配筋r卩|对于严荷合上述辭的结构婪垦，也逬行夙严控制；如环勾选，则程咛一律不执行nt能规疋.4框架粱揣配筋考慮雯

49、庄嗣歸摩见第一兰第节1.4条的说明:10）堵洶中前框架部分轴压比按嵋轨垂架结拘的规定至用根据高规口逼棉架算力墙结拘卜底层框呆却廿重壹的地礎恤極力拒的比值在一丘范帼内时，椎架懿分的轴压比野耍按框架结构的规定舉乩勾说此理欣荷，程序将一律茗蜒AE架结构的规定控制络构中框采的幣屋扫除抽圧比加苴余设计仍堪佰框剪轴构的规定.U）指定的过膽层牛数萸搐应的各过痕层层号高机7=心靈规定：艮级高度高层建簞的剪力蹴宣匹的束边第构佇圧弓构适边竦构杆层之间设潼1-2层逮眩层口程序不自动判断过岐压用户山芒跚S定弋程序对过漑展执行如下項恥过渡层边嫁拘性的范国仍按梅進边缘构件：辻鑛屋舸力埔谊隊沟件的症筋配養按的束边缘梅件箭炉

50、一牛体积配新率（圮箍蒔迹值Z，又按构逆边缘构件九0.1=取具平均值：】R柱配站计算原01按卑偏圧计第：程序按单偏压计算脸式弁别计算柱两亍方向的配筋；按职偏圧计算：程序據泓偏国-算舍式计算柱两个方向的配笳和诩筋七、配筋信息：荼箍筋堂團邊订恒）poo4釉冷菊tl盪计伯1puo毘71：亠弓齐睡虽矣陆十面pon老竖冋导祢苗昼竟设计值）porF|210箍筋軽度耐們询案箍筋同更mrm|7oo4折餡曰苗imml|7uu毘甘a泊幵匪间世“刊苣竖向守托筋E己金率就说莊：三筋还创可在逹模逞亭口逐昙指疋嫩层丘赂：木层信包:箍述甑列芷洼複程亍巾兰枣把足设A参数初料信良；汉，壮箍筋日距冋走肛対，对朮luu的问JE,可刑

51、配笳站果址仃祈茸。給曲民部窑要生壮招匸皓辱向H卅删询竺的款川站pF箱构底引h册壬的時歴向分巾莊配苛率倒|u.b梁主筋强度（N/mm2）:400,设计值，HPB235取210N/mm2,HRB335取300N/mm2；砼规4。2。1条，4.2.3条表4。2。3-1（强条）。柱主筋强度（N/mm2）:400,砼规4。2.1条，4。2。3条表4。2。31（强条）。墙主筋强度（N/mm2）:砼规4。2。1条，4。2.3条表4。2.3-1（强条）.梁箍筋强度（N/mm2）:砼规4。2.1条,4。2。3条表4。2。31（强条）。柱箍筋强度（N/mm2）:砼规4.2.1条，4。2.3条表4。2.3-1（强条

52、）。墙分布筋强度（N/mm2）:砼规4。2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）。梁箍筋最大间距（mm）:100。00，砼规10。2。10条表10.2.10；可取100400，抗震设计时取加密区间距，一般取100,详见抗规6。3.3条3款（强条）。柱箍筋最大间距（mm）:100。00，砼规10.3.2条2款；可取100-400，抗震设计时取加密区间距,一般取100，详见抗规6.3。8条2款（强条）。墙水平分布筋最大间距（mm）:150200。00,砼规10。5.10条；可取100300，抗规6.4。3条1款（强条）。墙竖向筋分布最小配筋率（）:0。30，砼规10.5。9条；可取0.21.

53、2。引结构底都雷里独捂宦墻算向分帝霸配筋車的盘fit配隅率乞阿顶蛊数咗剧剪力惭结构谡盒不同的嵯问分布殊配筋率厂1力1强区祁非加强区走如叮勺旳厲仃帝筋蜃筋率.八、荷载组合:凤荷载分项条数TW凤荷载组含值系数水平地震托用分项赢敷站Eh竖向地震作用分项丟数y氏特殊凤待载分项系数注!程序内制将自动考虑L沾恒载+0.71.4活载的爼含活荷载分项系数L活荷裁蛆含值莱數活请重力代表值yEG蛊度荷戟分项系数吊车衙載分项系数厂釆用自定义組含聂工呪自走义说明恒载分项系数：1.20，一般情况下取1。2,详荷规3。2。5条1款（强条）.活荷载效应控制取1.20;恒荷载效应控制取1。35。活载分项系数：1。40,般情况

54、下取1.4,对标准值大于4KN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。详荷规3.2.5条2款（强条）。活荷载效应控制取1。4；恒荷载效应控制取0.98.活荷载的组合系数：大多数情况下取0。7,详见荷规4。1。1条表4。1。1（强条）.活荷载的重力荷载代表值系数：雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0。5,详见抗规5.1。3条表5。1。3（强条）组合值系数。风荷载分项系数：1.40,一般情况下取1.4,详荷规3.2。5条2款（强条）。风荷载的组合系数：取0。6,荷规7.1。4条.水平地震力分项系数：取1。3，抗规5。1。1条1款（强条），抗规5。4。1条表5。4.1（强条）。竖向地震力分

55、项系数：取0.5,抗规5.1.1条4款（强条），抗规5.4.1条表5。4。1（强条）。特殊荷载分项系数：无则填0,荷规3.2.5条注（强条）。九、地下室信息土层水平抗力系数的比例系数凹值外墙分布筋保护层厚度国扣除地面M下几层的回埴土约束河地下室外墙侧土水压力墨数回埴土容重is室外地坪标高-0.35回垣土侧压力系數|0-5地下水位标高m）-20室外地面阳加荷载kWm2o1.土层水平抗力系数的比例系数：華青數可JL参愿“建筑竝基搜术规迫的3.4.5的潅;二桩项亲歸=皿的取垃范困一股牲2.5I帕之忻芒少数情况的中密、嵌实的沙乐碎了淡丄取價叮达旧M他拱计算方法闍是基础宦计中常臣刃m法，可萦闽基鈕说讣相

56、去的书辂戟规范請填贡飪凹小F奥辱亍地下室层数，则认为有m层堆卜主无水乎位移“外墙分布筋保护层厚度：一般取35mm.扣除地面以下几层的回填土约束指从第几层地下室考虑基础回填土对结构的约束作用，因为回填土对结构的约束作用是随着深度的增加而增加的，对于地下1层，这种约束作用一般较小。比如有三层地下室，若填1,则程序只考虑地下3层和地下2层回填土对结构的约束作用。回填土容重一般取1820kN/m3。室外地坪标高建筑物室外地面标高，以建筑+0。000标高为准。高则填正值，低则填负值.回填土侧压力系数一般取0.5.地下水位标高以建筑+-0。000标高为准.室外附加荷载：时于室外迥面附加荷菽，应埒库地面怛戟

57、和活载.活载应迪括地直上可能的临对荷羲“前于室如II迪时加荷戟分布不均的情乩耻最大成附加荷裁计算.軽序按知压力至或转忧为侧土压丿j：十、SATWE计算控制参数：层刚度比计算：1）剪切刚度：剪切刚度主要用于底部大空间为一层的转换结构及对地下室嵌固条件的判定。2）剪弯刚度：剪弯刚度主要用于底部大空间为多层的转换结构。3）按层地震剪力与层地震位移差之比计算（抗震规范方法）：地震力与层间位移比是执行抗震规范第3.4.2条和高规4.3.5条的相关规定，通常绝大多数工程都可以用此法计算刚度比。（完整word版）2010PKPM参数（超详细）解析地震作用分析方法：按总刚计算耗机时和内存资源较多。有弹性楼板设

58、置时必须按总刚计算。无弹性楼板时宜按侧刚计算.规范控制的层刚度比和位移比，要求在刚性楼板条件下计算，因此，任何情况下均按侧刚算一次，以验算层刚度比和位移比十一、砌体结构信息一仅在QITI模块相关菜单中出现上百旦E1411=S洁廿E且:IM!ifiM-BA配厉（EJB1：SV.5:-CU1$fi只肓选痒底框站枸耿音砌体结构岳“砌谆貉枸X员才会变農一允许选择有茨砌怵結掏旳详鉅内容，叮毒见霸尺窒勢四节口D硼块趣共兰冲；烧结砖、隸圧朴、莊砌块：2）砌块容禹（kN/m3）用讣算砌块墙的自重；3底部框架层散底梶蛤构愛狈境入底却档架层鳌，即SATWE内.力仃析和瓷计的展数4底櫃结掏空同分析方法规范算注夷值邀

59、的上部结樹舟M汚荷戦与胞畫柞用.然后仅对庇椎那分进彳了空国分析;育逼尢整体算海僅空可组合谿构有晅元;算方法，列整休结枸进工咗面分诉，十二、计算结果的鉴别分析和调整1）合理性：框架结构；T1=0.10。15N（其中N为结构层数）框剪结构：T1=0。080.12N（其中N为结构层数）剪力墙结构：T1=0。040.06N（其中N为结构层数）筒中筒结构：T1=0.0601N（其中N为结构层数）（完整word版）2010PKPM参数（超详细）解析并且有T2（1/31/5）T1；T3（1/51/7）T12）扭转周期应小于平动周期的0。9（0。85）3）底部总剪力与总重量的比为：Q/W=0.12%0。28%

60、（7度、二类土）Q/W=2。8%5%（8度、二类土）1）位移:当剪力墙作为薄壁杆件计算时，最大层间相对位移取u/h小于等于1/1100;较佳取值取1/16001/2500。当剪力墙作为墙元模型（包括壳元、膜元等计算时；最大层间相对位移取满足规范要求为基准，较佳取值1/12001600。2）合理的含钢量：梁：0。35%1。5%墙：0。35%0.5%柱:0.5%1。5%板：0.35%0.6%3）最大层间位移角和水平位移不宜大于楼层平均位移值的1。2倍，A级高度不应大于1.5倍，B级高度不应大于1.4倍.4）构件刚度控制与调整：刚度控制内容不满足时的调整方法1弹性层间位移控制：umax/hW1/50