制冷压缩机第八章-低温技术课件

1、第三章 低温原理与技术第一节 气体液化与分离第二节 低温制冷机 第三节 低温绝热3.1 气体液化与分离3.1.1 气体液化3.1.2 气体分离和纯化系统3.1.4 变压吸附3.1.5 空气分离系统3.1.3 气体的分离原理3.1.1 气体液化1. 基本概念2. 热力学理想系统 3. 简单林德汉普逊系统 4. 带预冷林德汉普逊系统 5. 林德双压系统6. 复迭式系统7. 克劳特系统8. 卡皮查系统9. 海兰特系统10. 采用膨胀机的其它液化系统11. 液化系统12. 各种液化系统的性能比较13. 用于氖和氢的预冷林德汉普逊系统14. 用于氖或氢的克劳特系统15. 氦制冷的氢液化系统16. 考林斯

2、氦液化系统17. 西蒙氦液化系统1. 基本概念 (3.1)系统的性能参数单位质量气体的压缩功单位质量气体液化功 液化率三者之间的关系是:循环效率FOM(热力完善度): 通常以理想循环所需的最小功与实际循环液化功比值作为评定的标准。 压缩机和膨胀机的绝热效率压缩机和膨胀机的机械效率换热器的效率换热器和管道的压降系统与环境的热交换(3.2)实际性能参数2. 热力学理想系统 图3.1 热力学理想液化系统. (a) T-S图，(b)系统图。稳定物流的热力学第一定律: 通常动能和势能的变化相对于焓变而言小得多: 理想系统时: 等熵过程 :液化气体的理论最小功: (3.3)(3.4)(3.5)(3.6)(

3、3.7)表3.1 液化气体的理论最小功 (初始点P=101.3kPa，T=300K) 气体名称沸点(K)理论最小功(kJ/kg)氦33.198178氦44.216819氢20.2712019氖27.091335氮77.36768.1空气78.8738.9一氧化碳81.6768.6氩87.28478.6氧90.18635.6甲烷111.71091乙烷184.5353.1丙烷231.1140.4氨239.8359.13. 简单林德汉普逊系统 图3.2 林德汉普逊系统. 图3.3 林德汉普逊循环的TS图 气体的液化率依赖于： 大气条件下(点1)的压力 和温度 ,从而决定了 和 ； 等温压缩后的压力

4、， 由 决定。 我们无法改变环境状态,因此系统的性能取决于压力 要使液化率 最大，则必须使 最小： 热力学第一定律应用于除压缩机外的所有设备，得到:(3.8)(3.10)图3.4 用氦或氢作工作流体简单林德汉普逊系统的启动过程 简单的林德汉普逊循环不能用于液化氖、氢和氦: 1. 由于这些气体的转化温度低于环境温度，所以无法降温启动。 2. 用林德汉普逊系统能够获得降温，通过低温下节流后完全都是蒸汽，没有气体被液化。 图3.5 即使氢或氦的简单林德汉普逊系统能按正确方向启动，它仍不能传递足够的能量以获得液体林德汉普逊系统的耗功 :单位质量耗功 :单位质量的液化功:(3.11)(3.12)(3.1

5、3)4. 带预冷林德汉普逊系统 预冷林德汉普逊系统: 对简单林德汉普逊系统，当热交换器入口温度低于环境温度时，可以改善简单林德汉普逊系统的性能指标。 图3.6 液化率随热交换器入口温度变化关系.图3.7 预冷林德汉普逊系统 图3.8 预冷林德汉普逊循环的T-S图 应用热力学第一定律 定义制冷剂的质量流率比: 液化率:带预冷系统的最大液化率: (3.14)(3.15)(3.16)(3.17)假定主压缩机是可逆等温的,附加压缩机是可逆绝热的.单位质量加工气体压缩耗功: (3.18)图3.9 液化率与极限液化率随制冷剂流率的变化。图3.10 带预冷林德汉普逊系统单位质量氮气液化功 5. 林德双压系统

6、图3.11 林德双压系统 图3 .12 林德双压系统TS图 取热交换器，两个气液分离器，二个节流阀，作为热力分析系统，针对稳定流动，根据能量守恒原则，可得液化率为: 中间压力蒸汽流率比：热力学第一定律应用于两个压缩机，单位质量气体的压缩耗功为:(3.19)(3.20)(3.21)图3.13 林德双压系统液化功 6. 复迭式系统复迭式系统是预冷系统的展开，由其它制冷系统来预冷。优点 第一个用于生产液空的液化装置 系统的性能好 所需压力降低缺点 系统的每一级循环都必须完全不漏，以防止流体渗漏图3.14复迭式系统 7. 克劳特系统图3.15 克劳特系统 图3.16 理论克劳特系统TS图 取热交换器、

7、节流阀、气液分离器作为能量分析系统，该系统没有外部热功交换，对该系统应用热力学第一定律:膨胀机的流量比率: 进膨胀机质量流量占总流量比例:液化率: 净耗功:(3.22)(3.23)(3.24)(3.26)(3.25)图3.17 克劳特循环单位质量液化功 8. 卡皮查系统卡皮查循环：带有高效率透平膨胀机的低压液化循环。它采用低压力，等温节流效应及膨胀机焓降均较小。图3.18 卡皮查系统. 海兰特循环：带高压膨胀机的气体液化循环。实际上它也是克劳特循环的一种特殊情况。 图3.19 海兰特系统 9. 海兰特系统10. 采用膨胀机的其它液化系统 双压克劳特:原理与林德双压系统相似。 通过节流阀的气体被

8、压缩至高压 经过膨胀机循环气体仅压缩至中压 图3.20 双压克劳特系统 自动制冷复迭系统:工作时重组分先冷凝，轻组分后冷凝的特性，将它们依次冷凝、节流、蒸发得到不同温度级的冷量，使天然气对应组分冷凝并全部液化。11. 液化系统 图3.21混合制冷剂液化天然气系统 12. 各种液化系统的性能比较表3.3 以空气为工质，300K，P101.3kPa液化系统的比较 续上表：13. 用于氖和氢的预冷林德汉普逊系统 图3.22 适用于液化氖和氢的液氮预冷林德汉普逊系统 单位质量压缩氢或氖所对应的氮的蒸发率:取三个换热器、液氮槽、液氢或氖的储罐和节流阀作为分析系统，针对没有热漏的稳定流动: 单位质量液化氢

9、或氖下氮的蒸发率:(3.28)(3.29)(3.30)(3.31)图3.23 在液氮预冷林德汉普逊系统中每液化单位质量氢所需氮的蒸发率与液氮槽温度的关系. 14. 用于氖或氢的克劳特系统 图3.24 生产液氢或氖的液氮预冷克劳特系统 15. 氦制冷的氢液化系统 采用氦制冷系统与高压系统相比:优点:相应地降低了使用压力缩小了压缩机的尺寸减小了系统材料的壁厚不足:需用两台压缩机 氦制冷机采用改进的克劳特系统，在循环中氦气并不被液化，但达到的温度比液氢或氖更低。 压缩氦气经液氮槽预冷，进入膨胀机膨胀产冷降温，冷氦气返回以冷却高压的氢或氖，以使其液化。 图3.25 氦气制冷的氢液化系统 氢液化器中正仲

10、氦转换 氢可能存在两种不同的状态:正氢和仲氢在平衡氢中正氢的浓度主要取决于氢的温度: 在常温下，平衡氢是75%正氢和25%仲氢的混合物 在液氢的标准沸点时，氢的平衡组成几乎全部为 仲氢，占99.8%。 当氢气经过液化系统时，气体不可能在热交换器内保持足够长的时间以建立起一定温度下的平衡氢组成，结果是液氢由接近环境温度下的正仲氢组成。图3.26 正仲氢转化布置 16. 考林斯氦液化系统 早期氦液化器采用液氢作为预冷剂,如带预冷林德汉普逊系统可以用来液化氦气。考林斯氦液化器是克劳特系统的进一步发展具有低温工程里程碑。 取除氦压缩机及膨胀机外的所有部件作为分析系统，对该稳定流动系统应用热力学第一定律

11、:(3.32)图3.27 考林斯氦液化系统图3.28 西蒙液化系统 17. 西蒙氦液化系统图3.29 西蒙液化系统的TS图 假定厚壁容器传入热量可逆，同时容器材料的比热符合德拜表达式: 容器的熵变为: 存在漏热: 液化率:满液体部分的容积比: (3.33)(3.35)(3.37)(3.39)(3.42)3.1.2 气体分离和纯化系统 1. 热力学理想分离系统半渗透膜：该膜仅允许一种气体自由完全地通过，而其他气体无法通过。使用这种装置，气体混合时就可以获得输出功，输入同样的功就可以把他们分开，因此，该过程是个可逆过程。 如图3.30 左边的活塞只允许气体A通过，右边的活塞只允许气体B通过，通过把

12、两个活塞移动到一起，由气体A和B组成的混合物就可逆地被分离成纯净的气体A和气体B。 图3.30热力学理想分离系统模型. 理想气体混合物分离的理论功: 分压比=质量比: 种组分理想气体混合物耗功:分离系统的分离效率为:(3.45)(3.46)(3.48)(3.49)2 混合物的性质(1) 相律 单组份物质以两相出现时(例如液氮和气氮)，并非所有热静力学参数都是独立的。对于一组相态，在物性之间存在一个蒸气压力方程的关系式。 对于多于一相和超过一个组分物质，我们必须应用Gibbs相规律(1878年发现)来描述状态所需要独立变量的数目。 T = C - P +2 T:描述体系状态所需要独立变量的数目

13、C:存在组分数 P:存在的相数图3.31典型双组分温度成份图 (a) 压力低于两种组分的临界压力 (b)压力在两种组分的临界压力之间 (c)共沸混合物 (2)温度-浓度图 图3.32两组分混合物的冷凝 图3.33氧氮混合物的温度浓度图 相平衡曲线具体形式取决构成混合物分子之间的内作用力。 对于分子内作用比较弱的液体混合物，如稀溶液一样，可用著名的Raoult定律表式： :第j组分在液相上部气相中的分压 :在混合物温度下第j组分的蒸汽压 :在液相中第j组分的摩尔百分数(3.51) 所有浓度下都服从Raoult定律的混合物称为理想的溶液。若在液体混合物上部蒸汽相也可以看作理想气体，则蒸汽相的分压与

14、总压力之间关系由定律Gibbs-Dalton决定: 蒸汽相中第j组分的摩尔分量 :理想气体混合物的分压之和等于总压:对于两组分混合物， ，因此，服从Raoult定律双组分混合物式: (3.52)(3.53)(3.54)(3.55)图3.35 氮氩混合物的温度浓度图 图3.35 氮氩混合物的温度浓度图 (3) 平衡常数 气相和液相中摩尔百分比之间的关系可以用平衡常数表达: 理想气体和液体的平衡常数:双组分混合物的液相和气相组成由每个组分的平衡常数来确定 ：可求得液和气相中组分的摩尔百分比：(3.56)(3.57)(3.58)(3.59) 在典型氮氧混合物系统的焓浓度图中可以看出露点线(饱和蒸汽)

15、和泡点线(饱和液体)。(4) 焓浓度图 图3.36 101.3kPa下氮氧混合物的焓浓度图 3.1.3 气体的分离原理 1. 简单冷凝或蒸发过程 3. 闪蒸计算2. 精馏原理4. 精馏塔的理论塔板数计算5. 最小理论塔板数 6. 精馏塔的类型和结构 1. 简单冷凝或蒸发过程 通过部分冷凝能实现混合物的分离过程的效率主要取决于温度浓度图上相分离曲线的形状。 对沸点相差较大的物质所组成混合物通过部分冷凝能达到有效的分离，而对沸点相近物质所组成的混合物该法将失去分离作用。 事实上通过简单的冷凝并不能把空气分离成纯组分，仅能达到部分分离，不能满足许多实际的应用。而氮氦混合物，氨氢混合物等由于沸点相差很

16、大，完全可以通过部分冷凝法实现满意有效的分离。 二元组分相变过程的主要特性:对于某一成分的二元混合物，在一定压力下，开始冷凝或开始蒸发到冷凝结束或蒸发结束时温度是不断变化的，这一点与纯组分不同。在冷凝或蒸发过程中，液相和气相的浓度是连续变化的。通过部分冷凝或蒸发可以有效地分离沸点相差很大的二元混合物，但对沸点相差较小的二元混合物达不到有效的分离。2. 精馏原理精馏就是以部分蒸发和部分冷凝用逆流方式进行复迭分离的过程。 图3.38 精馏塔的原理图3.39 精馏过程中温度浓度图 图3.40 气泡通过塔板时热质交换情况 塔板效率:塔板上的浓度变化与平衡时应达到的浓度变化之比图3.41 板效率的定义

17、1946年 Geddes 分析了气泡与液体之间质传递的情况，得到了塔板效率式: 提高塔板效率的因素:小气泡(小 )长接触时间(大 )大的总质交换系数(3.61)3. 闪蒸计算闪蒸计算的步骤如下: 第j组分质量平衡 :能量守恒 :离开系统液体物流的百分比: 蒸汽相的摩尔百分比之和等于1 :(3.62)(3.63)(3.64)(3.65)(3.66)混合压力已知，则仅含一个未知量即混合物温度。计算步骤如下: 假定一个在露点和泡点之间的一个温度露点和泡点的温度由混合压力及供料摩尔百分比决定计算液体百分比用蒸汽相的摩尔百分比之和等于1验证若等于1，则求解结束，开始假定的混合物温度正确若不等于1，重新假

18、定混合物温度，重复上述步骤4. 精馏塔的理论塔板数计算方法之一是1921年Ponchon和1922年Savarit建立的，它是一适用于所有情况的精确方法，但应用该法需要详细的焓值数据。另一方法是1925年McCable和Thiele建立的，它在应用时仅需要平衡浓度数据。有两种基本方法用来计算精馏塔内所需的理论塔板数:我们在讨论时使用McCable-Thiele 方法,因为它最适合于低温场合。 图3.42 理想塔板计算公式推导中所用的系统 Vn定义为离开第n块塔板的蒸汽流率 Ln定义为离开第n块塔板的液体流率取第n块板上方塔的部分作为分析系统，应用质量守衡定律可以得到: 对低沸点组分应用质量守衡

19、定律得: 应用热力学第一定律得:产品流率与蒸汽相流率的比值: 精馏段的操作线方程:提馏段的操作线方程:(3.67)(3.68)(3.69)(3.71)(3.73)(3.74)求McCabeThiele解的理论塔板数 平衡线:蒸汽相的摩尔百分比对与蒸汽相热平衡液相中氮的摩尔百分比图. 图3.43 McCabeThiele法的解 当顶部和底部产品纯度相当高时,在整个浓度范围内单个McCabeThiele图由于在x=0和x=1附近变得相当小而该法不实用。对产品纯度要求很高的情况下，为操作线进口段发展一个简单分析表达式来计算理论塔板数。 当底部产品为气相，当底部产品为液体时，M等于理想塔板数加1(因子

20、1代表沸腾器的表面)。 M是理论塔板数为: 精馏段理论塔板数的简单分析表达式: (3.75)(3.76)5. 最小理论塔板数 当操作线的斜率接近1时，给定分离过程的理论塔板数达到最小，因为这时在塔底到塔顶之间取的步数最少。 理论塔板最小数可以利用45度对角线作为操作线在McCabe-Thiele图上求得，或使用Fenske-Underwood式求得: (3.77) 最小回流比发生在两条操作线和供料线与平衡线相交于同一点的状态下。虽然该条件下回流比最小，但所需的理论塔板数是无穷大。 在实际系统中，应在最小理论塔板数(固定产品流率下无穷大制冷量)和最小制冷量的塔板数(无穷大理论塔板数)之间取一折中

21、值。 图3.44 所需理论塔板数的说明 6. 精馏塔的类型和结构 (1) 筛板塔 筛板塔是由塔板组成。塔板由筛孔板、溢流装置组成。图3.45 筛板塔的结构原理图 图3.46 圆形泡罩的结构 在塔板上按等边三角形排列许多泡罩。泡罩边沿有齿缝，浸没在液体中。塔板上液层高度由溢流堰保证上升蒸汽通过泡罩齿缝形成喷射穿过液层时，一部分蒸汽穿过液层鼓泡，形成泡沫，并使液体分散成液滴和雾沫；另一部分蒸汽则夹带着泡沫，液滴和雾沫上升到塔板上的空间。在这个空间里进行两相的接触，这是热质交换的主要区域。(2) 泡罩塔泡罩塔板在目前空分装置中主要用在以下两种情况: 下塔最下面一块塔板，不易被二氧化碳颗粒堵塞。 负荷

22、变化大，这时采用筛孔塔板和泡罩塔板相间的混合结构方案。 操作十分稳定，即使气体负荷发生较大变动，对操作也影响不大 泡罩塔拦液量大，特别适用于从塔板上抽出或加入液体 泡罩塔板上蒸汽流道大，因此不易被固体颗粒堵塞 对塔板水平度要求一不象筛板塔那么严格。泡罩塔的优点泡罩塔板的缺点是:结构复杂，耗材大，造价高，流阻大，在设计工况下塔板效率不如筛板塔。(3) 浮阀塔 浮阀:在浮阀塔内每层板上除有溢流斗外，尚在板上开有许多大孔，每个孔中装一个可活动的阀。 浮阀的特点:可以在一定范围内自由升降可以自动调节蒸汽通路的面积，以适应蒸汽量的变化没有蒸汽通过时，浮阀下落盖住阀孔最大优点是变产量时塔板效率不会有很大降

23、低 图3.47 浮阀结构示意图a)型结构简单制造方便省材料；b)型阀孔为文丘里型，阻力小，适用于减压系统；c)型操作弹性范围大，适用于中型实验装置。(4) 填料塔 填料塔由塔体、填料、喷淋装置、支撑栅板、再分配器、气液进口管等组成。填料可使气液两相高度分散，扩大相间接触面积。喷淋装置可使液体均匀地喷洒在填料层上。支撑栅板支撑填料层，使蒸汽均匀地通过填料层。再分配器使液体能够均匀地润湿所有填料，可避免液体沿筒壳流动而使中间填料得不到润湿。填料塔填料中金属丝网鞍形和金属波纹填料已得到了广泛使用。它们具有比表面积大、传质效果好、阻力小、密度小、金属耗量少等优点。3.2.4 变压吸附 一些具有代表性的

24、工业过程中的绝大多数都采用了变压吸附(PSA)循环。一个典型的PSA系统是由三到四个相互连接的吸附器组成，它可使原料进料和产物出料连续流动。对吸附质有大的吸附能力有高度的选择性能再生和多次使有足够的机械强度化学性质稳定供应量大价格低工业吸附剂性质 目前主要有以下几种吸附剂:活性炭、硅胶、活性氧化铝和沸石分子筛。 作为吸附剂的沸石分子筛有下列特点：(1)有极强的吸附选择性。(2)在气体组分浓度低(分压低)的情况下，具有较大的吸附能力.图3.48微孔径分布图3A型沸石 b) 4Ac) 5A d) 10Xe) 13Xf) 分子筛炭 g) 活性炭 在一定温度和压力下，当脱附速度和吸附速度相等时，便达到

25、吸附平衡。在平衡条件下吸附物质的多少用吸附量表示。 吸附平衡数据表示方式主要有三种:吸附等温线，吸附等压线和吸附等量线，最常用的是吸附等温线。 图3.49五种类型的吸附等温线 Skarstrom循环：最早的无热吸附，它是两床设备。循环过程为：在吸附阶段后，第一床被泄压到大气压，同时，受压缩的原料混合气被送到第二床以充压，然后在进料压力下开始吸附阶段。一部分由第二床出来的纯化气以逆流方式通过第一床，在低压(大气压)下吹扫床层，使吸附剂活化，以准备下一次循环。Skarstrom循环的两个有用点: 为“保存吸附热”应保持短的循环和低产量。 用于低压吹扫气的体积至少不少于高压原料气的体积。 图3.50

26、 Skarstrom变压吸附循环 GuerinDomine循环可以根据待分离混合气体的性质，改变吸附床的数目、相互连接方式和操作方案。在这个循环中每个床包含三个阶段:图3.51 GuerinDomine循环 用空气使A床加压，(而B床正被抽空)通过B床使A床泄压(两床气都往下流动)收集氧气A床抽气在下半个循环中A和B的作用相反而完成一个吸附分离循环。 这三个参数不能同时兼顾，要获得高纯度的产品，产量就要降低，势必引起另外两个参数的降低。 由于在于吸附床中有死空间，死空间中的产品是无法回收的，在降压过程中白白放空，从而使产品回收率下降，产品气压越高，损失就越大。 变压吸附循环经过许多专家完善，发

27、展了许多成熟的构想，在降低能耗及克服死空间方面作出很大的改进。变压吸附分离的性能指标通过三个参数来衡量: 产品纯度 产品回收率 吸附剂的生产能力 快速变压吸附 从PSA开发初期就已认识到，由于吸附热和脱附热引起床内温度波动的方向都不利于分离过程。当床几乎在等温下操作才能实现最好的分离。在工业上成功地用单沸石床小规模生产氧气，循环周期小于30秒，所以吸附与脱附在等温条件下实现。图3.52 快速变压吸附分离氧 3.1.4 膜分离技术 用膜分离技术进行气体分离的优点： 分离过程中没有相变, 过程简单, 可在常温下进行操作, 减少能源的消耗。 与传统的空分装置相比，能耗低。要下降(3060)。特别是分

28、离共沸物质, 有独特的优越性.重量轻，占地面积小，纯度高，工作压力的范围宽。 氮气纯度可达99.9%, 生产的氮气非常干燥，露点温度可达-100。 效率高，每kg膜纤维连续的生产能力比变压吸附要大。 没有运动部件，几乎用不着维护，因此维护费用少, 高效率和高可靠性降低了操作运行费用。 设备简单、机动性好，只要有一个压缩空气的气源，就可以连续地工作，而且可以省去贮运气体或液体的设备。膜分离设备中的关键是膜组件: 从气体分离的机理分:多孔型膜和非多孔型膜。从材料性质分:有机膜（高分子膜）和无机膜。从膜组件的结构型式分:中空纤维型和平板型两种。用于空气分离装置的膜组件主要是中空纤维型。图3.53 膜

29、组件的结构 中空纤维型的膜组件是由上百万根空心纤维组成的纤维束。膜的特性:对某些气体有优先渗透或溶解的能力。图3. 54气体分离模型 气体膜分离装置是通过膜壁对气体渗透来实现的。用于气体分离的膜有两种类型:多孔型膜和非多孔型膜。 膜的性能要求: 具有很高的气体渗透通量和高的选择性，能在高压下工作，抗杂质的能力要强，而且要长期保持高的效率。 从膜渗透出来的气流中,可应用在很多方面: 制药工业 养殖业，能促进鱼的生长 助燃富氧空气在燃烧中可以减少散射和增加效率 家庭富氧疗法对呼吸困难的病人的护理是有利的 废料的处理,在发酵过程和环境废料的处理过程中，富氧空气可以增加细菌的活性 空间技术燃料系统的惰

30、化 食品工业水果和蔬菜的保鲜3.1.5 空气分离系统 1. 林德单塔系统 图3.55 林德单塔气体分离系统 图3.56为单塔系统精馏工作过程图。 林德单塔分离系统是最简单的空气分离系统之一，采用的是基本的林德汉普逊液化系统，用精馏塔代替了储液器，当然也可以用其他液化系统来为塔内提供液体.林德的单塔系统有两大缺点:1)仅能得到纯氧产品2)污氮放空浪费了大量的氧 2 林德双塔系统 采用两个精馏塔，下塔氮气液化作为下塔回流液通过上塔氧的沸腾来实现，上塔沸腾氧蒸汽作为上塔的上升蒸汽。下塔产生多余的液氮节流到上塔顶部作回流液。图3.57 林德双塔空气分离系统 图3.58 林德弗兰克空气分离系统 3 林德

31、弗兰克系统 林德弗兰克系统采用蓄冷器和氨预冷及膨胀机， 分离系统的液化部分是氨预冷的双压克劳特液化系统.4 海兰特系统 海兰特系统可以得到液氮和液氧产品。图3.59海兰特空气分离系统成份体积百分比重量百分比氮78.08475.521氧20.94623.139氩0.93412.288二氧化碳0.0330.050稀有气体0.0030.002稀有气体容积ppm重量ppm氖18.1812.67氦5.240.724氪1.140.295氢0.500.035氙0.0860.3905 氩分离系统 大气中不仅仅是氧和氮的混合物，而是9种气体所组成的混合物。稀有气体主要是体积比为0.93的氩。 氩气的沸点介于氧和

32、氮之间，空气进入塔后，经过精馏，将在上塔中间某些部位形成氩的富集区。表3.5干燥空气的组成 氩气分离系统通常由两部分组成:（1）粗氩子系统（2）纯化子系统 图3.59 粗氩子系统 在工业上用于氩纯化的子系统有两种: 粗氩经化学除氧和低温精馏除氮后成为纯氩 低温精馏除氮和低温吸附除氧而得到纯氩图3.60 氩纯化子系统1 图3.61 氩纯化子系统2 (1)粗氖子系统: 获得粗氖的气体混合物，其组成为:46%氖、19%氦、33%氮和2%的氢。 6 氖分离系统 惰性气体氖的沸点仅高于氦和氢，蒸发潜热大，适合在低温实验室内作制冷剂；电导高，在真空下通电发红光，因此长期以来用来充填信号装置。 氖分离系统由两个子系统所组成图3.62 粗氖子系统 (2)纯化子系统 把粗氖氦混合气送入纯化子系统，然后加氧在触媒炉内氢气与氧气燃烧形成水蒸汽。接下来粗氖氦气进入冷却器，水蒸汽被冷凝，在干燥器内被吸附掉。图3.63 氖纯化子系统 7 氢分离系统 从混合气中分离氢的低温系统，主要用来从焦炉煤气或富氢的副产品气中分离氢。 工业氢原料气之一是焦炉煤气，一种由氢、氮、氧 、一氧化碳、二氧化碳、甲烷、乙烷和其它一些碳氢化合物