完整版继电保护定值整定计算书

1、桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书批准：审核：校核：计算：超高压输电公司柳州局二。一三年十一月六日计算依据：规程依据DL/T 584-2007 3110kV电网继电保护装置运行整定规程Q/CSG-EHV431002-2013超高压输电公司继电保护整定业务指导 书2013年广西电网继电保护整定方案短路阻抗广西中调所提供2013年桂林站35kV母线最大短路容量、短路电 流:三相短路 2165MVA/33783A；由此计算35kV母线短路阻抗正序阻抗Z1=0 =2165/ =0.63。.3I2 3x3783A工第一部分 #1站用变保护一、参数计算已知容量：S =800kVA,电压

2、:35/0.4后，接线:D/Y11,短路阻抗: T1U =6.72%K计算如下表：名称数据额定电压(kV)35高压侧额定电流(A)13.2高压侧CT变比200/5=40低压侧零序CT变比1500/5=300短路阻抗(。)103二次额定电流(A)0.33注：高压侧额定电流：Ie= ST1/( 33 Ue)= 800/(# X35)=13.2A高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A低压侧额定电流：Ie,=ST1/( .Ue)二 800/(6 X0.4)=1154.7A低压侧额定电流二次值：Ie2=n54.7/300=3.85A短路阻抗：Xk二(Ue2XUK) / ST1= (3

3、5k2X0.0672) /800k=103。保护装置为南瑞继保RCS-9621c型站用电保护装置，安装在35kV保 护小室。二、定值计算1)按躲过站用变低压侧故障整定：计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流I k(3).max= Ue / Q3 XXk) =37000/ (、.-3 X103) =207.4A计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I段整定值Izd二K XIkK为可靠系数，按照整定规程取Kk=1.5=1.5X5.19=7.8A2)校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数Km三

4、1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流Ik(2).min= Ue /2X(Z1 +Xk)=37000/2X(0.63 +103)=178.52A式中：Z1为35kV母线短路的短路阻抗。计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流Ik.min= Ik(2).min=178.52/40=4.46A校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数Klm二 I.min =4.46/7.8=0.571.5 满足要求 Izd综上，过流II、III段定值取0.59A T=0.6s,跳#1站变高低压两侧断路器。3、低压侧零序过流III段保护零序电流定值可按躲站用变正常运行时的最大不平衡电流整定I = k xK x

5、I =1.3X0.25X3.85=1.25AIe2为站用变380V侧额定电流；Kk为可靠系数，取1.3； k切不平衡 系数，取0.25380V侧零序电流保护动作时间定值建议取2s。低压侧零序电流III段保护定值取1.25A T=2s,跳#1站变高低压两 侧断路器。4、过负荷保护按躲过站用变额定电流整定IL2= Kk XIe/( Kf XNct)=1.05 0.33 =0.36AT=5S,发信0.95式中Kk为可靠系数，取Kk=1.05，K为返回系数，取Kf =0.95三、其他整定说明1、现场仅接入高压侧三相CT和低压侧零序CT作为保护用CT,现 场无高压侧零序及测量CT接入，其高压侧零序相关保

6、护均退出， 定值取最大值。2、现场仅重瓦斯接入保护，重瓦斯保护投入跳闸。其余本体保护均 退出，时间取最大值。3、电流III段与电流II段取相同定值。第二部分 #0站用变保护一、参数计算已知容量：S =800kVA,电压:35/0.4后，接线:D/Y11,短路阻抗:T1U=6%K计算如下表：名称数据额定电压(kV)35高压侧额定电流(A)13.2高压侧CT变比100/5=20低压侧零序CT变比1500/5=300短路阻抗(。)92二次额定电流(A)0.33注：高压侧额定电流：Ie= ST1/( 33 Ue)= 800/(晶 X35)=13.2A高压侧额定电流二次值：Ie=13.2/20=0.66

7、 A低压侧额定电流：Ie,=ST1/( .Ue)二 800/(笳 X0.4)=1154.7A低压侧额定电流二次值：Ie2=n54.7/300=3.85A短路阻抗：Xk二(Ue2XUK) / ST1= (35k2X0.06) /800k=92。保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保 护小室。二、定值计算1、过流I段(速断)1)按躲过站用变低压侧故障整定：计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流I k(3).max= Ue / (v3 XXk) =37000/ ( g X92) =232.2A计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流Ik= I k(3).max /Nct

8、=232.2/20=11.61A计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I段整定值Izd二K XIkK为可靠系数，取Kk=1.5=1.5X11.61=17.4A2)校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数Km三1.5计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流Ik(2). min = Ue /2XXk)=37000/2X92=201.1A计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流Ik= Ik(2).min=201.1/20=10.1A校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数Klm=.min =10.1/17.4=0.581.5 满足要求 Izd综上，过流II、III段定值取1.19A T=0.6s,跳#

9、0站变高低压两侧 断路器。3、低压侧零序电流保护零序电流定值可按躲站用变正常运行时的最大不平衡电流整定I = k xK xI =1.3X0.25X3.85=1.25AIe2为站用变380V侧额定电流；Kk为可靠系数，取1.3； k切为不平 衡系数，取0.25380V侧零序电流保护动作时间定值建议取2s。低压侧零序电流11、111段保护定值取1.25A T=2s,跳#0站变高低 压两侧断路器。4、过负荷保护IL2= Kk XIe/（K f XNct）=105x 0.66 =0.72AT=5S,发信0.95式中Kk为可靠系数，取Kk=1.05, Kf为返回系数，取Kf =0.95三、其他整定说明1

10、、现场仅接入高压侧三相CT作为保护用CT,现场无零序及测量CT接入，其零序相关保护均退出，定值取最大值。2、电流III段与电流II段取相同定值。3、现场无本体保护接入，所有本体保护均退出，时间取最大值。第三部分 311电容器保护一、参数计算已知容量：S =66000kvar,单体额定电压：12/2=6立，接线：三相三 T1星形接线，每相由两个单元并联组成，两个单元分别采用5并4串及6并4串方式。前置电抗屋=12%。XC计算如下表：名称数据额定电压Ue(kV)41.57额定电流Ie(A)917CT变比Nct1500/1PT变比Npt35/0.1=350二次额定电流Ie(A)0.611注：单相额定

11、电压Ue=6X4=24kV额定电压 Ue= Ue二24X1.732=41.57kV额定电流 Ie= ST1/(后Ue)二 66000/3x24)=917A额定电流二次值：Ie =917/1500=0.611A2保护装置为南瑞继保RCS-9631c型电容器保护装置，安装在35kV保护小室。二、定值计算1、电流速断I1：按躲过电容器充电电流整定IL1= K XIe2=5X0.611 = 3.05A 取 3.1A式中，Kk为可靠系数，按照整定规程取Kk =5 T1=0.2s综上，过流I段定值取3.1A T=0.2s2、电流 II、III 段 I2：按躲过电容器额定电流整定IL2= Kk XIe2 K

12、f=1.7X0.611/0.95=1.1A式中Kk为可靠系数，,为返回系数，按照整定规程取KJ1.7,取K f=0.95时间与#1主变后备保护相配合，取T2=0.6s电流III段与电流II段取相同定值。综上，过流II、III段定值取1.1A T=0.6s3、过电压保护：(采用35kV母线CVT) ，1过电压一次值U = K义1 - L义UV X E1 C)= 1.1X(1-0.12)X24X1.732 = 40.24kV式中XL为前置电抗百分比，k为过电压倍数，按照整定规程取 XvCKV =1.1。过电压保护二次值Uzd二U/Npt=40.24k/350=115V按照整定规程，取过压保护动作时

13、间 T=5s4、低电压保护：按照整定规程，取低电压VL=40V （线电压）、低电压保护动作时间T=0.6s低压电流闭锁投入，闭锁值I=0.nn=0.1A（皿为二次额定电流1A）5、桥差电流保护：IBP=0.67A （厂家建议二次值）t=0.2S具体计算见厂家提供的计算书。见附件1三、其他整定说明1、现场仅接入35kV侧三相CT作为保护用CT，现场无零序及测量CT 接入，其零序相关保护均退出，定值取最大值。2、现场无本体保护接入，所有本体保护均退出，时间取最大值。3、桥差电流保护按照规程采用厂家建议值。4、电流III段与电流II段取相同定值。5、过电压保护电压采用35kV母线CVT。第四部分 3

14、13、315电容器保护一、参数计算已知容量：sT=60000kvar,单体额定电压：11/2立，接线：三相三星 形接线，每相由两个单元并联组成，两个单元均采用5并4串方式。前置电抗XL =6%。XC计算如下表：名称数据额定电压Ue(kV)41.57额定电流Ie(A)909CT变比Nct1500/1PT变比Npt35/0.1=350二次额定电流Ie(A)0.606注：单相额定电压Ue=5.5X4=22kV额定电压 Ue=%:3Ue =22X1.732=38.1kV额定电流 Ie= ST1/(瓜Ue)= 60000/(3X22)=909A额定电流二次值：Ie =990/1500=0.606A2保护

15、装置为南瑞继保RCS-9633C型电容器保护装置，安装在35kV保护小室。二、定值计算1、电流速断I1：按躲过电容器充电电流整定IL1= K XIe2=5X0.606 = 3.03A 取 3.0A式中，Kk为可靠系数，按照整定规程取Kk =5 T1=0.2s综上，过流I段定值取3.0A T=0.2s2、电流 II、III 段 I2：按躲过电容器额定电流整定IL2= Kk XIe2 Kf=L 7X0.606/0.95=1.1A式中Kk为可靠系数，,为返回系数，按照整定规程取KJ1.7,取K f=0.95时间与#1主变后备保护相配合，取T2=0.6s电流III段与电流II段取相同定值。综上，过流I

16、I、III段定值取1.1A T=0.6s3、过电压保护：(采用35kV母线CVT) ，1过电压一次值U = K义1 - L义UV X E 1 C)= 1.12X(1-0.06)X22X1.732 = 40.12kV式中XL为前置电抗百分比，k为过电压倍数，按照整定规程取 XVCKV =1.12。过电压保护二次值Uzd二U/Npt=40.12k/350=115V按照整定规程，取过压保护动作时间 T=5s4、低电压保护：按照整定规程，取低电压VL=40V （线电压）、低电压保护动作时间T=0.6s低压电流闭锁投入，闭锁值I=0.nn=0.1A（皿为二次额定电流1A）5、桥差电流保护：IBP=0.8

17、A （厂家建议二次值）t=0.2S具体计算见厂家提供的计算书。见附件2三、其他整定说明1、现场仅接入35kV侧三相CT作为保护用CT，现场无零序及测量CT 接入，其零序相关保护均退出，定值取最大值。2、现场无本体保护接入，所有本体保护均退出，时间取最大值。3、桥差电流保护按照规程采用厂家建议值。4、电流III段与电流II段取相同定值。5、过电压保护电压采用35kV母线CVT。第五部分 312、314电抗器保护一、参数计算已知容量：ST1=60000kvar,额定电压32kV。计算如下表：名称数据额定电压（kV）32额定电流（A）1004CT变比1500/1二次额定电流（A）0.67注：额定电流

18、 Ie= ST1/( j3Ue)= 60000/(.3X32)=1004A二次额定电流 Ie=1004/1500=0.67A保护装置为南瑞继保RCS-9621C型电抗器保护装置，安装在35kV保 护小室。二、定值计算1、过流I段（速断段）：按躲过电抗器投入时的励磁涌流整定IL1= KkXIe2 =5X0.67=3.4AKk为可靠系数（Kk可取35）,取Kk=5综上，过流I段定值取3.4A T=0S2、过流II段:按躲过电抗器额定电流整定IL2= k XIe/ k=1.7X0.67/0.95=1.21A 取 1.2A式中Kk为可靠系数，,为返回系数，按照整定规程取KJ1.7,取K f=0.95时

19、间与#1主变后备保护相配合，取T2=1S电流III段与电流II段取相同定值综上，过流II、III段定值取1.2A T=1S。3、过负荷保护IL2= Kk XIe/ Kf=1.05X0.67/0.95=0.74A 取 0.8A T=8s,发信式中Kk为可靠系数，为返回系数，按照整定规程取：Kk=1.05,取 k =0.95综上，过负荷保护定值取0.8A T=8S。三、其他整定说明1、现场仅接入35kV侧三相CT作为保护用CT,现场无零序及测量CT接入,其零序相关保护均退出,定值取最大值。2、现场无本体保护接入,所有本体保护均退出,时间取最大值。3、电流III段与电流II段取相同定值。第六部分 3

20、5kV #1母线保护保护装置为南瑞继保RCS-915AB型母线保护装置，安装在35kV保护小室。一、定值计算1、TA调整系数计算各间隔CT变比#1主变低压侧：4000/1，#311电容器：1500/1，#312、#313、#314电抗器：1500/1，#1站用变压器：1500/1TA变比计算：以4000/1为基准低容、低抗、站用变侧：1500/4000=0.375由此得到：TA调整系数：主变调整系数为1电抗器、电容器调整系数为0.375站变调整系数为0.375备用支路整定为02、差动起动电流高值IHd:按躲母线出线最大负荷电流(主变低压侧 额定电流)整定已知主变低压侧额定容量240MVA，额定

21、电压35kV1)计算主变低压侧额定一次电流：Ie = ST1/( 3U Ue)=240M/(j3X35k)=3959A计算主变低压侧额定二次电流：Ie2= Ie/Nct=3959/4000A =0.99A计算差动起动电流高值IHcdIHcd=KkXIe2=1.3X0.99=L3A式中Kk为可靠系数，按照整定规程取 Kk=1.32）校验母线故障最小短路电流时的灵敏度（不小于2）计算35kV母线两相短路时的短路一次电流：Ik= Ue/（2XZ1min）=37000/（2X0.63）=29365A计算35k Ik V母线两相短路时的短路一次电流：Ik2= Ik/Nct=29365/4000=7.34

22、A校验母线故障最小短路电流时的灵敏度Klm=Ik/IH d=7.34/1.29=5.72 满足要求3、差动起动电流低值ILcd:按躲过正常运行时差动不平衡电流整定按照保护说明书ILcd=0.9XIHcd =1.16A取1.2A4、比率制动系数高值KH=0.7 （厂家建议）5、比率制动系数低值KL=0.6 （厂家建议）6、TA异常报警电流定值Idxbj = 0.06In=0.06A7、TA断线电流定值Idx:躲正常运行时差动不平衡电流Idx=1.5XIdxbj=1.5X0.06=0.09A8、母差低电压闭锁Ubs=0.9 100 =69V 取70V （不接地系统，程序1.3检线电压，厂家建议70

23、V）9、母差负序电压闭锁U2bs=0.06X57.7=3.5V 取 4V （厂家推荐值）10、失灵跟跳动作时间Tgt=10ms11、母联动作时间Tm1=20ms12、失灵保护动作时间Ts1=30ms13、失灵相低电压闭锁Us1=2V,（最小值退出该功能）14、失灵零序电压闭锁Us0=57.7V,（最大值，退出该功能）15、失灵负序电压闭锁Us2=57.7V，（最大值退出该功能）16、支路1失灵启动相电流定值Isl01=0A （装置整定最小值，厂家 推荐值）17、支路1失灵启动零序电流定值I0sl01=0.04A （装置整定最小值， 厂家推荐值）15、支路1失灵启动负序电流定值12sl01=0.

24、04A （装置整定最小值， 厂家推荐值）二、其他整定说明1、母线35kV为单母线接线，须投入单母线方式。现场无母联断路器， 故母联保护（失灵、充电、过流、非全相保护）退出，定值取最大值。2、35kV为中性点不接地系统，零序电压取最大值。3、失灵保护功能投入。只投入支路1的失灵保护功能，且复序电压 闭锁功能退出；其余支路的失灵保护功能退出，定值取最大值。第七部分400V断路器本体保护装置型号参数：开关编号开关型号额定电流生产厂家备注411MasterpactMW06630A上海施耐德配电电器有限公司401MasterpactMW16N11600A430MasterpactMW16N11600A4

25、10MasterpactMW16N11600A421MasterpactMW06630A420Masterpact1600AMW16402MasterpactMT16N11600A1、401断路器整定部分：Masterpact MW16型断路器只有长延时Ir,6倍Ir时动作时间tr、 短延时动作电流Isd、短延时动作时间tsd、瞬时动作电流Ii可以整 定。401 断路器 In=1600A。401断路器进线为ZR-VV22 3X240+1X120型电缆，查表得载流量为 404A,根据整定习惯I K i 义 I 1 = 4.5 义 404A = 1818 A而断路器本体Ii的整定最低值为Iimin

26、=2In=2X1600=3200A故取 Ii=2In。#0站用变低压侧额定电流为1154.7A, 401断路器In=1600A, 口由取 Min(In,1154.7)=1154.7 A1401 二 K 义 1 emin=1.5 x 1154.7=1732AIr=0.4X1600=640A因为 1732 + 640=2.7,故短延时 Isd=2.5Ir, tsd=0.4s。长延时Ir=0.4In, 6倍Ir时动作时间tr=24s,瞬时动作电流Ii=2In。2、402、410、420断路器整定部分：402、410、420断路器定值同401断路器。3、430断路器整定部分430断路器电流定值同401

27、断路器，时间不同。430 断路器 Ir=0.4In,短延时 Isd=2.5Ir, tsd=0.3s, 6 倍 Ir 时 动作时间tr=24s,瞬时动作电流Ii=2In。4、411、421断路器整定部分Masterpact MW06型断路器只有长延时Ir,6倍Ir时动作时间tr、 短延时动作电流Isd、短延时动作时间tsd、瞬时动作电流Ii可以整 定。4n断路器额定电流630A4n断路器进线为ZR-VV22 3X240+1X120型电缆，查表得载流量为 406A,根据整定习惯I K i 义 I 1 = 4.5 义 404A = 1818 A而断路器本体Ii的整定最低值为Iimin=3In=3X6

28、30=1890A故取 Isd=3In。Ie取本断路器额定电流630A1411 二 K x I=1.5 x 630 =945Ir 取 0.5In=0.5X630=315A因为 945 315=3,故短延时 Isd=3Ir, tsd=0.2s。长延时Ir=0.5In, 6倍Ir时动作时间tr=24s,瞬时动作电流Ii=3In。421断路器定值同411断路器。第八部分 站用电备自投桂林站采用2套南瑞继保备自投装置RCS-9651c。正常运行时#1 站用变401开关带380V/220V工作I段母线运行，#2站用变402开 关带380V/220V工作口段母线运行，#0站用变空载，410开关热备 用，42

29、0开关热备用。401开关跳闸时（工作I段母线无压，401CT 无流，同时#0站用变低压侧有压），则备自投RCS-9651c装置1动作， 以Tt3=1.0s跳401开关，Th34=3.0s合4100开关。备自投装置2同 理。若401 （或者402）开关偷跳，则开关偷跳后备自投装置经Tt3 时间再跳401 （或者402），再跳401 （或者402）后备自投装置经Th34 时间合410（或者420）。注：桂林备自投RCS-9651c在定值整定中采用方式3。方式3中 401（402）开关对应说明书1DL,410（420）开关对应母联3DL。桂林 备自投装置I 380V/220V工作I段对应说明书1#母

30、线，#0站用变低 压侧对应2#母线；桂林备自投装置II 380V/220V工作II段对应说 明书1#母线，#0站用变低压侧对应2#母线。电压定值Uwyqd: #1、#2母线失压门槛值，整定为25V；电压定值Uyy: #0站用变低压侧有压门槛值，整定为70V；电压定值Uwy：无压合闸门槛，作为同期合闸判据（失压侧母线 电压Uab大于无压合闸定值Uwy）。由于同期功能不投入使用，又根 据装置说明书UwyWUwyqd,故整定为25V。电流定值Iw1：线路1无电流定值，（对应401或者402CT电流） 用于#I母线失压判别，区别于PT断线，整定为0.20A；时间定值Tt3：跳401（或者402）延时时

31、间，对应说明书跳1DL 时间，建议整定为1.0s；时间定值Th34：合410（或者420）延时时间，对应说明书合母联 3DL时间，建议整定为3.0s。一、定值计算1、工作段母线无压起动定值（Uwyqd）无压起动定值是备自投动作的条件之一，它标志着工作母线电压 无法维持设备的正常运行，按照整定规程，本侧无压：取0.15-0.3Un, 建议取 O.25Un。即 Udz1=100X0.25=25V。2、#0站用变低压侧有压定值（Uyy）备用段有压定值是判断备自投能否充电的依据，母线电压是设备 正常运行的前提，按照整定规程，邻侧有压：取0.6-0.7Un,建议取 O.7Un。即 Udz2=100X0.

32、7=70V 3、进线无流定值（Iw1）进线无流定值是判断当前运行电源开关是否跳开的依据之一。依 据图纸，#1、#2站用变接入电流回路，#0站用变没有接入电流回路。 按照整定规程，低电流：1=0.04皿（皿为二次额定电流，1A或5A）。 即 5X0.04=0.20A。4、备自投动作时间1）按照整定规程，电压鉴定元件动作后延时跳开工作电源，其动作 时间宜大于本级线路电源侧后备保护动作时间与线路重合闸时间 之和。按#1/#2站用变过流保护II段延时为0.6S,考虑到微机保护时间级差为0.3S,因此跳闸延时取T1=1.0S。2）按照整定规程，若合闸经延时跳闸时间，建议取0.1S；考虑到站 内相关设备（

33、例如空调、计算机等）的稳定可靠运行。因此，合闸延 时 T3=3S。二、其他整定说明1、保护装置为南瑞继保RCS-9651c型站用电备自投装置，安装在35kV 保护小室，仅投入方式3，只具备单向备投功能。方式1、2、4不投 入，跳闸、合闸时间延时取最大值 30s。2、由于现场母联开关410、420无保护电流接入，备自投所有母联保 护功能均退出，除低压闭锁定值取最小值2V，其余定值取最大值。3、由于同期功能不投入，合闸同期角取30；过负荷减载功能不投入，故电流定值取最小值0.1A。4、正常运行时， #0站用变作为#1、#2站用变备用的热备用;5、两套备自投RCS-9651c采用同一套定值。第九部分

34、 #2站用变保护一、参数计算已知容量：ST1= 800 kVA,电压：35/0.4底，接线：D/Y11,短路电压：UK = 6.46%。计算如下表：名称数据额定电压Ue(kV)35高压侧额定电流Ie (A)13.2高压侧CT变比Nct1200/5低压侧中性点CT变比Nct21500/5短路阻抗Xk (Q)91.92高压侧二次额定电流Ie2(A)0.33低压侧二次额定电流In2 (A)3.85注：高压侧额定电流：Ie= ST1/(凄Ue)二 800/Q;3 X35)=13.2A高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A低压侧中压侧额定电流二次值：In2=1155/300=3.85

35、 A短路阻抗：Xk二(Ue2XUk) / ST1= (352X 10002 X 0 . 06 46) /800k=91.92。保护装置为北京四方CSC-241C型站用电保护测控装置，安装在35kV 保护小室。二、定值计算1、过流I段(速断段)1)按躲过站用变低压侧故障整定：站用变低压侧出口三相短路的一次电流: 根据南网保护整定规范，为 消除系统阻抗及运行方式发生变化对短路电流造成的影响，最大短路 电流Ik(3).max的计算可忽略系统阻抗，只计算站用变阻抗：I k(3).max= Ue /(. XXk) =37000/ (、:3 X9L 92) =232.4A 站用变低压侧出口三相短路的二次电

36、流:Ik= I k(3).max /Nct =232.4/40=5.8A按躲过站用变低压侧故障整定的过流I段整定值：Izd二K XIk K为可靠系数，按照整定规程取Kk =1.5 =1.5X5.8=8.7A2)校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数Km三1.5 站用变低压侧出口首端两相短路的一次电流：Ik(2).min = Ue /2X(Xk+Z1min)=37000/2X(91.92+0.63)=199.89A站用变低压侧出口两相短路的二次电流：Ik.min= Ik(2).min=199.89/40=5.00A校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数Klm= .mi = 5.00 =0

37、.571.5 满足要求Izd 0.59综上，过流II段定值取0.59A T=0.6s,跳#2站变高、低压两侧断 路器。3、过负荷告警IL2= Kk XIe/( Kf XNct)=1.05 0.33 =0.36AT=5S,发信0.95式中Kk为可靠系数，取Kk=1.05，Kf为返回系数，取Kf =0.95 4、380V侧零序电流保护380V 侧零序电流：可按躲不平衡电流整定，取变压器低压线圈额定 电流的25I0 = Kk X Kbp XIe/Nct=1.3X0.25X3.85=1.25A式中，K为可靠系数，取Kk =1.3 , Kbp为不平衡系数，取Kbp =0.25 根据南方电网继电保护整定规

38、程，取T=2 s。跳#2站用变高、低压 两侧断路器。一、 其他整定说明1、现场仅接入高压侧三相CT、低压侧中性点零序CT作为保护用CT; 现场高压侧无零序CT，所以高压侧零序相关保护均退出，定值取 最大值。2、现场油温超高跳闸、压力释放跳闸、气体继电器跳闸、有载开关 继电器跳闸接入保护装置。其中气体继电器跳闸、有载开关继电 器跳闸投入：软压板置投入，控制字置1,时间取0 s；其余本体 保护均投告警：软压板置退出，控制字置0，时间取最大值。3、气体继电器跳闸、有载开关继电器跳闸、压力释放跳闸按出厂整 定。按厂家建议，油温高告警取85，油温超高跳闸取95。第十部分 321电容器保护一、参数计算已知

39、容量：ST1=60000kvar,单体额定电压：6.5立，接线：双星形接 线，5并4串，前置电抗屋=12%。XC注：单相额定电压Ue=6.5X4=26kV额定电压 Ue=3Ue =26X1.732=45.03kV额定电流：Ie= ST1/Q3Ue)= 60000/(j3 X45.03)=769A额定电流二次值：Ie =769/1500=0.513A2计算结果如下表：名称数据额定电压Ue(kV)45.03额定电流Ie (A)769CT变比Nct1500/1不平衡CT变比Nbpct20/1PT变比Npt35/0.1二次额定电流Ie(A)0.513保护装置为北京四方CSC-221电容器保护测控装置，

40、安装在35kV保 护小室。二、定值计算1、电流速断II:按躲过电容器充电电流整定IL1= K XIe2=5X0.513 = 2.56A式中，Kk为可靠系数，按照整定规程取kj5T1=0.2s综上，过流I段定值取2.56A T=0.2s2、电流II段I2：按躲过电容器额定电流整定IL2= Kk XIe2 Kf=L8X0.513 = 0.92A式中Kk为可靠系数，,为返回系数，（微机保护：Kk =1.3-2,。=1）。按照整定规程取kL8,取KJ1根据南方电网继电保护整定规程，取T2=0.6s综上，过流II段定值取0.92A T2=0.6s3、过电压保护：（现场采用35kV母线CVT） ，1过电压

41、一次值U = K义1 - L义UV X E1 C）= 1.1X（10.12）X26X1.732 = 43.59kV式中XL为前置电抗百分比，k为过电压倍数，按照整定规程取 XVCKV=1.1。过电压保护二次值Uzd二U/Npt=43.59k/350=125V按照整定规程，取过压保护动作时间 T=5s4、欠压保护：按照中国南方电网地区电网继电保护整定原则：取欠电压VL=40V （线电压）、欠电压保护动作时间T=0.6s,欠压闭锁电流值：I=0.1In=0.1A（5为二次额定电流1A）。5、不平衡电流保护：按照厂家提供的建议数值，取不平衡电流IBP=0.12A，T=0.2s三、其他整定说明1、现场

42、仅接入35协侧三相CT作为保护用CT，现场无零序CT，所以 零序相关保护均退出，定值取最大值。2、过电压保护电压采用35kV母线CVT。3、自投切功能不使用，自切过定值、自切动作时间、自投动作时间 整定为最大值，自投低压定值按最小值整定。第十一部分 323、325电容器保护一、参数计算已知容量：S =60000kvar,单体额定电压：6立，接线：双星形接线，T15并4串，前置电抗* =6%。C注：单相额定电压Ue=6X4=24kV额定电压 Ue=v3Ue=24X1.732=41.57kV额定电流：Ie= ST1/Q3Ue)= 60000/(j3 X41.57)=833A额定电流二次值：Ie =

43、833/1500=0.555A2计算如下表：名称数据额定电压Ue(kV)41.57额定电流Ie (A)833CT变比Nct1500/1不平衡CT变比Nbpct20/1PT变比Npt35/0.1二次额定电流Ie(A)0.555保护装置为北京四方CSC-221电容器保护测控装置，安装在35kV保 护小室。二、定值计算1、电流速断II:按躲过电容器充电电流整定IL1= K XIe2=5X0.555 = 2.78A式中，Kk为可靠系数，按照整定规程取kj5 T1=0.2s综上，过流I段定值取2.78A T=0.2s2、电流II段I2： 按躲过电容器额定电流整定IL2= Kk XIe2 Kf=1.8X0

44、.555 = 1.00A式中K为可靠系数，K为返回系数，按照整定规程取K =1.8,取K =1 kfkf根据南方电网继电保护整定规程，取T2=0.6s综上，过流II段定值取1A T2=0.6s3、过电压保护：(现场采用35kV母线CVT) ，1过电压一次值U = K义1 - L义UV X E 1 C)= 1.1X(1-0.06)X24X1.732 = 42.98kV式中XL为前置电抗百分比，k为过电压倍数，按照整定规程取XVCKV=1.1。过电压保护二次值Uzd二U/Npt=42.98/350=123V按照整定规程，取过压保护动作时间 T=5s4、欠压保护：按照南方电网继电保护整定规程：取欠电

45、压VL=40V （线电压）、欠电压保护动作时间T=0.6s, 欠压闭锁电流值：I=0.1In=0.1A （5为二次额定电流1A）。5、不平衡电流保护：按照厂家提供的建议数值，取不平衡电流IBP=0.12A，T=0.2s三、其他整定说明1、现场仅接入35协侧三相CT作为保护用CT，现场无零序CT，所以 零序相关保护均退出，定值取最大值。2、过电压保护电压采用35kV母线CVT。3、自投切功能不使用，自切过定值、自切动作时间、自投动作时间 整定为最大值，自投低压定值按最小值整定。第十二部分 322、324电抗器保护一、参数计算已知容量：ST1=60000kvar,额定电压35kV。计算如下表：名称

46、数据额定电压Ue （kV）35额定电流Ie （A）989.8CT变比Nct1500/1二次额定电流Ie2（A）0.66注：额定电流二次值：Ie2=989.8/1500=0.66A保护装置为北京四方CSC-231电抗器保护测控装置，安装在35kV保 护小室。二、定值计算1、过流I段（速断段）：按躲过电抗器投入时的励磁涌流整定：IL1= k XIe2 =5.5X0.66=3.63AKk为可靠系数（Kk可取38）,取Kk=5.5综上，过流I段定值取3.63A T=0S2、过流II段：按躲过电抗器额定电流整定IL2= Kk XIe/ Kf=2X0.66=L32A式中Kk为可靠系数，Kf为返回系数，按照整定规程取K：2,取KI1 根据南方电网继电保护整定规程，取T2=0.6S综上，过流II定值均取1.32 A