中天建设石狮国工程塔吊基础工程计算书

1、 中天建设集团有限公司 石狮国宾壹号院项目塔吊基础专项施工方案 石狮国宾壹号院工程塔吊基础专项方案 编制人：李代刚 校对人： 审核人： 审批人： 日 期：2017.9.17 中天建设集团有限公司福建分公司石狮国宾壹号院项目部中天建设集团有限公司 石狮国宾壹号院项目PAGE 一、编制依据1、塔吊公司提供的QTZ型自升式塔吊起重机使用说明书；2、石狮国宾壹号院勘察报告；3、塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)；4、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；5、本工程基础结构图、塔吊基础计算书；二、工程概况 本工程位于福建省石狮市宝盖镇宝岛东路和学府路交叉口，北邻

2、宝岛中路、南邻兴学路、西邻规划用地，东邻学府路。本工程共拟建4栋高层住宅、6栋低层住宅带1层整体地下室及1栋12层配套建筑，总用地面积24379.00m2，总建筑面积为87722.44m2，地下室面积为15798.05、地上建筑面积为71924.39。高层区1-3#楼为34层建筑高度99.9m、5#楼为31层建筑高度91.2 m，低层住宅6-11#楼为3层建筑高度11.15 m，商业及物业12#楼为2层建筑高度9.9 m，配电室13#楼为1层建筑高度4.5 m，整体地下室1层。高层建筑采用人工挖孔桩基础，其他为天然基础。三、塔吊平面布置与选型1、塔吊的选型本工程选用4台 QTZ80（TC561

3、0-6）型塔吊，塔吊布置时，综合考虑了现场的具体情况，避免塔臂相碰撞。QTZ80（5610-6） 塔吊各项技术性能表序号塔吊型号QTZ80（TC5610-6）1塔吊基础形式承台板2建筑物基底标高-7m3塔基埋深标高-5.5m4大臂回转半径56米，5起重臂长55米6平衡臂长12.2m7最大额定起重量6t8臂端额定起重量1.3t9塔身自由高度40.5m10锚固道数8道11立塔高度40.5m12最终总高度220m13覆盖率100%14评价结果满足要求2、塔吊布置（1）根据现场实际情况，本工程拟选用4台塔吊，其中1#塔吊布置于1#楼南侧、2#塔吊布置于2#楼西南侧、3#塔吊布置于3#楼西南侧、4#塔吊

4、布置于5#楼南侧。详见塔吊平面布置图。（2）每台塔吊设置独立配电箱，设在塔机约2m处。（3）塔基周围要求基本平整无障碍物。（4）塔吊最大臂长及初装高度：塔吊编号最大臂长初装高度（含钢立柱高度）1#塔吊57米24米2#塔吊57米30米3#塔吊57米34米4#塔吊57米40米四、工程地质及水文地质条件1、地质条件：（1）素填土（Q4ml）：灰黄色，松散稍密状，整体结构疏密不均匀，成分以粘性土、砂土等回填为主，回填时间35年左右，欠固结状态。局部地段上部1.0m左右含有碎石，碎石含量约2030%，直径820cm不等，标准贯入试验实测击数为417击，平均值为8.7击。场地内钻孔均有揭露，层厚1.008

5、.20m。（2）粉质粘土（Q4al+pl）：灰黄、浅灰色，可塑-硬塑状，成分以粘粒、粉粒为主，局部含少量的砂粒，干强度中等，韧性中等，无摇振反应，切面有光泽，冲洪积成因。标准贯入试验实测击数为625击，平均值为13.2击。场地内绝大部分钻孔有揭露，层厚1.106.20m，层顶埋深1.008.20m，层顶标高8.2114.16m。（3）中砂（Q4al-pl）：灰黄色，饱和，呈稍密中密状态，局部呈松散状，大于0.25mm颗粒占75%，磨圆度差，呈次棱角状，颗粒级配差，分选性较差，直径2-3cm，少量粘性土及粉细砂填充，冲洪积形成。标准贯入试验实测击数为827击，平均值为17.4击。呈透镜体状零星分

6、布，场地内极少数钻孔有揭露，层厚1.503.60m，层顶埋深1.406.50m，层顶标高7.5613.20m。（4）残积砂质粘性土（Qel）：灰黄色、灰白色，可塑-硬塑状，主要成分为粘、粉粒，含少量的石英、砂颗粒，大于2mm颗粒平均含量约1015%，干强度中等、韧性中等，无振摇反应，稍有光泽，花岗岩风化残积形成。标准贯入试验实测击数为1229击，平均值为19.6击。场地内部分钻孔有揭露，层厚1.408.70m，层顶埋深4.108.20m，层顶标高6.2012.27m。（5）全风化花岗岩（53（2）：灰黄色，原岩组织结构已基本破坏，长石风化成高岭土，岩芯呈土状，遇水易软化，崩解。岩石为极软岩，岩

7、体散体状结构，极破碎， 岩体基本质量等级为级。钻探深度范围内未见洞穴、临空面、破碎岩体或软弱夹层。标准贯入试验实测击数为3448击，平均值为39.0击。场地内极少数钻孔有揭露，层厚1.304.60m，层顶埋深3.809.30m，层顶标高6.1111.66m。（6）砂土状强风化花岗岩（53（2）：灰黄色、灰白色，组织结构已大部分破坏，风化裂隙极发育，岩芯呈砂土状，主要成分为石英和未完全风化的长石颗粒，岩石为极软岩，岩体散体状结构，极破碎，岩体基本质量等级为级。钻探深度范围内未见洞穴、临空面、破碎岩体或软弱夹层。标准贯入试验实测击数为5192击，平均值为67.8击。场地内绝大部分钻孔均有揭露，层厚

8、0.808.60m，层顶埋深1.7014.70m，层顶标高1.0613.16m。（7）碎块状强风化花岗岩（53（2）：灰黄色，矿物成分为长石、石英，矿物成分发生显著变化，岩石节理裂隙极发育，岩体碎裂状结构，极破碎，岩芯呈碎块状，锤击声哑易击碎，RQD=0，岩石为软岩，岩体基本质量等级为级。钻探深度范围内未见洞穴、临空面、破碎岩体或软弱夹层。场地内绝大部分钻孔均有揭露，层厚0.4016.90m，层顶埋深3.6019.70m，层顶标高-3.1411.35m。（8）中风化花岗岩（53（2）：灰黄色，中粗粒结构，块状构造，矿物成分为长石、石英，沿节理面有次生矿物，风化裂隙较发育，岩芯为块状-短柱状，岩

9、石为较硬岩，岩体较破碎-较完整，岩体基本质量等级为IV级，RQD=70-85。钻探深度范围内未见洞穴、临空面、破碎岩体或软弱夹层。场地内绝大部分钻孔均有揭露，层厚5.7011.20m，层顶埋深4.5033.40m，层顶标高-18.7510.68m。2、水文条件： 该地区属于湿润区，中砂层为强透水层，根据国家标准岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）附录G表G.0.1的规定，综合判定场地环境类型为类，地下水类型为A类。（1）地表水场地地貌属冲洪积地貌单元，场地经后期建设回填整平，地势平坦、开阔，经调查，场地及周边不存在污染源。（2）地下水类型、水位拟建场地范围内地下水类型主

10、要为赋存于中砂层中的第四系孔隙承压水，残积砂质粘性土及各风化层中的风化网状孔隙-裂隙承压水。其中粉质粘土为微透水层，为相对隔水层；中砂层属强透水层，为主要含水层，富水性好；其余各岩土层均为弱透水层，富水性较差。第四系孔隙承压水：主要赋存于中砂层中，呈透镜体状零星分布，这层孔隙度大，透水性好，具有弱承压性，水量相对较丰富，主要接受同一含水层的侧向补给，通过地下侧向径流排泄。勘察期间测得该层水位埋深1.406.50m，水位标高为7.5613.20m，承压水水头高度比其顶板高约1.002.00m。五、 基础选型及做法本工程采用4台QTZ80型塔式起重机作为本工程的垂直运输和水平运输，以满足工程建设施

11、工需求，确保本工程工期、质量、安全文明施工管理目标的顺利实现。塔吊基础采用4根800mm人工挖孔桩，有效桩长6米，多边形承台基础，塔吊基础截面尺寸为480043001000mm，基础混凝土强度C35,垫层厚100mmC15。塔吊基础标高表（为黄海高程标高）：栋号塔吊编号塔吊基础顶高程(m)垫层厚度(mm)基础高度(mm)桩顶高程(m)1#1#9.110012507.952#2#7.7510012506.63#3#9.1510012508.05#4#10.0510012508.9每台塔吊基础设4根人工挖孔桩桩桩径800mm，有效桩长6米，每根桩配16根HRB40018主筋，螺旋箍为8100/20

12、0，16焊接加劲箍间距2m设置，桩身混凝土等级为C35。基础截面尺寸为5.8米5.3米1.25米，详见下图。六、塔吊基础施工1、塔吊基础施工流程桩位定点挖孔桩护壁施工验孔下钢筋笼桩混泥土灌注基槽放线基槽土方开挖垫层施工承台砖胎模施工砖胎模抹面下皮钢筋绑扎上皮钢筋绑扎塔吊基础螺杆预埋砼浇筑砼养护立塔吊2、塔吊基础施工方法 1）、人工挖孔桩施工：准备工作挖土、石方孔内排水送风校正孔中心及几何尺寸修整孔壁绑扎护壁钢筋安装护壁模板校正中心及模板园度浇灌护壁混凝土养护拆模板、修理护壁砼下节排水送风挖土循环施工达设计要求持力层做扩大头并用自制可折叠三角尺检查成孔钢筋笼制安清底砼浇筑。2）、测量放线：按照塔

13、吊定位图，放出塔吊实际位置，根据放坡系数加工作面放出挖土宽度。3）、土方开挖：根据现场放出的具体尺寸进行开挖，按照45角放坡进行分层开挖，挖至设计标高30cm左右，用人工清槽。4）、垫层浇筑：再次定位测量，测量出塔吊实际位置及标高，按照每边加大100mm，进行垫层支模，高度为100mm，用C15混泥土进行浇筑。5）、砌筑胎膜：塔吊基础四周砌筑24砖胎膜，采用M5水泥砂浆，砌筑高度为塔吊基础筏板厚度。6）、钢筋绑扎：弹线按间距摆放钢筋，按照规范及设计要求确保筏板预留筋与塔基位置筏板钢筋的连接，绑完底板下层钢筋后，放置底板混凝土保护层用垫块，厚度为40mm，按照1米左右距离梅花型摆放，混凝土保护层

14、用垫块放置好后，摆放钢筋马凳，按照1米左右放置通长马凳，马凳支撑在下层钢筋上，并垂直于底板上下层筋的下筋摆放，摆放要稳固，马凳设置好后，在马凳上摆放纵横两个方向的上层筋，按照规范及设计要求连接上层钢筋，绑扎上层钢筋，设置上下层钢筋的拉钩。钢筋全部绑扎完成后，由塔吊公司派专业人员进行塔吊的各部件预埋及接地。完成后报验。7）、基础砼浇筑：塔吊基础砼采用强度C35的商品砼，采用搅拌站商品混凝土，商品混凝土公司必须提供合格的混凝土配合比。浇筑前将模板内的杂物清理干净，浇水湿润模板并加固好模板支撑，以防漏浆。基础采用分层浇筑，分层厚度均为300-500mm，使用插入式震动器时，应快插慢拔，插点要均匀排列

15、，逐点移动，移动间距为300-400mm，有序进行，不得遗漏，振捣时间为15-30秒，做到均匀震实。浇筑上层混凝土要求在下层混凝土初凝前，并且振捣时垂直插入下层混凝土50-100mm，振捣时间为15-30S，以混凝土表面浆出齐，不冒泡，不下沉为宜，严防过震，漏震和欠震而导致混凝土离析或震捣不实。振捣中避免碰撞钢筋、模板，派专人看模，发现有涨模、移位等情况及时处理，以保证混凝土的结构及外观。8）、混凝土抹面：混凝土浇筑完毕要适时用抹子抹平搓毛两遍以上，并覆盖塑料布，以防表面出现裂缝，注意其敞露的全部表面要覆盖严密，并保证塑料布内有凝结水，塑料布拆除厚浇水养护不少于10天。9）、试块留置：每个基础

16、砼浇筑时，现场各留置砼试块3组。10）、塔吊基础砼养护：砼养护采用浇水覆盖养护，连续养护不少于7天。当塔吊基础砼强度达到不少于设计值的80%上时方可进行塔吊上部结构安装。3、塔吊基础施工技术要点（1）塔吊基坑垫层采用 C15 混凝土厚 100mm。（2）钢筋绑扎完毕后，隐蔽验收。（3）基础应有完善的接地导电装置，基础两侧各单独埋设一组地线，与塔吊底架边 角焊接，接地电阻应小于 4 欧姆。（4）绑扎塔吊基础钢筋必须做好施工隐检记录、并进行质量验收。（5）砼浇筑过程中，要随时控制水平度在规定的允许范围以内,并作好测量记录。（6）钢筋原材必须有合格证和进场复试报告，绑扎钢筋办好隐检纪录。砼按规定留置

17、 3 组试块，试验合格后方可进行塔吊的支立。（7）塔吊基础砼施工要求本工程塔吊基础做法为钢筋砼结构，砼强度等级为 C35，浇筑时必须振捣密实，基础混凝土表面应高于工作场地平面 100 毫米，基础两侧应设排水沟确保基础无积水。塔吊基础平面要求误差在 2 毫米以内；塔身垂直度为 4/1000 以内。4、塔吊基础的质量要求（1）基础钢筋采用级钢筋，钢筋砼保护层不得小于 40mm。（2）砼基础内不得有孔洞、麻面，必须振捣密实。（3）基础表面采用一次振捣提浆，刮平、抹光。（4）基础顶面标高允许偏差1.5mm。（5）浇筑完的砼必须达到设计强度的 80%以上时方可立塔。5、安全保证条件 1、安全网络 2、塔

18、吊的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。七、塔吊基础要求1、基础施工前按塔机基础设计及施工方案做好准备工作，必要时塔机基础的基坑采取支护及降排水措施。2、基础的钢筋绑扎和预埋件安装后，按设计要求检查验收，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑合格后及时保湿养护。基础四周应回填土方并夯实。3、安装塔机时基础混凝土达到100%以上设计强度，塔机运行使用时基础混凝土达到100%设计强度。4、基础混凝土施工中，在基础顶面四角作好沉降及位移观测点，并作好原始记录，塔机安装后定期观测并记录，沉降量和倾斜量不超过规范要求。5、基础的防雷接地按现行行业标准建筑机械使用安全技术规程J

19、GJ33-2012的规定执行。八、检查验收1、地基土检查验收(1)、塔机基础的基坑开挖后按现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002的规定进行验槽，检验坑底标高、长度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合设计要求，地质条件是否符合岩土工程勘察报告。(2)、基础土方开挖工程质量检验标准符合现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002的规定。(3)、地基加固工程在正式施工前进行试验段施工，并论证设定的施工参数及加固效果。为验证加固效果所进行的荷载试验，其最大加载压力不小于设计要求压力值的2倍。(4)、经地基处理后的复合地基的承载力达到设计要求的标准。

20、检验方法按现行行业标准建筑地基处理技术规范JGJ79-2012的规定执行。(5)、地基土的检验符合建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002的有关规定，必要时检验塔机基础下的复合地基。2、基础检查验收(1)、基础的钢筋绑扎后，作隐蔽工程验收。隐蔽工程包括塔机基础节的预埋件或预埋节等。验收合格后方浇筑混凝土。(2)、基础混凝土的强度等级符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015的有关规定。(3)、基础结构的外观质量没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一

21、般缺陷采用相关处理方案进行处理，重新验收合格后安装塔机。(4)、基础的尺寸允许偏差符合下表规定：项目允许偏差(mm)检验方法标高20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸(长度、宽度、高度)20钢尺检查表面平整度10、L/1000水准仪或拉线、钢尺检查洞穴尺寸20钢尺检查预埋锚栓标高(顶部)20水准仪或拉线、钢尺检查中心距2钢尺检查(5)、基础工程验收符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015的规定。(6)、塔吊基础与后浇筏板止水钢板示意图。后浇混凝土采用微膨胀P8、C40商品混泥土。 九、矩形板式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T

22、187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 1、塔机属性塔机型号QTZ63(TC5610)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构圆钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.62、塔机荷载 1）、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)464.1起重荷载标准值Fqk(kN)47.1竖向荷载标准值Fk(kN)511.2水平荷载标准值Fvk(kN)18.3倾覆力矩标准值Mk(kNm)1335非工作状态竖向荷载标准值F

23、k(kN)464.1水平荷载标准值Fvk(kN)73.9倾覆力矩标准值Mk(kNm)1552 2）、机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35464.1626.535起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk1.3547.163.585竖向荷载设计值F(kN)626.535+63.585690.12水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.324.705倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3513351802.25非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35464.1626.535水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3573

24、.999.765倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3515522095.23、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.25承台长l(m)5.8承台宽b(m)5.3承台长向桩心距al(m)4承台宽向桩心距ab(m)3.5承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)7.85HYPERLINK E:品茗8合一安全计算软件OutPut基础布置图.dwg基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=5.35.8(1.252

25、5+019)=960.625kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35960.625=1296.844kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.52+42)0.5=5.315m 1）、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(464.1+960.625)/4=356.181kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(464.1+960.625)/4+(1552+73.91.25)/5.315=665.561kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(464.1

26、+960.625)/4-(1552+73.91.25)/5.315=46.802kN 2）、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(626.535+1296.844)/4+(2095.2+99.7651.25)/5.315=898.507kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(626.535+1296.844)/4-(2095.2+99.7651.25)/5.315=63.182kN 4、桩承载力验算桩参数桩类型灌注桩桩直径d(mm)800桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)

27、25桩混凝土保护层厚度(mm)50桩底标高d2(m)1.95桩有效长度lt(m)5.9桩配筋桩身普通钢筋配筋HRB400 1618自定义桩身承载力设计值否桩身普通钢筋配筋HRB400 1618桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100普通钢筋相对粘结特性系数V1最大裂缝宽度lim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)4自然地面标高d(m)14是否考虑承台效应是承台效应系数c0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素

28、填土1256000.6590粉质粘土2409000.75180中砂25512000.6180残积质粘性土25512000.7220全风化花岗岩28020000.65300砂土状强风化花岗岩310025000.65500碎状强风化花岗岩512060000.6700中风化花岗岩7160100000.3552500 1）、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.3/2,5)=2.65m fak=(0.85220+1.8300)/2.65=727/2.65=

29、274.34kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5.35.8-40.503)/4=6.308m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=0.82.513(0.8555+280+3100+0.05120)+60000.503+0.1274.346.308=4221.992kN Qk=356.181kNRa=4221.992kN Qkmax=665.561kN1.2Ra=1.24221.992=5066.39kN 满足要求！ 2）、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=46.802kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3）、桩身承载力计算

30、纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=163.142182/4=4072mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=898.507kN cfcAp+0.9fyAs=(0.7516.70.503106 + 0.9(3604071.504)10-3=7619.242kN Q=898.507kNcfcAp+0.9fyAs=7619.242kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=46.802kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4）、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(4071.504/(0.503106)100%=0.

31、809%0.65% 满足要求！ 5）、裂缝控制计算 Qkmin=46.802kN0 不需要进行裂缝控制计算！ 5、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22200承台底部短向配筋HRB400 22200承台顶部长向配筋HRB400 22200承台顶部短向配筋HRB400 22200 1）、荷载计算 承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(898.507+(63.182)5.315/2=2555.725kNm X方向：Mx=Mab/L=2555.7253.5/5.315=1682.956kNm Y方向：My=Mal/L=2555.7

32、254/5.315=1923.379kNm 2）、受剪切计算 V=F/n+M/L=626.535/4 + 2095.2/5.315=550.833kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1189)1/4=0.906 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.5-1.6-0.8)/2=0.55m a1l=(al-B-d)/2=(4-1.6-0.8)/2=0.8m 剪跨比：b=a1b/h0=550/1189=0.463，取b=0.463； l= a1l/h0=800/1189=0.673，取l=0.673； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(

33、0.463+1)=1.197 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.673+1)=1.046 hsbftbh0=0.9061.1971.571035.31.189=10721.48kN hslftlh0=0.9061.0461.571035.81.189=10258.212kN V=550.833kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=10258.212kN 满足要求！ 3）、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.189=3.978m ab=3.5mB+2h0=3.978m，al=4mB+2h0=3.978m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab

34、+d)/2=(5.3-3.5+0.8)/2=1.3m cl=(l-al+d)/2=(5.8-4+0.8)/2=1.3m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=550/1189=0.463，取b=0.463； l= a1l/h0=800/1189=0.673，取l=0.673； 角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.463+0.2)=0.845 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.673+0.2)=0.642 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.845(1.3+0.55/2)+0.642(1.3+0.8/2)0.96315701.189

35、=4351.445kN Nl=V=550.833kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=4351.445kN 满足要求！ 4）、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1923.379106/(1.0316.7530011892)=0.015 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S1=1-1/2=1-0.015/2=0.992 AS1=My/(S1h0fy1)=1923.379106/(0.9921189360)=4528mm2 最小配筋率：=0.15% 承台底需要配筋：A1=max(AS1

36、, bh0)=max(4528,0.001553001189)=9453mm2 承台底长向实际配筋：AS1=10454mm2A1=9453mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1682.956106/(1.0316.7530011892)=0.013 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S2=1-2/2=1-0.013/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1682.956106/(0.9931189360)=3958mm2 最小配筋率：=0.15% 承台底需要配筋：A2=max(3958, lh0

37、)=max(3958,0.001558001189)=10345mm2 承台底短向实际配筋：AS2=11404mm2A2=10345mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=10454mm20.5AS1=0.510454=5227mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=10454mm20.5AS2=0.511404=5702mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 6、配筋示意图HYPERLINK E:品茗8合一安全计算软件OutPut上承台配筋图.dwg承台配筋图 HYPER

38、LINK E:品茗8合一安全计算软件OutPut桩配筋图.dwg桩配筋图 HYPERLINK E:品茗8合一安全计算软件OutPut基础立面图.dwg基础立面图十、群塔运行控制本方案考虑了4台塔吊的相对平面空间位置，即保证工作要求，又不产生干扰，1塔吊安装高度为110m, 2塔吊安装高度为120m, 3塔吊安装高度为115m, 4塔吊安装高度为105m。1、运行主要原则1)低塔让高塔。低塔在转臂前应观察高塔的运行情况后再运行。2)后塔让先塔。在各塔机塔臂交叉区域运行时，后进入该区域的塔机要避让先进入该区域的塔机。3)动塔让静塔。在各塔机塔臂交叉区域作业时，在一塔机塔臂无回转、小车无行走、吊钩无

39、运动，而另一塔机塔臂有回转或小车行走时，动塔机应避让静塔机。4)轻车让重车。在各塔机同时运行时，无荷载塔机应避让有荷载塔机。5)客塔让主塔。以实际工作区域划分塔机工作区域，若塔机塔臂进入非本塔工作区域时，客区域的塔机要让主区域的塔机。6)塔机在运行中，各条件同时存在时，必须按以上排序原则执行。2、运行防碰撞措施工程需群塔作业，个别塔吊间相互交叉作业区域较大，为防止塔吊与塔吊间，塔吊与建筑物间发生碰撞，特制定本防碰撞措施。1)水平方向低位塔吊起重臂与高位塔吊塔身之间防碰撞：塔吊在现场的定位布置是关键，通过严格控制各台塔吊之间的位置关系，来预防低位塔吊的起重臂端部碰撞高位塔吊塔身，在安装方案中已保证任意两塔间距离均大于较低的塔吊臂长2m以上，塔吊在现场的定位保证了塔吊之间不存在低位塔吊的起重臂与高位塔吊的塔身发生碰撞的问题。2)塔吊在垂直方向的防碰撞措施：a.低位塔吊的起重臂与高位塔吊起重钢丝绳之间防碰撞措施。由于受施工需要的影响，塔吊间高与低是