群桩基础承载力计算

1、究群桩荷卞我们对能做详细二，群桩的荷群通过承台散应力，路径传到从而引起为群桩的群受到许多复杂又多的角度，有两类:群桩基础承载力计算群桩的荷载传递机理一，概述由多根桩通过承台联成一体所构成的群桩基础，与单桩相比，在竖向荷载作用下，不仅桩直接承受荷载，而且在一定条件下桩间土也可能通过承台底面参与承载;同时各个桩之间通过桩间土产生相互影响：来自桩和承台的竖向力最终在桩端平面形成了应力的叠加，从而使桩端平面的应力水平犬大超过了单桩，应力扩散的范闱也远人于单桩，这些方面影响的综合结果就是使群桩的工作性状与单桩有很人的差别。这种桩与土和承台的共同作用的结呆称为群桩效应。正确认识和分析群桩的工作性状是搞好桩

2、基设计的前提。群桩效应主要表现在承载性能和沉降特性两方面，研究群桩效应的实质就是研载传递的特性。以群桩效应的承载性研究。载传递特桩的荷载传递是指和桩，在土体中扩将外荷载沿不同的地基的不同部位，不同的变形，表现不同承载性能。桩的荷载传递路径因素的影响而显得变。但从群桩效应荷载传递模式主要端承桩型和摩擦桩2)端承桩型的荷载传递。对于端承桩,桩底处为岩层或坚实的土层，轴向压力作用卞桩身几乎只有弹性压缩而无整体位移，侧壁摩擦阻力的发挥受到较人限制，在桩底平面处地基所受压力可认为只分布在桩底面积范I制内，如图2所示。在这种情况下，可以认为群桩基础各桩的工作情况与独立单桩相同。2)摩擦桩型的荷载传递。对于

3、摩擦桩,随着桩侧摩擦阻力的发挥，在桩土间发生荷载传递，故桩底平面处地基所受压力就扩散分布到较人的面积上如图2(a)所示。试验表明,当相邻桩的中心距Sa6d时(其中d为桩的直径，有斜桩时Sa应按桩底平面计算)，桩底平面处压力分布图才不致彼此重叠，因而群桩中一根桩与独立单桩的工作情况相同，如图2(b)所示。而当桩间距较小(中心距SaW6d)时，桩底平面处相邻桩的压力图将部分地发生重叠现象，引起压力叠加，地基所受压力无论在数值上及其影响范I韦I和深度上都会明显加人,如图2(c)所示；这种现彖就是群桩作用或群桩效应。由此可见，只有摩擦桩群才有群桩效应问题，才需要考虑群桩问题，因此，一下关于群桩的讨论均

4、指非端承桩群。图2維的碍、作用三,群桩评价效应由于群桩效应而使承载力降低的可以用群桩效应系数n表示，以此来评价群桩的工作性能。n二群桩的极限承载力/（n*单桩的极限承载力）-n为桩基中的桩数。研究表明：A.当桩距增大时，效率系数n提高当桩距相同时，桩数越多，效率系数n越低当桩距增大至一定值后，效率系数口值增加不显著当承台面积保持不变时，增加桩数（桩距同时减小），效率系数n显著下降。群桩承载力计算方法单桩极限承载力叠加法Pu=nQn式中Pu一群桩基础的极限承载力Qd一一群桩中任一根桩的单桩极限承载力n一一群桩中的桩数上式适用于群桩效应极弱的桩基，例如：端承桩基础、桩数较少（例如n二9）的桩基础、

5、排数较少（例如不超过两排）的条形布置桩基础。等代实体基础法（1）将桩与桩间土一起作为一个实体基础，假定荷载通过桩侧摩擦力，从嘴歪一圈的桩顶外缘以a角向下扩散，如图3所示。扩散角0pm,（pm为桩长范围内各土层内摩擦角的加权平均值，即（pm=L（pili/Eli。至桩端平面处扩人为面积A,A即作为整体深基础的底面积,贝IA二b(/1/=(bo+21tana)(lo+21tana)然后可按验算天然地基承载力方法进行计算。图3假想深基础计算图一“此时应满足：中心荷载时PkWfaPk=（Fk+GQ/A偏心荷载时式中PKPKmaxfaFkPkW1.2faPKm=（Fk+Gk）/a+Md/Wi+WWt一一

6、桩端平面处地基上作用的平均应力和最人应力标准值（KN）；一一桩端平面处修正后的天然地基土德承载力特征值（KPa）；一一作用于桩基上的垂直荷载标准值（KN）Gk量；MnMn假想实体基础自重（KN）,包扌舌作用在A面积上的桩、土及承台的重一一作用在假想实体基础底面上的力矩标准值（KlTm）;MnMet假想实体基础底面的截面抵抗矩（m）（2）将桩与桩间土一起作为一个实体基础,考虑实体基础侧面与土的摩擦力的支承作用，如图4所示，此时应满足：囲4假想的深基础计算画二Q冲心荷载时:（F+G-（LUqsu/K）/AWfa偏心荷载时：（F+G-（力Uqsn/K）/A+Mx/Wx+Mt/Wtwi2fa其中A=1

7、0*boQsu-qu/2Qu二Eotan（p式中lobo一一群桩外围的长度和宽度（m）U一按土层分段的实体基础侧表面积（mJQsu不同土层的极限摩擦力（KN）,对粘性土，取q牡q/2;对砂土，取qsu=EotantpOn土的无侧限抗压强度（KN）Eo实体基础侧面土的静止土压力（KN）（P一一土的内摩擦角K一一安全系数，一般取K=33.群桩分项效应系数法规范规定，考虑桩群、土、承台的相互作用，其复合基桩的竖向承载力设计值为：R-HsQsi/ys+QpQrr/yr+r）cQcx/yc当根据静荷载试验确定单桩竖向极限承载力标准值时，其复合桩的竖向承载力设计值为：R二口spQuz/ysr+rcQcx/

8、丫c二qcsAc/n式中QsxOn单桩总极限侧阻力和总极限端阻力标准值（KN）；Qcx一相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值(KN)2.Off的抗力分度系敢人可取表列敷隊承台底1/2承台宽度深度范|韦|（W5m）内地基极限阻力标准值（KN/mJAc一一承台底地基土净面积（m）Qoi单桩竖向极限承载力标准值（KN）YsYpYstYc一一桩侧阻、端阻、侧阻端阻综合阻、承台底土阻力抗力分项系数，按表1-1选用nsnrnsrnc一一桩侧阻、端阻、侧阻端阻综合阻、承台底土阻力效应系数,nsnnst按表1-2选用，nc由下式计算可得。当承台底面一下存在可液化土、湿陷性黄土、高灵敏度软土、欠固结

9、土、新填土、或可能出现震陷、降水、沉桩过程产生高孔隙水压和土体隆起时，不考虑承台效应，即取nc二0,n$nn取表中为bc/l=o.2一栏的对应值。进行桩基计算时，对桩基承台和承台上土自重的计算，其自重荷载分项系数在其效应对结构不利时取1.2.有利时取1.0承台土阻力发挥值与桩距、桩长、承台宽度、桩的排列、承台内外区面积比等有关。承台土阻力群桩效应系数可按下式计算：ancc*（/）+r）c*（AcVAc）式中A?2一一承台区内（外围桩边包络区）、外区的净面枳，二A/+A/见图5nc1nce承台内、外区土阻力群桩效应系数，按表1-3取值。当承台下存在高压缩性软弱下卧层时，nf均按Bc/L取值M91

10、工艺7c静絞麻法经!.60l.6St1.70大侧注粧（干沪）1.601.6Si.L65泥浆护唱钻（冲）皿1酋i1.621.671.65干作业钻孔II注檢（d0.8m）1.6$1.7Q二1.65沉管*注桩1.701.751.70桩基竖向承载力抗力分项系数表1-1注I根粥“力融撩方法确定KO.力时，表1-2侧阻X嘉阻群桩效应系数tisn,以及侧p端阻综合群桩效应系数qs”a&nWt.345634S61001.791.521.JS1.241.441.401.361.331.000.840.890.940.970.880.910.961.00住I仇.L分人土:*为中心W亭良討技5.3.9定.2当“6耐9张Jl8StM0H的柯性上松土灵咿的贰土MTW1；am土咗e345634560.200.800.900.961.00L201J01.05LOO0.400.800.900.96L