国图站地连墙钢筋笼吊装安全专项施工方案

1、精选优质文档-倾情为你奉上精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业专心-专注-专业精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业北京地铁16号线工程土建施工14合同段地下连续墙钢筋笼吊装安全专项施工方案编制： 审核： 审定： 北京中建西诺地下工程有限公司北京地铁16号线土建施工14合同段项目经理部2016年07月目 录TOC o 1-2 h u 4一、编制说明1.1编制依据 （1）北京地铁16号线14标国家图书馆站围护结构施工图纸；（2）北京地铁16号线14标工程地质勘察报告；（3）北京地铁16号线14标工程施工组织设计；（4）北京地铁16号线14标工程地下管线探测报告；（5）施工现场平面布置及

2、实际现场环境调查；（6）相关技术标准：起重机械安全规程（GB 6067-2010）履带吊车安全操作规程起重机械用钢丝绳检验和报废实用规范GBT5972-2006起重机设计规范（GB 3811-2008）建筑卷扬机（GB 1955-2002）重要用途钢丝绳（GB8918-2006）工程建设安装工程起重施工规范(HG20201-2000) 简明施工计算手册第三版建筑施工手册第四版履带吊使用说明书（7）相关法规：建设工程安全生产管理条例(国务院第393号令)特种设备安全法 (政府令第72号)危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）北京市实施规定（京建施2009841号）1.2编制原

3、则1.2.1履行合同的原则认真贯彻国家和北京市工程建设的法律、法规、规程、方针和政策。遵守、执行北京地铁16号线国家图书馆站地连墙施工合同文件各条款的具体要求，确保实现业主要求的工期、质量、安全、环境保护、文明施工等各方面的目标。1.2.2安全第一的原则按照技术可靠、措施得力、确保安全的原则确定施工方案，在安全措施落实到位，确保在万无一失的前提下组织施工。1.2.3科学合理配置的原则根据钢筋笼工程量的大小、工期和工艺及管理目标要求，在施工组织中实行科学配置，选用优质的材料和合理的机械设备，确保人员、资金、物资、设备的科学合理配置。1.2.4优化方案的原则结合工程实际情况，应用新技术成果，使施工

4、设计具有技术先进、方案可靠、经济合理的特点，施工方案具有针对性强，力求做到多方论证优化施工方案。二、工程概况2.1车站概况拟建图书馆站车站有效站台中心里程为K4+291.300，车站起终点进程为K4+184.500K4+390.100。位于国家图书馆南侧，南长河北岸的绿地内。车站北侧为国家图书馆6层建筑，南侧为南长河河道，西侧为紫竹院公园，东侧为中关村南大街。车站呈东西向布置，为地下三层岛式车站，站台宽度为14m。车站总长为205.6m，标准段宽度为23.1m。车站有效站台中心里程处顶板覆土厚度为3.93m，底板埋深约27.03m。车站共设置2个出入口、1个换乘通道、3个安全出入口及2组8个风

5、亭。1号出入口设置在车站西侧主体上方；2号出入口设置在车站东北侧，换乘通道位于车站东北侧，采用地下换乘的形式，从16号线车站站厅层直接连入4、9号线车站站厅层；1号风亭位于车站西北侧，2号风亭设置在车站东北侧；1、2安全出入口均采用与风亭合建的方式，3号安全出入口与换乘通道合建。车站西端盾构段基坑开挖宽度为27.05m，深度约为28.56m。采用800mm厚的地连墙+钢支撑的形式，地连墙的嵌固深度为6.5m。共设置五道钢支撑+一道换撑（对撑部分采用四道钢支撑+一道换撑），其中第一道钢支撑为60916mm，其它钢支撑均为80016mm，钢支撑直接架设在地连墙上，钢支撑的预加力按照图纸施加。车站标

6、准段基坑开挖宽度为23.30m，深度约为27.60m。采用800mm厚的地连墙+钢支撑的形式，地连墙的嵌固深度为6.0m。共设置四道钢支撑+一道换撑，其中第一道钢支撑为60916mm，其它钢支撑均为80016mm，钢支撑直接架设在地连墙上，钢支撑的预加力按照图纸施加。轨排井段基坑开挖宽度为23.9m，深度约为27.74m。采用800mm厚的地连墙+锚索的形式，地连墙的嵌固深度为6.0m。共设置8道锚索，第一锚索设置在冠梁上，其它锚索设置在地连墙预埋钢板上，锚索轴力锁定值按图纸施加预应力，并应根据现场施工的变形、受力监测情况调整实施。东端一侧两层外挂厅基坑最宽为32.55m，其深度约为19.63

7、m；最窄为23.3m，其深度约为27.57m。外坑采用采用800mm厚的地连墙+钢支撑的形式，内坑采用10001450（1500）mm钻孔灌注桩+钢支撑的形式，地连墙的嵌固深度为6.0m（5.0m），钻孔灌桩的嵌固深度为4.5m。共设置四道钢支撑及一排临时立柱，其中第一道钢支撑为60916mm，其它钢支撑均为80016mm，围护桩上的钢支撑架设在冠梁上，其它钢支撑直接架设在地连墙上，钢支撑的预加力按照图纸施加。东端两侧两层外挂厅基坑最宽为38.55m，其深度约为19.42m；最窄为23.3m，其深度约为27.36m。外坑采用采用800mm厚的地连墙+钢支撑的形式，内坑采用10001500mm钻

8、孔灌注桩+钢支撑的形式，地连墙的嵌固深度为5.0m，钻孔灌桩的嵌固深度为4.5m。共设置四道钢支撑一排临时立柱（车站端头斜撑部分采用四道钢支撑+一道换撑）地连墙接头采用锁口管接头形式，地连墙墙深盾构端33.533m，标准段32.19m，成槽深度达34.58m，共计89个槽段。地连墙类型有“一”型、“T”型、“L”型、”Z”型四种样式，详细情况见附表2-1。 工作量汇总表序号槽段编号地连墙深度m长度幅数导墙长度m方量m3单个网片重量t钢筋重量t1DL-132.834.22528.45221.9318.81137.6222DB-232.835.8317.4456.99 24.736 74.208

9、3DB-332.835.5211288.90 23.622 47.244 4DB-432.835.215.2136.57 22.508 22.508 5DT-132.836.816.8178.60 28.918 28.918 6DB-132.836212315.17 25.858 51.717 7DB-532.834.614.6120.81 20.280 20.280 8DZ-132.836.9516.95182.53 22.658 22.658 9DZ-232.836.616.6173.34 27.203 27.203 10B-131.196171022545.10 16.034 272.5

10、70 11B-231.195.8211.6289.44 10.033 20.066 12B-331.195.6422.4558.92 19.249 76.997 13B-431.195.515.5137.24 19.177 19.177 14B-531.195.2420.8519.00 18.287 73.150 15B-631.194.6418.4459.12 16.509 66.036 16BT-131.196.516.5162.19 22.555 22.555 17BT-231.196.216.2154.70 21.665 21.665 18BZ-131.196.3425.2628.79

11、 10.458 41.830 19BM-132.746424628.61 18.013 72.051 20BM-231.196424598.85 17.224 68.895 21BL-131.195.315.3132.25 21.583 21.583 23BL-231.195.8515.85145.97 20.252 20.252 24BK-122.256742747.60 23.919 167.431 25BK-222.255.81163.81135.64 15.896 174.854 26BK-322.255.2210.4185.12 13.246 26.492 27BK-422.254.

12、6313.8245.64 11.970 35.909 28BKL-122.255.915.9105.02 15.054 15.054 29BKL-222.253.77527.55134.39 10.273 20.546 30BKL-322.253.413.460.52 9.596 9.596 汇总89503.611648.96 1579.068 2.2周边环境本工程国家图书馆站位于位于国家图书馆南侧，南长河北岸的绿地内。车站北侧为国家图书馆6层建筑，南侧为南长河河道，西侧为紫竹院公园，东侧为中关村南大街。拟建车站下穿多条雨水、污水管沟，施工对其影响较大，施工易引起地面沉降，造成管线破裂，应采取

13、必要的加固措施，确保管线安全。 管线情况编号类型尺寸埋深材质改移类型改移长度备注1-1污水105011.51m砼废弃101.7m1-2污水5002.36m砼废弃89.7m1-3污水3001.81m砼废弃31.5m1-4污水2002.63m砼废弃56.9m2-1雨水9002.78m砼永久改移17.9m2-2雨水6002.9m砼永久改移212.5m2-3雨水6002.8m砼永久改移36.5m2-4雨水8003.5m砼永久改移40m其中直径1050mm的污水砼管，埋深11.51m；车站北侧的人防工程，其断面尺寸宽1.5m、高2.0m，埋深6.5m是需要重点处理的。本工程国家图书馆站处于北京市繁华地段

14、，在施工道路内，考虑吊车回转臂范围内是否出围挡，吊车行走道路是否满足大型设备行走要求。地下连续墙钢筋笼吊装方案钢筋笼制作前应核对单元槽段实际宽度与成型钢筋尺寸，无差异才能上平台制作。对于闭合幅槽段，应提前复测槽段宽度，根据实际宽度调整钢筋笼宽度。钢筋笼必须严格按设计图进行焊接，保证其焊接焊缝长度、焊缝质量。钢筋焊接质量应符合设计要求，吊耳、吊点加强处需满焊，主筋与水平筋采用点焊连接，钢筋笼四周及吊点位置上下2米范围内必须100%的点焊，其余位置可采用50%的点焊，并严格控制焊接质量。钢筋笼制作后须经过三级检验,符合质量标准要求后方能起吊入槽。根据规范要求，导墙墙顶面平整度为5mm，在钢筋笼吊放

15、前要再次复核导墙上4个支点的标高，精确计算吊筋长度，确保误差在允许范围内。在钢筋笼下放到位后，由于吊点位置与测点不完全一致，吊筋会拉长等，会影响钢筋笼的标高，为确保接驳器的标高，应立即用水准仪测量钢筋笼的笼顶标高，根据实际情况进行调整，将笼顶标高调整至设计标高。钢筋笼吊放入槽时，禁止强行冲击入槽，同时注意钢筋笼基坑面与迎土面，严禁放反。对于异型钢筋笼的起吊，应合理布置吊点的设置，避免挠度的产生，并在过程中加强焊接质量的检查，避免遗漏焊点。当钢筋笼刚吊离平台后，应停止起吊，注意观察是否有异常现象发生，若有异常现象则可立即予以电焊加固。3.1施工进度计划根据本工程实际特点，地下连续墙成槽施工总体安

16、排时间为2016年9月20日2016年11月30日。3.2劳动力安排计划本工程连续墙钢筋笼制作、吊装施工主要人员详见表3-1表3-1 劳动力计划表序号 工 种人 数备 注1电焊工10持证上岗2钢筋工16持证上岗3电工1持证上岗4专职安全员1持证上岗6吊车司机4持证上岗7吊装指挥、挂钩司索工2持证上岗总计343.3钢筋笼参数基坑围护结构为地下连续墙形式，厚度为0.8m，采用锁口管接口，钢筋笼长度标准段为32.19m，盾构段为33.53m，重量在29t以下(含钢支撑预埋件)；为了安全、合理使用吊装设备，根据本工程的实际特点，选择最重29t（长度为33.538m）的地连墙钢筋笼进行吊装验算。3.4机

17、械设备安排计划国家图书馆站主吊使用QUY150履带吊，副吊为QUY80履带吊，连续墙施工使用主要机械设备见表3-2。表3-2 主要机械设备进场计划表序号名称型号单位数量进场时间1履带车SANY150台12016.092履带车QUY80台12016.093挖掘机PC200台12016.084成槽机金SG46/SG50台22016.095卸土车12辆32016.096电焊机ZXE00台162016.097套丝机台82016.098切割机GQ40台42016.089弯曲机GW40台22016.0810调直机Gt6/2台12016.083.5设备选型及吊装能力地连墙钢筋笼一次成型，本车站最重幅为盾构井

18、DT-1顺抓槽，为所有地连墙钢筋笼中重量最大，重29t,钢筋笼全长33.53m。 采用150t履带吊和80t履带吊配合起吊，150t履带吊作为主吊下放钢筋笼，起吊主吊梁用40mm厚钢板，副吊梁用30mm厚钢板。表3-3 主机选择：150t履带吊作为主机序号QUY150型履带吊性能参数1起重量47.32回转半径(51m主臂)12m3有效高度47.54仰角76主机起吊配备60t铁扁担，铁扁担和料索具60t重约1.5t。表3-4副机选择：80t履带吊作为副机序号QUY80型履带性能参数1起重量28.3t2回转半径(37m主臂)9m3有效高度35m4仰角77.8副机起吊配备40t铁扁担，铁扁担和料索具

19、总重约1.0t。双机抬吊系数（K）计算N主机47.3 t N索1.5t Q吊重29tK主47.3（29+1.5）=1.56N副机=28.3t N索=1 t Q吊重=16.5tK副=28.3（16.5+1.0）=1.62吊点选择：吊点处节点加强，按吊装要求，钢筋笼进行局部加强。L型、折线型钢筋笼吊装：为了使本钢筋笼起吊后基本垂直，必须根据重心位置合理选择吊点位置。起吊钢筋笼过程中主副吊起重半径及起重角度均需控制在额定的范围内。在双机抬吊时：150t主吊车：以吊车行驶时不超过额定荷载的70%为限，当150t吊车在12米半径为47.3t70%=33.11t30.5t（包含扁担和钢丝绳1.5t），起吊

20、重量满足要求。80t副吊车：需要配合主吊将钢筋笼吊至离地22m以上，在7米半径时为28.3t*70%=19.8t17.5t（t2+副扁担和吊钩重量），起吊重量满足要求。若通过吊点布置，在起吊整个过程中，对地下连续墙钢筋笼端部取矩，如图3-1，则副吊所受的力为：则由力平衡条件得：主吊与副吊上的负荷分别为t1、t2 t1t2W 其中：t1t2 2（P1P2P3P4）W29t由力矩平衡条件得：t1（1.0+8.5/2)+t2(1.0+17.5+14/2)=33.53/2xW求得：t112.5tt216.5t 式中：t1主吊钢丝绳所受的力； t2副吊钢丝绳所受的力； W钢筋笼重量所以副吊所承受的重量为

21、16.5t，80t吊车扁担和钢丝绳约1.0t，查性能表得吊臂37m，7m半径时，起重量19.8t，大于17.5t，所以副吊机型按经验值和实际计算值都能满足吊装要求。3.6吊装方案3.6.1行走道路本工程地连墙成槽设备、钢筋笼吊装设备等行走道路，全部为我项目部的环形硬化道路，硬化道路为300mm厚的混凝土（内配单层双向14200钢筋），混凝土道路下铺垫2030cm左右的二七灰土，基层土体用压路机机压实，混凝土强度为C25，行走道路与导墙上翼板连接，以安全、合理、可行为原则布置。3.6.2吊点布置（以盾构井最重幅为例）（1）单幅29吨，笼长33.53米的吊点布置1）钢筋笼横向吊点布置：按钢筋笼宽度

22、横向设置2道吊点，笼宽5.600mm，吊点间距3.800mm。2）钢筋笼纵向吊点布置：按钢筋笼长度方向，布置5道，主吊吊机设2道，副吊吊机设3道。笼顶悬臂1000mm，尾部悬壁1530mm，主副吊点间距8500mm，主吊两点间距8500mm，副吊间距均为7000mm。具体布置如图3-1所示。图3-1 33.53m钢筋笼吊点示意图3.6.3钢筋笼吊装加固本工程钢筋笼采用整幅成型起吊入槽，为保证钢筋笼起吊时的刚度和强度，对钢筋笼整体及吊点位置进行加强。（1）单幅29t钢筋笼加固1）钢筋笼整体加强为保证钢筋笼整体受力性能，6m宽的钢筋笼沿钢筋笼纵向通长设置4榀纵向桁架，桁架采用直径为22mm的HRB

23、335钢筋，其中两排吊点位置桁架采用双拼，桁架非吊点位置采用单榀桁架；沿钢筋笼纵向每5m设置横向桁架一道，横向桁架钢筋采用直径为22mm的HRB335钢筋；封口筋与地连墙钢筋笼水平筋采用单面搭接焊，焊缝长度为10d。2）钢筋笼吊点加强为保证钢筋笼安全起吊，钢筋笼施工时需对吊点进行局部加强。对设置在钢筋笼上榀的所有吊点均需设置“几”字形加强筋，加强筋采用Q23525圆钢；对于钢筋笼顶下榀的2处主吊吊点及所有搁置点均采用“”形圆钢进行加强；并对所有吊点上部的一根水平筋进行替换，采用Q235直径为25mm钢筋，（具体见图3-2吊点加强示意），特别注意吊筋的加工应采用烘弯，不允许冷弯。图3-2 吊点加

24、强示意图（2）拐角幅钢筋笼加固如图3-3所示，对于拐角幅及特殊幅钢筋笼除设置纵、横向起吊桁架和吊点之外（布设规律同上），另要增设“人字”桁架和斜拉杆进行加强，以防钢筋笼在空中翻转角度时以生变形。图3-3 拐角幅吊点加强3.6.4钢筋焊接要求钢筋进场要有质保书，并与实物进行核对，原材经试验合格后才能使用，焊接材料作好焊接试验，合格后才能投入使用。主筋连接采用滚压直螺纹接头，其余钢筋连接采用单面或双面焊接时，单面焊缝长度满足10d，双面焊缝长度满足5d。搭接错位及接头检验应满足钢筋混凝土规范要求。钢筋保证平直，表面洁净无油渍，水平筋与主筋采用50梅花点焊，桁架处上下2m采用100点焊。成型完成经验

25、收后投入使用，起吊前对多余的料件予以清理。3.6.5吊装程序1）平抬起吊将150t吊、80t吊吊具与钢筋笼的各吊点连接。将钢丝绳拉紧，检查150t及80t吊的钢丝绳是否垂直于钢筋笼的中心线。如果不垂直，移动吊车，直到吊车的钢丝绳垂直为止。将钢筋笼平抬吊离地面0.2m，静止5分钟，无异常后，检查吊点附近焊点情况、吊点和桁架有无变形、弯曲。2）滑移提升150t履带吊主钩、辅钩同时提升钢筋笼，80t履带吊保持离地面0.2m位置。150t履带吊主钩提高到12m40m，使钢筋笼滑移。150t履带吊起吊过程中注意主钩与副钩的同步控制。3）吊车对转保持150t履带吊不动，80t履带吊主钩向150t履带吊方向

26、旋转。150t履带吊车逐渐收紧钢丝绳并向80t履带吊方向旋转，直至将钢筋笼垂直立起。钢筋笼垂直立起静止10分钟无异常后，80t履带吊车放绳，在地面摘掉副钩。4）钢筋笼水平方向运输150t吊提钢筋笼保持下面空间不高于0.5米运输到孔口位置。运输过程中必须严格控制钢筋笼的平衡，防止大幅度晃动。因此，钢筋笼下端应系绳以人力拖动，保持钢筋笼的稳定。5）吊放入槽将钢筋笼吊放到孔口，与槽段划分线对齐，垂直放入槽孔。6）吊装笼前必须检查编号、尺寸，里、外面对号入座。7）在钢筋笼上设置对位钢筋，在导墙上设置对位点，以保证预埋的接驳器对位准确，方法如下图所示：8）吊放钢筋笼必须垂直对准槽中心，吊放速度要慢，不得

27、强行压入槽内，发现受阻，应及时吊起，经处理后重新吊放。3.6.6吊装过程吊挂初始状态（见图3-4）图3-4初始状态2）试起吊进行正式起吊前进行试吊作业。通过卡环将钢筋笼吊耳与吊装钢丝绳连接，起吊后，使钢筋笼底端下降至距离地面200mm时，静止5min，检查绳扣、地面、起重机等一切正常后，方可继续吊装。3)大吊车副钩提起，小吊提离地面20厘米向大吊缓慢移动；大吊主副钩继续提升，小吊保持离地距离向大吊缓慢移动；（见图3-5）图3-5提升状态大吊主副钩进一步提升，小吊保持离地距离向大吊缓慢移动；（见图3-6）图3-6上升至45状态5）当钢筋笼成垂直悬吊状态静止5min后稳定后，由工人在两侧用人力操纵

28、，防止钢筋笼摇摆，然后辅吊吊钩缓慢下放，直到扁担下滑至离地面1m左右，人工拆除副吊钩头上的钢丝绳。如果钢筋笼吊起后在行走过程中摇摆，可在钢筋笼的下端系拽引绳用人力操纵。大吊单独承重缓慢移动运送到地连墙槽孔。（见图3-7）图3-7垂直状态6）移动主吊机至适合沉放钢筋笼的位置，将钢筋笼再对位后垂直沉放入槽中（注意吊车离槽口不得少于10m）。沉入槽内时，吊点中心应对准槽中心，钢筋笼侧面与相邻槽段混凝土接头面之间适当留空隙，徐徐下降，控制不产生横向大摆动碰坏槽壁。在水平方向上，用红油漆在钢筋网中心作标志，同时在导墙的相应位置也用红油漆作标志，在钢筋笼下沉过程中，始终保持两标志点重合，如出现偏差，需经调

29、整后才能继续沉放。7）当钢筋笼沉放至底部吊点位置时，用2根穿杠（2米的16号轻型工字钢两侧各加一块2000mm160mm10mmQ235钢板）支撑在导墙上，等网片下沉，且弹性变形达到稳定，钢丝绳彻底松懈后，拆除套在钢筋笼上的卡环及绳索及相应的吊具。先起吊，笼子脱离穿杠后，取出穿杠，继续下放钢筋笼，沉放至临时支撑点加强钢筋位置，用二根穿杠，横穿过钢筋笼并搁置在导墙上，将钢筋笼固定住。拆除套在钢筋笼顶部的一排吊点上的卡环、绳索及相应的吊具，再将卡环套在钢筋笼顶端的吊环上，用主吊车吊住钢筋笼。8）稍稍提升钢筋笼，抽出横在导墙上的穿杠，继续下沉钢筋笼至设计标高,用穿杠穿过吊环并搁置在导墙上，稳定住钢筋

30、笼。钢筋笼吊装验算按标准幅宽6m，笼长33.53m，笼重29t进行地下连续墙吊装验算。主要计算内容包括：钢丝绳强度验算、主、副吊扁担验算、主吊臂长验算、吊点验算、搁置扁担验算、卸扣验算及滑轮组的选用。计算依据：起重吊装常用数据手册。4.1吊机吊臂长确定选择计算主吊机垂直高度时，不仅要考虑主吊臂架最大仰角76和钢筋笼的最大尺寸、重量，而且要考虑钢筋笼吊起后能旋转180，且不碰撞主吊臂架（见图4-1），满足BC距离4m的条件。图4-1钢筋笼吊装示意图AC=b+h1+h2+h0=9+2.598+4. 75+0.5=16.848mBC=AC/ tan76=16.848/tan76=4.22m4m（钢筋

31、笼宽度6m），符合碰臂验算要求。H=h1+h2+h3+h4+h0=2.598+4. 75+33.53+0.5+0.5=40.878mh0起吊扁担净高，h0=0.5mh1扁担吊索钢丝绳高度，h1=3sin60=2.598mh2钢筋笼吊索高度，h2=（18-8.5）/2=4. 75m，主吊钢丝绳长度为18米，主吊吊点距离为8.5米。h3钢筋笼长度，h3=33.53mh4起吊时钢筋笼距地面高度，h4=0.5mb起重滑轮组定滑轮到吊钩中心距离，b=9m主吊机起重臂长度L L=（HbC）/sina=（40.87891.2）/sin76=50.17mC起重臂下轴距地面的高度1.2m 主吊吊臂选有效高度为5

32、1米，满足要求。4.2地基承载力验算根据集中受力情况和实际施工经验，地面承受压力最大时为主吊下放整幅连续墙时。此时最大钢筋笼重量为29t，吊具重量为1.5t，吊车自重为70.8t，地面最大承重为F合=29+1.5+70.8=100.3t(1) 地面混凝土地面所受应力单履带受力面积为S=5.54m0.8m=4.432m2，考虑到履带吊起吊重物时，履带板是偏心受压，不是均匀受压，因而计算地面单位负荷时，履带受力面积应考虑偏心受压的接触面面积，因而履带受力面积修正为70%*2S。地面单位负荷q=F/1.4S=100.310/（1.44.432m2）=161.65KPa。式中：S单履带受力面积； F履

33、带吊、吊具及钢筋笼的总重量； q地面混凝土地面所受应力。(2)地面荷载涉及地质与地基情况：大面积压实填土，3m厚的粉土，路基为30cm厚的二级灰土，其地基承载力特征值取值300kpa，路面为30cm的C25钢筋混凝土地基承载力特征值300kpa。(3)针对路面、路基与地质情况，确定地面地基承载力特征值fa:fa=fak+nbr(b-3)+drm(d-0.5)=150+0.320（3-0.5）+0.325（6-3）=187.5kpafak-按荷载试验或其他原位测试、公式计算、结合工程实践经验等方法综合确定的承载力特征值取150kpa。nb、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别

34、查表12-7-1 取值，取0.3。r-基底以下土的重度，地下水位以下取浮重度，取25KN/m3；b-基础底面宽度（m） ,当基宽小于3m按3m计算，大于6m按6m计算；rm-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20KN/m3；d-基础埋置深度（m） ,一般自室外地面标高算起,在填方整平地区，可自填土地面标高算起，但填土在上部结构施工后完成，应从天然地面标高算起。综上所述：faq，说明路面地基承载力能满足吊车吊重物的行走要求。4.3主、副吊扁担验算4.4.1主吊扁担验算主扁担采用钢管+钢板组合加工，材料使用Q235钢材，主板厚度40mm，加强板厚度30、40mm，加强管选用A4

35、008mm钢管。图4-3 主吊扁担示意图主扁担相关系数及数值计算荷载系数：=1.6（起重机设计手册）计算载荷：Q计 = Q额 = 1.630.5/2 = 24.4t安全系数： 弯曲应力安全系数：n弯=2.4 拉应力安全系数： n拉=3.0 挤压应力安全系数：n挤=5.0 Q235钢材屈服应力：s=2150kg/cm2主吊扁竖直方向荷载计算 抗弯模量：W=h2/6=41002/6=6666cm3 弯矩：M=4.6038.5t/cm 弯应力：弯=M/W=4.6038.5*1000/6666=265.68kg/cm2 容许弯应力：弯=s/n弯=2150/2.4=896kg/cm2 弯弯 满足要求。主

36、扁担的挤压应力验算（按照应力最大的孔计算） 挤压应力：挤=Q计/4d=24.4103/（29.911）=112.03kg/cm2 容许挤压应力：挤= s/n挤=2150/5=430 kg/cm2 挤挤 满足要求。4.4.2副吊扁担验算副扁担也采用钢管+钢板组合加工，材料使用Q235钢材，主板厚度30mm，加强板厚度30mm，加强管选用2738mm钢管。图4-4 副吊扁担示意图副吊扁相关系数及数值计算荷载系数：=1.6（起重机设计手册）计算载荷：Q计 = Q额 = 1.619.6/2 = 15.68t安全系数：弯曲应力安全系数：n弯=2.4拉应力安全系数：n拉=3.0挤压应力安全系数：n挤=5.

37、0Q235钢材屈服应力：s=2150kg/cm2副吊扁竖直方向荷载计算抗弯模量：W=h2/6=3902/6=4050cm3弯矩：M=1.6838.5t/cm弯应力：弯=M/W=1.6838.51000/4050=268kg/cm2容许弯应力：弯=s/n弯=2150/2.4=896 kg/cm2弯弯 满足要求。副扁担的挤压应力验算（按照应力最大的孔计算）挤压应力：挤=Q计/2d=15.68103/（28.29）=106.23kg/cm2容许挤压应力：挤= s/n挤=2150/5=430 kg/cm2挤挤满足要求。4.4吊点设置验算如果吊点位置计算不准确，对钢筋笼会产生较大挠曲变形，使焊缝开裂，整

38、体结构散架，无法起吊，因此吊点位置的确定是吊装过程的一个关键步骤，现以标准钢筋笼为例作以下阐述。根据弯矩平衡定律，正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理，计算如下（如图二）:图二 钢筋笼弯矩计算图+M=-M 其中：+M=1/2qL12 q均布载荷-M=1/8 qL221/2 qL12 M弯矩 故： L2= L1因此选取B、C、D、E四点起吊时弯矩最小，实际吊装过程中B、C中心是主吊位置，D、E、F中心为副吊位置，而AB距离的存在影响吊装钢筋笼。根据实际吊装经验，B点可向A点移动即A、B重合，其它各点位置调整（如图3-1 33.53m钢筋网片吊点示意图） 在起吊过程中，A（B）C为主吊位置，D、E

39、、F（G）为副吊位置。以长度33.53m钢筋笼设置吊点（其它钢筋笼长参照设置）为例，为减少钢筋笼的变形，吊点设置原则是最大限度的减少钢筋笼的最大弯矩。水平吊点设置4道，第一道设于钢筋笼顶端第一道水平筋处, 第二道设在第一道向下8.5米，上、下各设置2个起吊点，由主吊机负责起吊。第三道、第四道、第五道分别设置于距钢筋笼底15.53m、8.53m和1.53m处，每道设2个吊点共6个吊点，由副吊机负责起吊。在每个吊点的位置水平方向增加二个25mm加劲环筋，增加吊点位置的局部稳定性(详见图3-2吊点加强示意图)转角幅吊点设置如图所示，L型钢筋笼重心坐标G（x，y）XC=(SBXb+SAXa)/(SB+

40、SA), Yc=(SBYb+SAYa)/(SB+SA) SB=hH, SA=LhXb=1/2h,Xa=1/2L, Yb=1/2H+h, Ya=1/2h 带入后，可得吊点位置 则吊点坐标：A（2x-b/2，0）B（2x-b/2，b）C（b，2y-b/2）D（0，2y-b/2）Eb，(8xy-6yb+b2)/2(2x-b) 其中主吊主钩吊点A、B、C、D两点，主吊副钩上、中、下吊点均为B、E两点；副吊上、中、下吊点均为B、E两点位置。 图4-7异型幅吊点示意图注：a、M、N分别为CD、AB的中点，EBMN。b、MN为主吊主钩铁扁担上选用的宽度，MN=(2y-b)2+(2y-b)21/2。c、EB为

41、主吊副钩和副吊铁扁担上选用的宽度，EB= MN (4x-3b)/ (4x-2b)。本工程共有“L”、“Z”、“T”三类异型幅，以上针对“L”型钢筋笼吊装分析，“Z”型幅地连墙钢筋笼分为两“L”型钢筋笼制作吊装，“T”型幅可参照“L”型方法计算分析。4.5钢丝绳强度验算4.5.1主吊扁担上挂钩下钢丝绳验算扁担处钢丝绳选用直径48mm、公称抗拉强度为1870Mpa的钢丝绳（637）。最重钢筋笼以29t计算,外加扁担吊具，重为30.5t，Q=305KN；n为钢丝绳根数，n=2；为钢丝绳分支与水平面的夹角，不小于60（按60计算）。每根钢丝绳的拉力S=（Q/n）（1/sin）=（305/2）（1/si

42、n60）=176.09KN，式中n为钢丝绳的根数。对照钢丝绳的主要技术规格GB/t8918-2006钢丝绳，直径48mm、公称抗拉强度为1870mpa的钢丝绳（637）的破断拉力总和为1120KN。考虑到钢丝绳荷载不均匀影响需乘上一个安全系数C（钢丝绳接头采用压头形式时C取0.9；接头采用编插头形式时C取0.75），则：钢丝绳破拉力P=换算系数C（C取0.9）乘以钢丝绳的破断拉力总和,即P=12700.9=1143KN选用48mm的钢丝绳的安全系数为K=6.0。容许拉力t=P/K=1143/6=190.5KN根据计算结果实际拉力176.09KN小于钢丝绳的容许拉力190.5KN，经计算选用直径

43、48mm的钢丝绳符合安全要求。4.5.2主吊扁担下挂钢丝绳验算主吊机的钢丝绳拟选用直径32mm、公称抗拉强度为1870mpa的钢丝绳（637）。最重钢筋笼以30.5t计算，Q=305KN；n为钢丝绳根数，n=4；为钢丝绳分支与水平面的夹角，不小于60。每根钢丝绳的拉力S=（Q/n）（1/sin）=（305/4）（1/sin60）=88.04KN，式中n为钢丝绳的根数。对照钢丝绳的主要技术规格GB/t8918-2006钢丝绳，直径32mm、公称抗拉强度为1870mpa的钢丝绳（637）的破断拉力总和为733.24KN。考虑到钢丝绳荷载不均匀影响需乘上一个安全系数C，则：钢丝绳破拉力P=换算系数C

44、（C取0.75）乘以钢丝绳的破断拉力总和,即 P=733.240.75=549.93KN选用32mm的钢丝绳的安全系数为K=6.0。容许拉力t=P/K=549.93/6=91.655KN根据计算结果实际拉力88.04KN小于钢丝绳的容许拉力91.655KN，经计算选用直径32mm的钢丝绳符合安全要求。4.5.3副吊扁担上部钢丝绳扁担处及钢丝绳选用直径32mm、公称抗拉强度为1870mpa的钢丝绳（637）。起吊重量以副吊最重按经验值为229/3=19.33t（理论计算为17.5t）计算，Q=189.43KN；n为钢丝绳根数，n=2；为钢丝绳分支与水平面的夹角，不小于60。每根钢丝绳的拉力S=（

45、Q/n）（1/sin）=（189.44/2）（1/sin60）=109.37KN，式中n为钢丝绳的根数。对照钢丝绳的主要技术规格GB/t8918-2006钢丝绳，直径32mm、公称抗拉强度为1870mpa的钢丝绳（637）的破断拉力总和为733.24KN。考虑到钢丝绳荷载不均匀影响需乘上一个安全系数C，则：钢丝绳破拉力P=换算系数C（C取0.9）乘以钢丝绳的破断拉力总和,即P=733.240.9=660.6KN选用直径32mm的钢丝绳的安全系数为K=6.0。容许拉力t=P/K=660.6/6=110.1KN根据计算结果实际拉力109.37KN小于钢丝绳的容许拉力110.1KN，经计算选用直径3

46、2mm的钢丝绳符合安全要求。4.5.4副吊扁担滑轮下部的钢丝绳副吊机的钢丝绳拟选用直径28mm、公称抗拉强度为1870mpa的钢丝绳（637）。副吊机最大起重量按19.33t计算，Q=189.42KN；n为钢丝绳根数,n=6；为钢丝绳分支与水平面的夹角，不小于60。每根钢丝绳的拉力S=（Q/n）（1/sin）=（189.44/6）（1/sin60）=36.46KN；对照钢丝绳的主要技术规格GB/t8918-2006钢丝绳，选用直径28mm、公称抗拉强度为1870mpa的钢丝绳（637）的破断拉力总和为550.76KN。考虑到钢丝绳荷载不均匀影响需乘上一个安全系数C，则：钢丝绳破拉力P=换算系数

47、C（C取0.75）乘以钢丝绳的破断拉力总和,即P=550.760.75=413.07KN选用直径28mm的钢丝绳的安全系数为K=6.0。容许拉力t=P/K=413.07/6=68.845KN根据计算结果实际拉力36.46KN小于钢丝绳的容许拉力68.845KN，经计算选用直径28mm的钢丝绳符合安全要求。4.6钢丝绳长度验算钢筋网片起吊时，钢丝绳分支与水平面的夹角，不小于60，钢丝绳长度还需满足主副吊履带的桅杆长度要求。4.6.1主吊扁担上挂钩下钢丝绳长度验算主扁担之间挂吊钩钢丝绳的点间距为2.75m，因而此部分的钢丝绳长度定为每根3m，满足此项目要求。4.6.2主吊扁担下挂钢丝绳长度验算根据

48、主吊吊臂长度(51m)，主吊吊点二排4个，排与排间距为8.5m，主吊的钢丝绳长度定为每根18m。4.6.3副吊扁担上部钢丝绳长度验算副扁担之间挂吊钩钢丝绳的点间距为2.5m，因而此部分的钢丝绳长度定为每根3m，满足此项目要求。4.6.4副吊扁担滑轮下部的钢丝绳长度验算根据副吊吊臂长度为（37m）,副吊吊点三排6个，排与排间距为7m，网片尾部预留1.55m，第二排吊点用1.5m长，直径为28钢丝绳倒动滑轮；经计算副吊滑轮下部钢丝绳最少不得少于26m，不得大于36m，因而此部分钢丝绳定为30m。4.7吊环验算4.7.1主吊吊环钢筋抗拉强度计算吊环采用25圆钢，钢筋允许拉应力=210MPa。（1）混

49、凝土结构设计规范GB50010-2010中第10.9.8条中，在构件自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算，吊环应力（受拉应力）不大于50N/mm2,此应力中已考虑五个因素： 构件自重荷载分项系数取为1.2， 吸附作用引起的超载系数取为1.2， 钢筋弯折后的应力集中对强度的折减系数取为1.4， 动力系数取为1.5， 钢丝绳角度对吊环承载力的影响系数取为1.4。于是，当取HPB235级钢筋的抗拉强度设计值为fy=210N/mm2时，吊环钢筋实际去用的允许拉应力值为：210/（1.21.21.41.51.4）=210/4.2350N/mm2。对于本工程多点吊的情况，应考虑受力不均匀系数0.9，1

50、/0.9=1.11，但本工程关于吸附作用引起的超载系数是不存在的。故针对本工程吊环钢筋实际取用的允许拉应力值为：210/（1.21.41.51.41.11）=53.63 N/mm2。（2）混凝土结构设计规范GB50010-2002中第10.9.8条中，当在一个构件上设有4个吊环时，设计时应仅取3个吊环进行计算。但本工程钢筋笼吊环均是用滑轮相互连接起来，当起吊时，由于滑轮的作用，吊环均匀受力，故取吊环个数计算时不需对其进行折减。吊环的应力可按下式计算：=9807G/（nA）式中吊环拉应力（N/mm2）； n吊环的截面个数； A一个吊环的钢筋截面面积（mm2） G构件的重量（t）； 9807t（吨

51、）换算成N（牛顿）； 吊环的允许拉应力。（1）主吊主钩4吊环，每吊环采用2根25钢筋，主吊主钩采用2根25钢筋时，由于受力不均匀，故应取受力不均匀系数0.9，则吊环钢筋实际取用的允许拉应力值为53.63N/mm20.9=48.27N/mm2=9807G/（nA）=980767.7/（823.144242/4）=29.97= 48.27N/mm2，满足要求。吊环采用2根25钢筋，在满足10d焊接长度的同时采用间断焊缝，并且2根钢筋应竖直方向叠加焊接，避免2根钢筋不均匀受力。（2）主吊副钩4吊环，每吊环采用1根25钢筋，=9807G/（nA）=980740.1/（123.144242/4）=28.

52、4= 53.63N/mm2，满足要求。（3）副吊4吊环，每吊环采用1根25钢筋，=9807G/（nA）=980745.32/（123.144242/4）=32.1= 53.63N/mm2，满足要求。4.7.2吊点、吊环示意图图4-8 吊筋详图4.8卸扣、滑轮验算主吊：钢丝绳直接挂在吊机的吊钩上，与扁担连接采用2个25t的卡环。扁担下用2个25t卡环与25吨的单滑轮连接，钢丝绳穿单滑轮与固定的钢筋笼主吊点4个20t卡环连接。辅吊车：钩头钢丝绳与扁担连接,采用2*20t卡环，扁担下用2个20t卡环与2个20 t单轮滑轮连接，钢丝绳穿过单滑轮与钢筋笼的4个点用15t卡环固定。 滑轮选用 卸扣选用使用

53、部位个数主吊扁担滑轮35t2辅吊扁担滑轮35t2规格个数25t420t1015t44.9担杠强度计算变换吊点担杠板强度计算：（1）变换吊点担杠抗剪强度变换吊点担杠采用长度为2米的16号轻型工字钢两侧各加一块2000mm160mm10mmQ235钢板，抗剪面积为20.2cm2+216cm2 =42.2cm2。扁担理论所能承受最大抗剪力为：fv42.2120N/mm29800N/t53.8t，受力时均为四块担杠同时承受整幅钢筋笼重量，安全系数取2时：29t47.25t29t，满足要求。4.10焊缝强度验算吊点处U型加固筋采用直径25mm（HPB300）圆钢与竖向桁架筋直径为32mm（HRB400）

54、进行搭接焊焊接，双面焊接焊缝长度为210mm，焊缝高度hf=1/2d，焊接焊条采用J502型（熔敷金属抗拉强度为420N/mm2）；焊缝金属抗剪强度为抗拉强度的0.6倍，0.6420=252N/mm2焊缝金属抗剪强度为：f=helw=1562.42522=78.74t其中lw为焊脚的计算长度，对每条焊缝取实际长度减去2hf式中:f焊缝金属抗剪强度； he角焊缝的计算高度；lw焊脚计算长度吊点处焊缝抗剪强度只需考虑整幅钢筋笼竖起时，主吊各吊点的受力满足要求即可；吊重：Q=29t 各吊点吊重：Q/4=29/4=7.25t主吊吊点处焊缝抗剪强度7.25t78.74t 故满足钢筋笼吊装要求；五、吊装准

55、备与组织5.1吊装方案的编制与报批在吊装工程开工前，由项目经理部组织编写吊装施工方案，经专家论证后和总监理工程师批准后方可施工。5.2技术交底与安全教育本工程地下连续墙吊装属特种作业，作业人员均需持证上岗。参加吊装作业的人员资格应符合起重作业的相关规定。作业前应编制详尽的吊装作业技术和安全交底书，对参加吊装作业的人员进行详细的技术和安全交底，做好入场培训工作，并做好培训记录，不让任何一个未经安全培训的人员上岗作业。做好安全技术交底工作，下达任务的同时，必须有书面的安全注意事项及要求。5.3吊装前其他准备工作（1）组织参与吊装作业的人员对现场条件和周边环境进行认真了解和熟悉。（2）对现场各类地下

56、管线进行了解，并应做好标识和采取必要的保护措施，对邻近树木是否影响吊装作业进行了解，如果对吊装作业有影响应及时同有关部门协调解决。（3）对现场不能满足吊车作业的不良地基应采取有效措施进行处理。（4）吊装作业使用的机械设备、工具、索具应进行全面检查和试运行后方可投入正式使用。（5）现场吊装作业采用对讲机、口哨和旗帜进行指挥和联络。5.4施工组织与人员安排5.4.1吊装组织机构本吊装工程组织机构由项目部组织机构兼任。项目经理：孟学文安全副经理：龙存水文生产副经理：霍岩文总工程师：王全贤综合办公室张建华部兴丘慧财务管理部 薛阳兴丘慧计量合约部蒋福源兴丘慧安全保卫部高德魁丘慧物资设备部蔺永胜工程计划部

57、王贤达质量管理部兴丘慧施工管理部孙福明技术管理部姜厚停测量监测部纪鹏车站施工工区区间盾构工区主体结构作业孙福明围护结构作业孙福明加固工程作业孙福明右线盾构作业孙福明左线盾构作业孙福明土方工程作业孙福明防水工程作业孙福明项目部组织机构图5.4.2吊装作业组织与安排（1）吊装工程属特种作业，为保证吊装作业的规范和吊装安全，根据本工程的具体情况，我公司将在作业组织机构领导下，挑选有丰富经验和经培训取得上岗证的施工人员组成吊装作业班组，设一名班组长。（2）班长负责施工指挥、协调各工种间的联系，班组长是施工操作的组织者，对操作质量和安全负直接责任。（3）吊车设一名起重工指挥持证上岗，非起重工严禁指挥起重

58、设备。（4）电工负责施工现场的电力供给、电气设备的正常运行和安全使用。起重工（起重机司机、起重指挥、信号、挂钩工）安全操作规程6.1一般规定（1）起重工必须经专门安全技术培训，考试合格持证上岗，严禁酒后作业。（2）起重工应健康，两眼视力均不得低于1.0，无色盲、听力障碍、高血压、心脏病、癫痫病、眩晕、突发性昏厥及其他影响起重吊装作业的疾病与生理缺陷。（3）作业前必须检查作业环境、吊索具、防护用品。吊装区域无闲散人员，障碍已排除。吊索具无缺陷，捆绑正确牢固，被吊物与其他物件无连接。确认安全后方可作业。（4）履带式起重机作业时必须确定吊装区域，并设警戒标志，必要时派入监护。（5）大雨、大雾及风力四

59、级以上（含四级）等恶劣天气，必须停止露天起重吊装作业。严禁在带电的高压线下或一侧作业。（6）起重机司机、指挥信号、挂钩工必须具备下列操作能力；（7）起重机司机必须熟知下列知识和操作能力；a)所操纵的起重机的构造和技术性能。b)起重机安全技术规程、制度。c)起重量、变幅、起升速度与机械稳定性的关系。d)钢丝绳的类型、鉴别、保养与安全系数的选择。e)一般仪表的使用及电气设备常见故障的排除。f钢丝绳接头的穿结（卡接、插接）。g)吊装构件重量计算。h)操作中能及时发现或判断各机构故障，并能采取有效措施。i)制动器突然失效能作紧急处理。（8）指挥信号必须熟知下列知识和操作能力：a)应掌握所指挥的起重机的

60、技术性能和起重工作性能，能定期配合司机进行检查。能熟练地运用手势、旗语、哨声和通讯设备。b)能看懂一般的建筑结构施工图，能按现场平面布置图和工艺要求指挥起吊、就位构件、材料和设备等。c)掌握常用材料的重要和吊运就位方法及构件重心位置，并能计算非标准构件和材料的重量。d)正确地使用吊具、索具，编插各种规格的钢丝绳。e)有防止构件装卸、运输、堆放过程中变形的知识。f)掌握起重机最大起重量和各种高度、幅度时的起重量，熟知吊装、起重有关知识。g)具备指挥单机、双机或多机作业的指挥能力。h)严格执行“十不吊”的原则。即：被吊物重量超过机械性能允许范围：信号不清；吊物下方有人；吊物上站人；埋在地下物；斜拉