商业中心土方工程施工方案（43页）

1、商业中心土方工程施工方案目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc225650410 第一章 工程概况及周边环境 PAGEREF _Toc225650410 h 1 HYPERLINK l _Toc225650411 1.1 参建单位 PAGEREF _Toc225650411 h 1 HYPERLINK l _Toc225650412 1.2 编制依据 PAGEREF _Toc225650412 h 1 HYPERLINK l _Toc225650413 1.3 地理位置及周边环境 PAGEREF _Toc225650413 h 1 HYPERLINK l _T

2、oc225650414 1.4 工程建筑及结构概况 PAGEREF _Toc225650414 h 3 HYPERLINK l _Toc225650415 1.5 基坑支护工程概况 PAGEREF _Toc225650415 h 3 HYPERLINK l _Toc225650416 1.6 工程地质概况 PAGEREF _Toc225650416 h 3 HYPERLINK l _Toc225650417 1.7 工程水文概况 PAGEREF _Toc225650417 h 3 HYPERLINK l _Toc225650418 第二章 工程难点、特点及应对措施 PAGEREF _Toc22

3、5650418 h 4 HYPERLINK l _Toc225650419 第三章 施工总体安排 PAGEREF _Toc225650419 h 6 HYPERLINK l _Toc225650420 3.1 施工流程 PAGEREF _Toc225650420 h 6 HYPERLINK l _Toc225650421 3.2 施工进度 PAGEREF _Toc225650421 h 6 HYPERLINK l _Toc225650422 第四章 地下连续墙施工方案 PAGEREF _Toc225650422 h 7 HYPERLINK l _Toc225650423 4.1 概述 PAGE

4、REF _Toc225650423 h 7 HYPERLINK l _Toc225650424 4.2施工流程及施工工艺 PAGEREF _Toc225650424 h 7 HYPERLINK l _Toc225650425 4.3导墙施工 PAGEREF _Toc225650425 h 7 HYPERLINK l _Toc225650426 4.4成槽工艺 PAGEREF _Toc225650426 h 9 HYPERLINK l _Toc225650427 4.5 泥浆工艺 PAGEREF _Toc225650427 h 10 HYPERLINK l _Toc225650428 4.6 钢

5、筋笼制作和吊装 PAGEREF _Toc225650428 h 12 HYPERLINK l _Toc225650429 4.7 水下浇筑砼 PAGEREF _Toc225650429 h 13 HYPERLINK l _Toc225650430 4.8锁口管吊装与拔除 PAGEREF _Toc225650430 h 13 HYPERLINK l _Toc225650431 4.9 地墙施工质量保障措施 PAGEREF _Toc225650431 h 14 HYPERLINK l _Toc225650432 第五章 降水施工方案 PAGEREF _Toc225650432 h 15 HYPER

6、LINK l _Toc225650433 5.1 概况 PAGEREF _Toc225650433 h 15 HYPERLINK l _Toc225650434 5.2 降水目的 PAGEREF _Toc225650434 h 15 HYPERLINK l _Toc225650435 5.3 编制依据 PAGEREF _Toc225650435 h 15 HYPERLINK l _Toc225650436 5.4 降水设计 PAGEREF _Toc225650436 h 15 HYPERLINK l _Toc225650437 5.5 地面沉降预测 PAGEREF _Toc225650437

7、h 19 HYPERLINK l _Toc225650438 5.6 成孔（井）施工工艺与技术要求 PAGEREF _Toc225650438 h 22 HYPERLINK l _Toc225650439 5.7降水运行安全保障措施 PAGEREF _Toc225650439 h 23 HYPERLINK l _Toc225650440 5.8 减压降水引起的地面沉降控制 PAGEREF _Toc225650440 h 24 HYPERLINK l _Toc225650441 5.9 监测措施 PAGEREF _Toc225650441 h 25 HYPERLINK l _Toc2256504

8、42 5.10 停电应急措施 PAGEREF _Toc225650442 h 25 HYPERLINK l _Toc225650443 第六章 挖土施工方案 PAGEREF _Toc225650443 h 26 HYPERLINK l _Toc225650444 6.1 土方工程概述 PAGEREF _Toc225650444 h 26 HYPERLINK l _Toc225650445 6.2 土方开挖设想 PAGEREF _Toc225650445 h 26 HYPERLINK l _Toc225650446 6.3 土方开挖原则 PAGEREF _Toc225650446 h 26 HY

9、PERLINK l _Toc225650447 6.4土方施工主要技术措施 PAGEREF _Toc225650447 h 26 HYPERLINK l _Toc225650448 6.5挖土机械配置 PAGEREF _Toc225650448 h 27 HYPERLINK l _Toc225650449 6.5土方施工工况 PAGEREF _Toc225650449 h 28 HYPERLINK l _Toc225650450 第七章 支撑、挖土平台施工 PAGEREF _Toc225650450 h 29 HYPERLINK l _Toc225650451 7.1 概况 PAGEREF _

10、Toc225650451 h 29 HYPERLINK l _Toc225650452 7.2 模板工程 PAGEREF _Toc225650452 h 29 HYPERLINK l _Toc225650453 7.3 钢筋工程 PAGEREF _Toc225650453 h 30 HYPERLINK l _Toc225650454 7.4 砼浇筑 PAGEREF _Toc225650454 h 30 HYPERLINK l _Toc225650455 7.5 底板垫层施工 PAGEREF _Toc225650455 h 30 HYPERLINK l _Toc225650456 第八章 基坑施

11、工监测方案 PAGEREF _Toc225650456 h 30 HYPERLINK l _Toc225650457 8.1 监测目的 PAGEREF _Toc225650457 h 30 HYPERLINK l _Toc225650458 8.2监测基本原则 PAGEREF _Toc225650458 h 30 HYPERLINK l _Toc225650459 8.3 监测项目内容 PAGEREF _Toc225650459 h 31 HYPERLINK l _Toc225650460 8.4 测试方法 PAGEREF _Toc225650460 h 31 HYPERLINK l _Toc

12、225650461 8.5监测工作布置 PAGEREF _Toc225650461 h 35 HYPERLINK l _Toc225650462 8.6监测频率与资料整理提交 PAGEREF _Toc225650462 h 37 HYPERLINK l _Toc225650463 第九章 应急抢险措施 PAGEREF _Toc225650463 h 39 HYPERLINK l _Toc225650464 9.1 概述 PAGEREF _Toc225650464 h 39 HYPERLINK l _Toc225650465 9.2 应急预案工作流程 PAGEREF _Toc225650465

13、h 39 HYPERLINK l _Toc225650466 9.3 应急预案内部救援队伍和物资 PAGEREF _Toc225650466 h 39 HYPERLINK l _Toc225650467 9.4 应急预案的启动 PAGEREF _Toc225650467 h 40 HYPERLINK l _Toc225650468 9.5 应急抢险、救急措施 PAGEREF _Toc225650468 h 40 HYPERLINK l _Toc225650469 9.6 对现场及临近建筑物和市政管道、管线等安全保护措施 PAGEREF _Toc225650469 h 41 HYPERLINK

14、l _Toc225650470 9.7 周边管线位移报警 PAGEREF _Toc225650470 h 42 HYPERLINK l _Toc225650471 第十章 附表及附图 PAGEREF _Toc225650471 h 42 HYPERLINK l _Toc225650472 附表 PAGEREF _Toc225650472 h 42 HYPERLINK l _Toc225650473 附图 PAGEREF _Toc225650473 h 42第一章 工程概况及周边环境1.1 参建单位建设单位： 建筑设计顾问： 结构设计顾问： 幕墙顾问： 机电设计顾问： 结构设计单位： 围护设计单

15、位： 监理单位： 施工单位： 1.2 编制依据(1) *大厦岩土工程勘察报告（上海岩土工程勘察设计研究院有限公司）(2) *大厦水文地质抽水试验报告（上海长凯岩土工程有限公司）(3) *大厦基坑支护工程图纸（同济大学建筑设计研究院）(4) 基坑工程施工监测规程（DG/TJ08-2001-2006）(5) 上海市标准地基处理技术规范（DBJ084094）(6) 钢筋机械连接通用技术规程（JGJ1072003）(7) 建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2002)(8) 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)(9) 钢结构工程施工质量验收规范(GB50205-20

16、01)1.3 地理位置及周边环境(1) 地理位置本工程位于上海*新区陆家嘴地区Z3-1、Z3-2地块，场地原为陆家嘴高尔夫球场。(2) 周边道路本工程场地北侧为花园石桥路，双向四道路；西侧为银城中路，双向六道路；南侧为陆家嘴环路，双向六道路；东侧为东泰路，双向六道路。(3) 邻近建筑本工程场地北侧为88 层*大厦，其地下室距本工程基坑边界最近距离约16m左右；东侧为101层环球金融中心，其地下室距本场地基坑边界最近距离约21m；南侧为盛大金磐住宅小区，其地下室距本场地基坑边界最近距离约60m；西侧为在建太平金融大厦，其地下室距本场地基坑边界最近距离约50m。*大厦上海环球金融中心银城中路东泰路

17、陆家嘴环路*中心大厦施工场地花园石桥路花园石桥路银城中路陆家嘴环路东泰路(4) 地下管线临近道路的地面下有各种城市管线，基坑内侧管线已在进场前全部搬迁完成。基坑与周围管线关系见图1.3。1.4 工程建筑及结构概况(1) 本工程占地面积为30368m2，总建筑面积为565495 m2。(2) 本工程主楼地上121层，地下5层，结构高度580m，建筑高度632m。裙房地上8层，地下5层。(3) 本工程基础为桩筏形式，桩基为钻孔灌注桩。上部结构为框架核心筒形式。1.5 基坑支护工程概况(1) 本工程塔楼基坑采用明挖顺作法施工，开挖面积约11500m2，开挖深度约31.1m，土方开挖总量约36.2万

18、m3。(2) 本工程塔楼基坑采用地下连续墙加6道环形圈梁作为支护结构体系。地下连续墙深50m，厚1.2m，环状布置，直径为121m。(3) 本工程基坑采用疏干井降低基坑内浅层潜水；采用降压井对深层承压含水层进行减压降水。并布置坑外输干井、坑外降压井、观测井配合。1.6 工程地质概况(1) 地形地貌场地内地势平坦，地面标高在3.78m4.43m之间。本场地地貌形态单一，属滨海平原地貌。(2) 地基土的构成及特征根据本次勘探时现场土层鉴别、原位测试和土工试验成果综合分析，本场地地基土在150m深度范围内的土层主要由饱和粘性土、粉性土和砂土组成，可分为12层，其中第、层分为多个亚层。地质剖面示意见附

19、图1.6。(3) 本场地土层主要特点如下：a、 场地内层褐黄灰黄色粉质粘土层呈湿状、可塑、中压缩性，层厚较薄；b、 第层灰色淤泥质粉质粘土和第层灰色淤泥质粘土均为饱和状，流塑、高压缩性土；c、 第1a和1b层为软塑可塑，较软弱。d、 场地内第层暗绿色粘土为硬塑状中等压缩性土；e、 第层承压水含水层，又分为三个亚层，其中1层砂质粉土土质较好，为中等压缩性土；2层黄色粉砂属于中偏低等压缩性土；3层灰色粉砂属于中等压缩性土。f、 本场地内第层粉质粘土层缺失，故层与层土连通。g、 第灰色粉质粘土，硬塑状，土质较均匀、致密，中等压缩性。(4) 地层参数表土层序号土层重度(kN/m3)固快峰值静止侧压力系

20、数K0水平渗透系数(cm/sec)竖向渗透系数(cm/sec)C (kPa) ()18.61919.50.471.83x10-71.17x10-717.79210.463.49x10-71.73x10-716.810130.581.15x10-75.19x10-81a17.61212.50.571.31 x10-76.27x10-81b18.216170.451.27x10-76.75x10-819.745190.451.33x10-78.27x10-8118.8434.50.371.86x10-41.44x10-4219.1335.50.358.66x10-45.41x10-4118.943

21、50.381.69x10-41.22x10-41.7 工程水文概况(1) 潜水拟建场地浅部地下水属潜水类型，受大气降水及地表迳流补给。上海市年平均高水位埋深为0.50m，低水位埋深为1.50m，勘察期间所测得的地下水静止水位埋深一般在1.00m1.70m之间，其相应标高一般在2.91m2.25m之间。地下水的水温：根据上海地区工程经验，埋深在4m范围内受气温变化影响，4m以下水温较稳定，一般为1618。根据类似工程经验及场地环境，拟建场地地下水基本处于静止状态。(2) 承压水拟建场地内承压水主要为深部第、 eq oac(,11)、 eq oac(,13)、 eq oac(,15)层中赋存的承压

22、水，对本工程有直接影响的为第层中赋存的承压水。受场地周边高层建筑深基坑及市政工程降水影响，勘察期间测得第层承压水头埋深约为12.314.2m（低于上海市承压含水层水位埋深的，其变化幅度一般在3.0m11.0m），相应标高-8.31-10.03m。第二章 工程难点、特点及应对措施(1) 工程超高体量超大，基坑超大超深本工程占地面积约3万m2，总建筑面积约56万m2，塔楼建筑高度632米，属超高、超大体量工程。塔楼基坑开挖面积约11500m2，开挖深度约31.1m，土方开挖总量约362355 m3，属超大、超深基坑。应对措施：a、 合理制定施工计划、安排施工流程。b、 最大程度投入施工能力强的劳动

23、班组，并投入足量、高效的施工设备，确保昼夜挖土、施工。c、 基坑土体开挖应遵循“分层、分块、对称、限时、平衡”的原则，利用时空效应原理，严格控制基坑变形。(2) 地质条件复杂a、 本工程地处陆家嘴，上部2530m范围内为粘质土层，以下为砂质土层。其中第2层层顶平均埋深约36m，平均厚度约27.5m，其比贯入阻力PS值平均达到26.91MPa。b、 上部粘土层内进行地下连续墙成槽时，易出现坍孔和槽壁坍方现象。c、 砂质土层内成槽难度大，地下连续墙进入2层平均深度12m。应对措施：a、 地下连续墙采用抓铣结合的成槽施工方式。2层以上土层采用重斗成槽机抓取，进入2层后换用铣槽机施工。b、 由于地墙施

24、工的成槽时间较长，槽壁易坍方，故选用粘度大，失水量小的泥浆来护壁，在成孔的过程中根据情况选用外加剂，并在施工中加强对泥浆液面的监控，适当时加大泥浆比重和粘度。(3) 超深地下连续墙施工本工程地下连续墙墙深为50m，厚度为1.2m，施工中对成槽设备性能，槽壁稳定要求较高。钢筋笼最重均超过90t，如此重量的钢筋笼的整体吊装对钢筋笼的整体刚度和吊装机械的要求都相当高，如何组织好地下连续墙施工是本工程的一个关键点。应对措施：a、 本工程超深地下连续墙成槽设备投入真砂成槽机2台、宝峨BC-30型铣槽机1台、宝峨BC40型铣槽机1台，共开设2个成槽工作面。以抓铣结合的方式进行成槽施工，泥浆采用NV-1钠土

25、泥浆进行护壁，加之其他辅助手段，能确保槽壁稳定与成槽顺利。b、 为确保槽壁稳定，合理布置机械设备、材料堆放等场地布置，合理安排施工流程，成槽时槽壁附近应尽可能避免堆载和机械设备对槽壁产生的附加应力，并减少振动。c、 导墙做成“”形，以防起拔锁口管时导墙坍塌。d、 严格控制泥浆的液位，液位下落及时补浆，以防塌方。在距离建筑过近的地方，可以将泥浆液面抬高，泥浆比重在规范允许的条件下适当提高。e、 钢筋笼吊放：1台400吨履带吊和1台260吨履带吊做双机抬吊f、 砼浇筑控制：成槽完毕后砼浇筑前，采用本公司特制的接头刷在前一幅槽段的接口反复刷洗，去除夹泥夹砂，保证地墙接头施工质量。(4) 文明施工及环

26、境保护要求高a、 本工程项目地处陆家嘴地区内，且处于主要交通干道交汇处，周边高档酒店、办公楼、住宅云集，地理位置显要，周边环境的保护显得尤为重要。b、 本工程施工对周边环境影响主要有：清除地下障碍物、场地平整、桩基围护施工等。施工期间主要环境污染因素有：桩基施工噪声及振动对周围底层结构及建(构）筑物的影响，施工机械噪声及废气影响、产生大量渣土及建筑垃圾、建材堆场及运输车辆行驶产生的扬尘、施工泥浆等。应对措施：a、 本工程实行施工现场标准化管理，每月由“标化”领导小组组织各部门、条线负责人对工地进行安全生产、文明施工、场容场貌、生活卫生检查、打分评定，以有力地促进项目“标化”工作达到市级文明工地

27、的要求。b、 地下连续墙施工前对场地进行硬化处理，以减少粉尘对环境的影响。c、 出施工现场的运输车辆尤其是运输泥浆、渣土的车辆，必须经过冲洗，并认真检查确定符合要求后，方可放行。车辆的进出场严格遵守交管部门的有关规定进行组织，避开交通繁忙时段，合理安排运输的线路，尽量减少对周围交通产生的压力。d、 选择性能优良的设备与施工工艺。施工中制作钢筋笼、浇筑砼等噪声大的施工作业尽量安排在白天进行，如难以避免，则应最大程度减少对周边环境的影响，并要求所有操作工人不得喧哗。e、 对于排水、排污及渣土的管理：本工程工艺上属于湿作业，施工过程中会产生一定的废水、污水。污水排放必须通过二级沉淀三级排放，符合相应

28、的规定后方可排入市政管网。f、 围护施工将产生大量的泥浆，配备相应的泥浆池、泥浆沟，做到泥浆不外流，泥浆排入泥浆池沉淀。施工中所排出的废浆、沉渣全部在晚上采用密封式罐车外运。g、 成立协调工作小组，以项目常务副总经理为组长，安全主管、后勤生活部为组员，设置投诉办公室，制定专人受理投诉的问题，针对投诉的问题，在三天内(含到实地勘察）给予答复，并给予解决或在一定程度上给予解决，实在不能解决的，耐心地做好解释工作，以取得周围相关单位的谅解。第三章 施工总体安排3.1 施工流程*深基坑施工总流程为：地下连续墙施工降水井施工土方开挖及支撑施工。3.2 施工进度3.2.1 岛式挖土施工进度自2009年3月

29、27日开始施工地下连续墙，至2010年2月4日垫层及桩顶处理施工结束，工期为315天。各施工阶段节点工期如下：(1) 地下连续墙施工：2009年3月27日2009年7月5日，历时101天。(2) 降水井施工：2009年8月1日2009年8月22日，历时22天。（参考）(3) 土方开挖及支撑施工：2009年7月25日2010年2月4日，历时195天。具体施工进度见附表：*大厦基坑支护及土方开挖施工进度（岛式）3.2.2 盆式挖土施工进度自2009年3月27日开始施工地下连续墙，至2010年1月12日垫层及桩顶处理施工结束，工期为292天。各施工阶段节点工期如下：(1) 地下连续墙施工：2009年

30、3月27日2009年7月5日，历时101天。(2) 降水井施工：2009年8月1日2009年8月22日，历时22天。（参考）(3) 土方开挖及支撑施工：2009年7月25日2010年1月14日，历时174天。具体施工进度见附表：*大厦基坑支护及土方开挖施工进度（盆式）第四章 地下连续墙施工方案4.1 概述环形地墙内边直径121m，周长383m。地墙厚1200mm，成槽深度50m，共65幅，总成槽方量约23400m3。地墙接头形式为“V”型钢板柔性接头，地墙设计强度等级C45，水下混凝土按C55配制。4.2施工流程及施工工艺4.2.1 施工流程投入真砂成槽机2台、宝峨BC-30型铣槽机1台、宝峨

31、BC40型铣槽机1台，共开设2个成槽工作面。地墙施工时计划开启6个起始幅双雌槽段，根据导墙施工情况开启顺序为W46、W057、W03、W14、W25、W36。首开幅开启后，每个施工段内均按顺时针方向流动。初定地墙施工流程：（1）BC30铣槽机W46 W57 W03 W47 W58 W04 W48 W59 W05 W49 W60 W06 W50 W61 W07 W51 W62 W08 W52 W63 W09 W53 W64 W10 W54 W65 W11 W55 W01 W12 W52 W02 W13（2）BC40铣槽机W14 W25 W36 W15 W26 W37 W16 W27W38 W17

32、 W28 W39 W18 W29 W40 W19 W30 W41 W20 W31 W42 W21 W32 W43 W22 W33 W44 W23 W34 W45 W24 W35 详见附图：4.2.1地墙施工流程图4.2.2 施工工艺单元槽段工艺流程图详见附图：4.2.2地下连续墙施工工艺图4.3导墙施工4.3.1导墙形式导墙是加固和固定槽口的重要措施，它具有保持土体稳定和保持泥浆面高程，防止槽口土体和槽内土体坍塌，为钢筋笼、砼导管、锁口管提供吊放和操作平台的作用，且地墙施工频繁使用大型机械，对导墙的承载内力和变形能力要求很高，因此合理选择导墙形式尤为重要。本工程施工场地原为高尔夫球场，整平前场

33、地有较大起伏，场地整平过程中对浅层土扰动较大，自地表1.5m深度范围内均为松散杂填土，为防止成槽过程中泥浆渗入导墙背后，涮空导墙下部及背后土体而引起导墙坍塌，导墙深度应大于杂填土深度，持力于老土层，导墙深度1.80m。本工程地墙深度约50m，厚度1.20m，因此，成槽和钢筋笼吊装均需采用超大型施工机械，当重型施工机械频繁走动于道路及导墙上时，常规使用的“”形导墙已无法满足其使用要求，拟采用形导墙。导墙外侧上翼缘与场内现有重型道路双层水平筋搭接焊连接形成整体，内侧上翼缘宽度1.50m，便于浇捣混凝土和顶升架提拔锁口管。导墙剖面图本工程地墙接头采用1200mm锁口管，在50m深度范围内锁口管与混凝

34、土的接触面积较大，克服摩阻力提升锁口管需较大吨位的顶升架，且导墙为顶升架提供的反力为4点集中荷载，因此，需对导墙集中荷载位置进行加强，拟采用顶升架4个脚的位置各设置一个厚度400mm的加强肋。为满足地下连续墙成槽时抓斗的限位要求，导墙的转角位置应分别外放1000mm和500mm。单幅导墙制作平面图如下：单元槽段导墙平面图4.3.2测量放线导墙不仅是标定地下连续墙轴线位置的重要设施，且是吊入槽内的钢筋笼的搁置平台，为地墙施工提供导向作用，因此，导墙的准确定位及精确测出导墙顶标高是地墙施工的首要前提。按照槽段划分，本工程地墙为正65边形，因此，确定导墙的各个转角点即能为导墙准确定位。根据施工现场的

35、实际情况，已有平面控制点K1、K2和高程控制点TP1和TP2，平面定位采用全站仪按照极坐标的方法放出各个转角点，并将角点向两侧引出至放坡开挖线，在开挖线处弹出灰线。自检合格后报请经监理验收，监理验收合格后方可进行下道工序施工。混凝土浇注前，应重新验收模板的中心线位置。4.3.3沟槽开挖导墙沟槽开挖深度为1.80m，下口开挖宽度为3.35m。采用1m3液压挖机进行放坡开挖，放坡坡度为1：0.5，沟槽在土体开挖过程中和坡面敞露期间应防止塌方。由于沟槽上口距离钻孔桩泥浆池仅为0.5m，开挖过程中应注意保护内侧泥浆池，必要时可抽干池内泥浆，以减轻池壁的侧向压力。4.3.4导墙制作导墙是对成槽设备进行导

36、向的重要措施，其完成质量的好坏直接影响地下连续墙的轴线和标高。本工程导墙采用型加肋整体式钢筋砼结构，分三节制作，节点设在导墙腹板上下两端拐角处。第一节为下部翼缘，第二节为腹板和加强肋，第三节为上部翼缘。导墙分节制作图4.3.4.1导墙钢筋工程(1) 钢筋原材料a.钢筋根据施工图纸、施工说明及现行的国家标准的有关规定，钢筋应有出厂质量证明书和试验报告单。进场钢筋应按有关标准的规定抽样试验合格。b.钢筋应分批堆放整齐，上架堆放，避免锈蚀污染，表面洁净无损。不得使用带有颗粒状和片状老锈的钢筋。(2) 钢筋连接本工程导墙钢筋采用双层16200mm双向配置。钢筋搭接除注明外，全部采用铅丝绑扎。靠近边角的

37、每一根钢筋相交点应道道扎牢，其它角点按照梅花形绑扎。绑扎的铅丝不得松动，每根绑扎接头上铅丝不少于三道，纵向钢筋绑扎交错搭接，不允许偏向一边。上翼缘靠近道路侧钢筋与圆形重型道路钢筋10d搭接焊。(3) 保护层厚度采用混凝土垫块控制钢筋保护层厚度，纵横向均间距1000mm设置一块垫块。腹板、翼缘保护层厚度均为30mm。(4)钢筋工程质量评定主要标准：钢筋间距允许偏差：10mm保护层厚度允许偏差：5mm4.3.4.2导墙模板工程(1)模板支立导墙侧模采用九夹板（2440mm1220mm18mm），内外两侧采取支护措施。横向支护采用48mm3.5mm脚手钢管，每隔600mm设置一道；竖向支护采用100

38、mm50mm木方，根据模板横向尺寸，木方间距约为400mm，并且内外两侧模板之间对拉螺杆采用14mm圆钢，两头作丝牙处理，外套紧固扣件，螺杆间距600mm600mm。内外导墙的模板采用钢管、槽钢和木方对撑，对撑竖向每600mm一道，水平向每1500mm一道。当沟槽开挖到设计深度后，开始支立导墙下翼缘侧模板。导墙侧模采用现浇混凝土模板，内外两侧采取支护措施，保证两块模板密贴无明显缝隙。(2)模板拆除a.腹板、翼缘侧模板：常温下浇砼后1012小时后即可拆除，以能保证拆模时不损伤构件棱角为原则。b.拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬，以免损坏模板。c.拆下的模板、配件等，严禁抛扔，必须有专人接应传递，

39、按指定地点堆放，并及时清理、维修和刷好脱模剂。(3)模板工程质量评定主要标准：导墙侧向模板垂直度：1/400导墙中心线定位偏差：10mm墙面平整度：5mm内外导墙间距：125010mm外放端头允许偏差长度：28m 在有地面和构筑物荷载的土层内成槽，其开槽抗坍塌安全系数K可按下式计算：开槽壁面横向容许变形（m）为：式中 静止土压力系数，取； 、 分别为土和泥浆的浮容重（）； N 条形深基础的承载力系数，对于矩形沟槽； c 粘性土不排水抗剪强度（）； 土的泊松比； Z 所考虑土层的深度； 土的压缩模量（）。地下连续墙槽段壁长L=6.0m，宽B=1.2m，深H=28m。取，。代入公式得：；槽段抗坍塌

40、安全系数K=2.331，故安全。槽段壁面在28m深处（即Z=28m）的横向变形=（1-0.52）(0.58*28+0)-1.528 （4.67/10103）=0.0151.0,槽壁稳定。地下连续墙成槽结束后，对槽壁情况进行超声波检测，以确定每幅槽段的成槽质量和槽壁稳定情况，为施工工艺优化和施工质量保证提供条件。4.5.4 槽段清基（1）泵吸反循环清槽槽孔终孔并验收合格后，即采用液压铣槽机或潜水泵进行泵吸法清底。将铣削头或潜水泵置入孔底并保持铣轮旋转，铣头中的泥浆泵将孔底的泥浆输送至地面上的泥浆净化机，由振动筛除去大颗粒钻碴后，进入旋流器分离泥浆中的粉细砂。经净化后的泥浆流回到槽孔内，如此循环往

41、复，直至回浆达到标准。在清孔过程中，可根据槽内浆面和泥浆性能状况，加入适当数量的新浆以补充和改善孔内泥浆。（2）墙段接缝处理成槽清孔换浆结束前，采用钢丝刷子钻头 自上而下分段刷洗槽端头墙壁。钢丝刷子钻头自身重量较轻，可用螺栓将其固定在机械式抓斗的斗体或液压铣槽机导向箱体一端，利用其较大的自重使钢丝刷子紧贴于锯齿形的砼表壁上，从而可对其进行较为彻底的刷洗。直至刷子钻头上基本不带泥屑，孔底淤积不再增加。4.6 钢筋笼制作和吊装（1）钢筋笼制作平台根据成槽设备的数量及施工场地的实际情况，在工程场地内设2个钢筋笼制作平台，现场加工钢筋笼，平台尺寸750米，平台采用槽钢制作，钢筋平台下采用15cm厚碎石

42、上铺15cm厚素砼（C30），为便于钢筋放样布置和绑扎，在平台上根据设计的钢筋间距、插筋、预埋件的位置画出控制标记，以保证钢筋笼和各种埋件的布设精度。钢筋笼平台作法详见附图：4.6-1 钢筋笼平台结构图(2)钢筋焊接及保护层设置钢筋要有质保书，并经试验合格后才能使用。主筋搭接采用墩粗直螺纹机械接头，其余采用单面焊接，焊缝长度满足10d。搭接错位及接头检验应满足钢筋混凝土规范要求。为保证保护层的厚度，在钢筋笼宽度上水平方向设两列定位钢垫板，每列定位钢垫板竖向间距5m。钢筋保证平直，表面洁净无油渍，钢筋笼成型用铁丝绑扎，然后点焊牢固，内部交点50点焊，桁架处100点焊。技术要求：长度允许偏差：50

43、mm宽度允许偏差：20mm厚度允许偏差：0-10mm。主筋间距允许偏差：10mm两排主筋间距允许偏差：10mm箍筋间距允许偏差：20mm保护层厚度偏差：10mm埋件中心位置：10mm(3)钢筋笼吊放本工程钢筋笼使用1台400吨履带吊和1台260吨履带吊做双机抬吊，吊点布置方式为横向二点纵向七点吊。主钩起吊钢筋笼顶部，副钩起吊钢筋笼中部，多组葫芦主副钩同时工作，使钢筋笼缓慢吊离地面，并改变笼子的角度逐渐使之垂直，吊车将钢筋笼移到槽段边缘，对准槽段按设计要求位置缓缓入槽并控制其标高。钢筋笼放置到设计标高后，利用槽钢制作的扁担搁置在导墙上。钢筋笼吊点设置详见附图：4.6-2 钢筋笼吊点布置图钢筋笼吊

44、装示意图400T履带吊车4.7 水下浇筑砼本工程地墙设计强度等级C45，水下混凝土按C55配制，砼的坍落度为203cm。水下砼浇注采用导管法施工，砼导管选用直径250的圆形螺旋快速接头型，导管启用前须进行气密性实验。用吊车将导管吊入槽段规定位置，导管顶端安装方形漏斗。在砼浇注前要测试砼的坍落度，并做好试块。每100m3做1组抗压试块，每组3件；5个槽段制作抗渗压力试件一组，每组6件。注意事项： 钢筋笼沉放就位后，应及时灌注砼，不应超过4小时。 导管插入到离槽底标高300500mm，灌注砼前应在导管内临近泥浆面位置吊挂隔水栓，方可浇注砼。 检查导管的安装长度，并做好记录，每车砼填写一次记录，导管

45、插入砼深度应保持在24米。 导管集料斗砼储量应保证初灌量，一般每根导管应备有1车6方砼量。以保证开始灌注砼时埋管深度不小于500mm。 为了保证砼在导管内的流动性，防止出现砼夹泥的现象，槽段砼面应均匀上升且连续浇注，浇注上升速度不小于2m/h，因故中断灌注时间不得超过30分钟，二根导管间的砼面高差不大于50cm。 导管间水平布置距离不应大于3m，距槽段端部不应大于1.5m。 在砼浇注时，不得将路面洒落的砼扫入槽内，污染泥浆。 砼泛浆高度30cm-50cm，以保证墙顶砼强度满足设计要求。4.8锁口管吊装与拔除槽段成槽完毕后，立刻吊放锁口管，由履带起重机分节吊放拼装。操作中应控制锁口管的中心与设计

46、中心线相吻合，底部插入槽底3050cm，以保证与槽段土体密贴，防止砼倒灌，上端口与导墙处用木榫楔实来连接。另外当锁口管吊装完毕后，还须重点检查锁口管与相邻槽段的土壁是否存在空隙，若有则应通过回填土袋来解决，以防止砼浇筑中所产生的侧向压力，使锁口管移位而影响相邻槽段的施工。锁口管提拔与砼浇注相结合，砼浇注记录作为提拔锁口管时间的控制依据，根据水下砼凝固速度的规律及施工实践，砼浇注开始拆除第一节导管后推4小时开始拔动，以后每隔15分钟提升一次，其幅度不宜大于50100mm，只需保证砼与锁口管侧面不咬合即可，待砼浇注结束后68小时，即砼达到初凝后，将锁口管逐节拔出并及时清洁和疏通。锁口管详图4.9

47、地墙施工质量保障措施4.9.1 成槽垂直度施工技术措施(1) 抓斗和液压铣成槽，必须在现场质检员的监督下，由机组负责人指挥，严格按照设计槽孔偏差控制斗体和液压铣铣头下放位置，将斗体和液压铣铣头中心线对正槽孔中心线，缓慢下放斗体和液压铣铣头施工成槽。(2) 要求抓斗每抓23斗即旋转斗体180度，每抓2m检测中心钢丝绳偏移距离，做到随时监控槽孔偏斜，以此保证槽孔垂直。(3) 抓斗每抓取5m即测量孔斜情况，直至30m砂层以上，一台抓斗配备一台KODEN（DM-604型）超声波测井仪随机检测。(4) 037m抓取完毕后，由液压铣铣削下部砂层至终孔深度，在铣削砂层前，缓慢下放铣头，自上而下对抓斗抓取的孔

48、段慢扫一次，起到修正孔形的作用。(5) 液压铣的铣削导架上配备有测斜仪，随时可以监测成槽的偏斜情况，从而指导操作手调整施工，控制成槽偏斜率在设计允许的范围内。(6) 成槽达到设计深度后，进行槽孔验收，验收项目包括槽孔深度、宽度和偏斜情况。建议采用KODEN（DM-604型）超声波测井仪进行测量。该仪器可同时测绘X轴和Y轴两个方向的孔形，并绘制地连墙槽形曲线图，快捷方便。(7) 抓斗在抓取上部粘土层过程中，由于本工程粘土层大部分属饱和软塑，可能会出现孔斜偏大的情况，可用液压铣吊放自上而下慢铣修正整孔形，但槽孔偏斜关键在抓斗抓取过程中控制。4.9.2 槽壁稳定性控制措施(1) 提高泥浆比重根据地质

49、报告资料，成槽深度范围内槽壁内壁有流塑、软塑的层淤泥质粘土夹砂质粉土，层淤泥质粘土，层粘土。其含水率高、空隙率大、压缩性高、强度低，且具有很大的流变性。可能导致槽壁稳定性差，引起塌方。因此，根据实际试成槽的施工情况，调节泥浆比重，一般控制在1.151.18左右，但不得大于1.2，并对每一批新制的泥浆进行泥浆的主要性能的测试。(2) 控制成槽、铣槽速度成槽机掘进速度应控制在15m/H左右，液压抓斗不宜快速掘进，以防槽壁失稳。同样，铣槽机进尺速度也应控制，特别是在软硬层交接处，以防止出现偏移、被卡等现象。(3) 其它措施施工过程中大型机械不得在槽段边缘频繁走动、泥浆应随着出土及时补入，保证泥浆液面

50、在规定高度上，以防槽壁失稳；4.9.3 钢筋笼内预埋钢筋、连接器保证措施(1) 根据围护设计图纸，地下连续墙内侧设置有五道环箍圈梁，若圈梁需在地下连续墙内预埋钢筋或接驳器与其连接。地下墙内各层钢筋放置位置必须非常准确。(2) 控制钢筋笼的搁置点；以钢筋笼上端点为标准，计算底板、顶板在钢笼上的标高，并做好记号，拉好麻线并在钢筋增设水平筋与预埋钢筋连接器，连接控制连接器的垂直位置。(3) 控制导墙面标高，导墙面标高应较平整，不应高差太大，在下放钢筋笼前应对该幅槽段导墙面标高用水准仪进行复核，提供调整搁置点高低的依据，并标出该槽段的中心线。(4) 控制钢筋笼的中心线，钢筋笼制作时，标出中心线，通过在

51、上口焊接一小段钢筋的方法，可清楚地标明钢筋笼的中心位置，根据此中心线安放预埋钢筋连接器。钢筋笼吊放时务必使此中心线同导墙上的中心线对准，保证预埋钢筋的水平位置。由于预埋钢筋数量较多，因此必须焊接牢固，以防脱落。(5) 在钢筋笼制作时，埋设钢筋连接器之前应在钢筋笼上标出位置，拉设麻线保证定位线的水平要求（即纵向标高的平面尺寸），并在上、下层钢筋网片上焊好定位措施筋。(6) 为确保预埋钢筋连接器最终埋设标高，对导墙的顶面标高应严格控制，并且应做好顶面标高的复测工作，随时调整钢筋笼搁置吊攀筋长度。严格做好各道工序的验收工作，不放过每个环节的偏差值，使之偏差值控制到最小。4.9.4 防绕流措施地下连续

52、墙厚度为1200mm，成槽厚度比较大，结合以往类似地下连续墙施工的经验和地质情况，进行砼浇注时，极易发生混凝土绕流现象，给后续槽段的施工带来比较大的难度。采取外包止浆帆布的措施，以防止砼绕流。止浆帆布一端固定于“V”型钢板接头的螺栓处，一端绑扎于钢筋笼上，上下搭接1500mm。4.9.5 其它措施 导墙开挖过程中遇到障碍物应及时进行处理，如对管线应截断、封堵，对基础破碎、挖除，并拦截施工过程中发现的流至槽内的地下水流。施工过程中严格控制地面的附加荷载，不使土壁受到施工附近荷载作用影响过大而造成土壁塌方，确保墙身的光洁度。雨天地下水位上升时应及时加大泥浆比重和粘度，雨量较大时暂停挖槽，并封盖槽口

53、。钢筋笼下放前必须对槽壁垂直度、平整度、清孔质量及槽底标高进行严格检查(以测得槽壁垂直度数据指导施工)，确保钢筋笼下放顺利。 发现该幅槽段有砼绕流，应及时采用专门铲具进行清除，必要时采用成槽机抓斗配合进行。 吊放钢筋笼时发现槽壁有塌方现象，应立即停止吊放重新成槽清渣后再吊放钢筋笼。第五章 降水施工方案5.1 概况(1) 塔楼坑内疏干井共 39口，井深25m；坑内降压井共 12口，井深55m；坑外疏干井共 32口，井深25m；坑外降压井共 32口，井深65m；观测井共 6口，井深45m，随时观测基坑底水位情况。(2) 本基坑工程面积较大，需要降低地下水位的幅度非常大，降低承压水位势必会对周边环境

54、造成一定程度的影响，基坑周边临近马路下分布大量地下管线。 (3) 井位布置在具体施工时应避开工程桩。具体井深度应根据相应的区域的基坑开挖深度来定。降水工作应与开挖施工密切配合，根据开挖的顺序、开挖的进度等情况及时调整降水井的运行数量。5.2 降水目的(1) 降低基坑内开挖土体的含水量，便于基坑开挖的顺利进行。(2) 降低承压含水层的承压水水头，将其控制在安全埋深以内，以防止基坑底部发生突涌，确保施工时基坑底板的稳定性。同时，必须尽量减少由于减压降水引起的地表沉降以及降水对周边建构筑物的不利影响。5.3 编制依据(1) 供水水文地质勘察规范（GB50027-2001）。(2) 供水管井设计施工及

55、验收规范（CJJ10-86）。(3) 建筑与市政降水工程技术规范（JGJ/T111-98）。(4) 建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）。(5) 岩土工程勘察报告。(6) 委托方提供的基坑围护设计资料。5.4 降水设计5.4.1 基坑底板稳定性分析与计算 基坑底面设计标高以下存在巨厚承压含水层(复合承压含水层组)，承压含水层顶面埋深约为地面下28.00m，复合承压含水层厚度大于117.00m。开挖过程中，必须有效控制承压水水头埋深，防止基坑发生突涌事故，因此，必须进行基坑突涌稳定性分析。 基坑底板抗突涌稳定条件：在基坑底板至承压含水层顶板之间，土的自重压力应大于承压水含水层顶板处的

56、承压水顶托力。承压水位控制原则是：当开挖深度大于27.00m时，承压水位必须始终控制在开挖面以下1.00m；当基坑开挖深度小于27.00m时，可按下式进行承压水位控制：(hs27.0m)式中： F 安全系数（取1.1）hs 基坑开挖深度（m）D 安全承压水头埋深值（m）s 基坑底板至承压含水层顶板间的土层重度的层厚加权平均值（取18kN/m3）w 地下水的重度（10kN/m3） 根据上式，可以计算出开挖深度hs对应的安全水位埋深D，详见下表： 序号开挖位置开挖深度hs(m)安全水头埋深D水位降深1第一圆环支撑（圈梁）2.10不要降压2第二圆环支撑9.65不要降压3第三圆环支撑15.7不要降压4

57、临 界 点17.0010.000.005第四圆环支撑20.716.056.056第五圆环支撑25.423.7513.757第六圆环支撑29.830.9520.958塔楼基坑底31.1033.1023.10由表得出，本工程降压深度比较大，如以初始水头10.00m考虑，基坑开挖深度大于17.00m，均需要考虑降低承压含水层水位。塔楼区大基坑开挖31.10m，承压水位埋深控制在33.10m以下。 5.4.2 减压井分析计算根据前述基坑突涌稳定性安全验算结果，必须对深层承压含水层组（第 = 1 * ROMAN I、第 = 2 * ROMAN II、第 = 3 * ROMAN III承压含水层）采取有效

58、的减压降水措施，才能防止产生基坑突涌破坏。为了有效降低和控制深层承压含水层组的承压水头, 确保基坑开挖施工顺利进行，必须进行专门的水文地质渗流计算与分析。根据拟建场地的工程地质与水文地质条件、基坑围护结构特点以及开挖深度等因素，本次设计采用了渗流数值法进行计算，为减压降水设计与施工提供理论依据。（1）基坑降水水文地质概念模型本次承压水减压降水设计中，减压降水目的层为上更新统的第 = 1 * ROMAN I、第 = 2 * ROMAN II承压含水层以及中更新统的第 = 3 * ROMAN III承压含水层。考虑到降水过程中，上覆潜水含水层将与下伏承压含水层组之间将发生水力联系，因此，将上覆潜水

59、含水层、弱透水层以及下伏深层承压含水层组一起纳入模型参与计算，并将其概化为三维空间上的非均质各向异性水文地质概念模型。为了克服由于边界的不确定性给计算结果带来随意性，定水头边界应远离源、汇项。通过试算，本次计算以整个基坑的东、西、南、北最远边界点为起点，各向外扩展约500m，即实际计算平面尺寸为10001000m2，四周均按定水头边界处理。（2）基坑降水数值模拟a.地下水运动数学模型根据上述水文地质概念模型，建立下列与之相适应的三维地下水运动非稳定流数学模型:（1） 式中：； ； ；为储水系数； 为给水度；为承压含水层单元体厚度；为潜水含水层单元体地下水饱和厚度。分别为各向异性主方向渗透系数；

60、为点在时刻的水头值； 为源汇项；为计算域初始水头值；为第一类边界的水头值；为储水率 ；为时间；为计算域；为第一类边界。对整个渗流区进行离散后，采用有限差分法将上述数学模型进行离散，就可得到数值模型，以此为基础编制计算程序，计算、预测降水引起的地下水位的时空分布。b. 渗流数值模型建立根据研究区的几何形状以及实际地层结构条件，对研究区进行三维剖分。根据研究区的含水层结构、边界条件和地下水流场特征，将模拟区每层剖分为61行、49列，垂向将其剖分为7层，剖分网格共20923个。网格立体剖分图见下图。研究区立体剖分图（3）设计与计算本次减压降水设计计算以初始承压水水头埋深10.00m作为前提条件。由于