现浇高架桥支架地基处理方案、支架搭设方案

1、徐周线支架地基处理方案一、本施工技术方案的编制以下列文件和资料为依据：施工承包合同书施工图设计文件公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）公路工程水泥混凝土试验规程（JTJ053-94）公路工程石料试验规程（JTJ054-2001）公路工程金属试验规程（JTJ055-83）7.公路工程水质分析操作规程（JTJ056-84）8.公路工程质量检验评定标准（JTJ071-98）9.公路工程施工安全技术规程（JTJ076-95）10.公路桥涵设计通用规范（JTJ021-89）11.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ023-85）12.公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）

2、二、工程概况本立交桥的上部结构全部为现浇预应力混凝土箱梁，且全段内均处于半径为8000m的圆曲线上。上跨苏通长江公路大桥南接线。与主线交叉点桩号为K31+636.136，交叉角度82.1407度。全长408.04m，截面高度1.3米，布置形式为第二联四孔21米、第三联分别为7孔、9孔20米箱型梁。三、施工准备1、基础处理：由于本桥1120号墩处于河塘地段，该处的地质较差，为了保证基础有足够的承载力，在下部结构施工之前已进行清淤回填，上部50公分厚度已采用5%石灰土碾压处理过。灰土密实度达到90%。搭设支架前只需在地基上铺一层15公分厚的泥结碎石垫层，并碾压密实。07号墩地基土质较好，只需对地面

3、碾压整平后直接铺一层15公分厚的泥结碎石垫层，并碾压密实即可。711号墩为公路主线和施工便道。该部位的承载力已能够保证。直接在上面铺一层15公分厚的泥结碎石垫层，并碾压密实即可。承台施工完成后的土方回填高度有两米。该点的处理方法与河塘处理相同。施工期间的雨水侵蚀对地积的承载能力影响很大。地基表面应做成单面坡排水，同时在地基两侧五十公分外开挖20*15公分的排水沟，确保雨水能够及时排出。支架地基的承载能力检验见支点处理方案。2、支点处理：在全联长度范围内按设计沿纵向1.2米、横向1.4米交叉点处布置35*35*12公分厚C25混凝土预制方块。按垫块总数的5%抽检验证垫块强度是否满足要求，试验时将

4、垫块放到吊车的四个支点下承压，吊车的自重16吨，每个支点受力4.0吨。远大于垫块所需承受的支架传递的上部荷载（2.4吨）3、由于本桥工期较紧，为了节省时间，支架全部采用门式支架以加快搭设速度，提高整体承载能力。四、支架搭设1、在地面上放出箱梁的平面位置线，在该部位内按纵向1.0米、横向1.4米划出石灰线。纵横线交叉点上放混凝土块。在混凝土块上布置支架的底托并大致调平，然后在上面架设门式支架，由于本桥的纵向坡度为2%，长度有400多米，全桥高差达到3米多。门架的高度在不同跨度之间也不一样。根据门架的高度，现以本桥第二联为例加以说明：该联桥下净空为7.97.2米，门架的高度分别为1.35米调节架、

5、1.9米的重型门架、0.11.2米调节杆、00.4米的调节顶、底托。则支架搭设方法为：0.10m+1.90m+1.90m+1.90m+1.35m+0.10m0.150m+1.90m+1.90m+1.90m+1.35m+0.55+0.15m。（门架的具体布置方法见现浇箱梁构造方案）门架搭设时应使各节点的联接要牢固，不能有松动。门架搭至顶层时应按设计箱梁底部标高控制顶托的标高、考虑到每孔支架受力后的变形量较大，在每跨跨中设置一定的预拱值。预拱数值由堆载预压过程中实际沉降值决定。为了箱梁脱模后的外表线形美观，每跨跨中设置L/800的拱度。（L为每跨的计算跨径）2、立杆与垫块接触处均用钢管设置水平横向

6、扫地撑，并适当加设剪力支撑，剪力撑在支架高范围内横向、纵向各3米设置一道。3、支架完成后的调平工作是关键工作。调平工作的精度直接决定了箱梁底线的线形。必须对顶面高程逐点复核。确保准确无误，支架的高度采用顶托调整。4、由于桥墩部位立柱范围内支架无法穿越，故此处的门架应用钢管联接，并对此处进行局部加固，以保证全联支架的整体稳定性和刚度。五、底、侧面模板铺设1、模板的制作：箱梁底模所承受的荷载较大，采用12mm厚大块胶合板下满铺5.5公分厚木板，为了保证成品混凝土的表面光洁度，模板缝间采用0.3CM厚海绵双面胶条粘贴处理。2、底模铺设前首先复核支座的中心位置、轴线偏差不能超出规范要求。然后按设计型号

7、安装支座并固定成型成形，支座的四周应设置一个用木板做的框架，保护支座，支座与框架间的空隙用细沙填充。填充高度以高出支座顶面约3mm为宜，保证支座在施工和浇筑时不发生位移。对单向滑移盆式支座在安装时特别要注意其位移的方向，不能搞错。3、箱梁底模板铺装：在支架顶托上先铺12#槽钢一道，在槽钢上满铺木板，胶合板铺在木板上面，底模的内外侧线形应准确无误，控制方法为底模铺好后在底模两侧用全站仪按每1米一点间距放控制点，有出入的地方用人工修整与设计曲线相符。4、注意事项：每个立柱顶部支座处的箱梁底部没有设置混凝土垫石，仅设置调平钢板。此处的底模须按立柱支座垫块的尺寸开好洞口，由于该处的尺寸较小、拼接缝又多

8、。特别应注意模板缝口的处理，确保不能漏浆、否则不但影响混凝土的外观、而且直接影响混凝土的强度。六、支架的预压1.箱梁底模铺设完成后，准备对支架进行加载预压，由于本桥工期很紧。支架预压方案我们结合目前现状和以前的经验。制定了三套方案：橡胶水袋加水预压焊接钢板水箱加水预压沙袋加载预压。经过反复比较论证，我们认为前两种方案的速度较快，但由于水袋加工困难，水箱焊接成本较大。而且前两种方案不能对支架形成与支架实际受力状况的模拟效果，无法准确得出支架的实际承载变形量。而且要加至理论荷载重量水袋和水箱的高度应做到2米，预压过程中受风力影响较大，不能形成稳定的压力。采用沙袋预压，时间较前两种方案长，但能对支架

9、形成与实际受力情况等同的模拟效果，只要在加载时增加人力投入即可。沙袋堆加时应与箱梁混凝土布置形式尽可能相同，加载时从每跨的两端对称向中间推进。每跨预压重量与全部一跨内钢筋砼重量相等，并考虑施工荷载和风力影响等因素。2.加载时的速度不能过快，以减少支架的早期变形。为了取得支架预压过程中的沉降及变形数据，沿支架沿纵向每3米、横向每4米交叉点处设置沉降观测点。（沉降观测点的布置方法见附图）预压前首先观测支架的高程并记录数据，然后开始堆加沙袋，在荷载加到一半时测量支架的变形、做好记录。全部荷载施加完毕后复核一次。以后每12小时观测一次支架的变形和沉降。直到支架连续24小时沉降量小于2毫米后准备卸载。堆

10、加荷载全部卸掉后复测标高。对全部测量数据进行整理，计算出支架的弹性变形和沉降，并绘制出支架的下沉量与荷载堆加时间的关系曲线图。确定出支架调整时的预设拱度，进行底模调整。3.转移沙袋至下一联，按以上方法进行预压。七、安全保证措施：1、施工队长亲自带队组成安全施工领导小组，队领导及各工班长共同成为小组成员。负责本工程施工过程中的安全工作。专职安全员负责日常工作。2、制定相应的规章制度并张贴上墙，指导全体职工实现安全文明生产。要求员工进入施工现场必须佩戴安全帽、登高作业要系好安全带。坚持持证上岗、不得违章操作，一经发现将对其处以50100元罚款。3、定期进行安全操作规程的培训，对不同施工项目的安全操

11、作要求以文字交底发放到每个职工手中。新上岗的职工要进行岗前培训、经考试合格后方可上岗。4、现场的所有动力线路要求架空或深埋地下并做好明显的标志。各种机动车辆和电器设备指定专人操作，严禁违章指挥、违章操作。5、凡登高作业部位都要张好安全防护网。在登高入口处张贴醒目安全警示标语。安全领导小组组织机构： 组 长：季立平 副组长：颜 浩 祁 亮 成 员：陈宏芝 王文帮 郁宏才 祁从贵 徐周线跨便道处支架搭设方案本桥的第二联箱梁需跨越施工便道，为了保证便道的正常通行和支架的施工安全。我们决定在支架跨越便道处采用跨越搭设的方法。跨越宽度为4.5米，确保施工车辆能够正常在便道上通行。并且在两侧做好警示标志，

12、防止车辆碰撞支架造成返工或安全事故。具体做法叙述：地基处理 首先在便道两侧顺着便道走向放出基线，向下开挖1米，人工整平并夯实，在上面浇两层C30素混凝土基础。基础长度比支架宽度长两米。横断面尺寸下层为1.2*0.8 米、上层为0.6*0.8米。支架搭设 在基础上架设用30#工字钢焊接的重形门架，门架的宽度为中心距4.5 米，门架上工字钢间的间距0.7米。由于型钢门架的变形量比正常段要小，因此型钢门架的高度应比正常段略低。以保证两者之间的沉降一致，确保箱梁底部线形平直美观。为了确保支架的稳定性，支架上的型钢全部与门架整体焊接。另外在门架高度以内分三层用钢管与整体门架连接。箱梁支架结构验算：综合全

13、桥跨径及宽度，本桥的第二联荷载自重最大，故此次仅验算此联模板、支架地基的结构受力情况。箱梁底模承载力验算：箱梁恒载：混凝土Q=1243.4m3*25 =31087.5KN 活载：P=20*3*30*1.5 =2700KN内模横载：Q1=200KN总计算荷载：总=.2(Q+Q1)+1.4P=1.2(31087.5+200)+1.4*2700=41325KN每平方米荷载 q横=总/L=41325/(3*30)/20 =22.96KN/m2由支架平面布置图可知：支架横向步距 1.4M 纵向步距1.0M木板强度验算:=M/W=1/8*22960*1.22/(20*5.5*5.5/6)=42.36MPa

14、n=/=42.36/9.29=4.6块（取满铺）木板挠度验算（本例仅计算腹板底）由挠度公式f=1/128*ql2/EI腹板宽0.40米、高1.3米q=0.4m*1.3m*260KN/m3=135.2KN/ml=100CmE=11000KN/Cm2(查规范)I=0.312QL2=0.312*1800*12则f=1/128*ql2/EI=1/128*135.2*1002/(11000*0.312*1800*12) =0.00171m =2mm1/400=2.5mm(满足要求)槽钢强度验算p=22.96*1.2=27.55KNM=P*L/2=27.55*0.5W=(5*12*12*12-4.5*11

15、*11*11)/6/12=36.8*10-6=M/KW=13775/1.4/0.0000368=267371894.4=267.4Mpa=350MPa槽钢强度符合要求：支架验算：横桥向范围内每片门架立杆受力：N=Q/n=41325/760/2=26.8KN立杆强度验算：已知123.6mm2（厂方提供，已考虑安全系数）=p/A=26.8*103/123.6*10-6 =217.1*106Pa =217Mpa=320MPa支架承载能力足够。立杆稳定性验算：如图立杆的物理、力学数据A=123.6mm2J=3.14/64(D4-d4)=219391.8mm4=1/4J/A=1/4D2+d2=68.25/4=1775=1-0.8(/100)2=1-0.8(17/100)2=0.97688=N/*A=26.8*103/0.97688/123.6=221.96*106Pa =222Mpa=320MPa立杆稳定性符合要求支架稳定性根据支架的宽高比确定不别验算。地基承载力验算由以上计算可知：单杆受力p=26.8KN则立杆下部混凝土垫块底应力为=N/A=26.8/0.4/0.4=167.5Kpa50Mpa有YN=0 YE=1.1fg=78+1.1*18.8*(4.8-0.5) =166Kpa50Mpa土