丹麦北海白垩纪

1、丹麦北海白垩纪古近纪超压成因：不均衡压实作用Ole Valdemar Vejb&k摘 要:丹麦中央地堑白垩纪一一古近纪的超压分布范围与快速沉积的中新世到 全新世地层厚度表现出明显的一致性。以蒙脱石为主的粘土在深水环境中的缓慢 沉积发生在从晚古新世到中新世中期，并由此产生的泥岩序列成为压力无处释放 的主要障碍。而晚中新世到全新世以及晚白垩世到古新世地层为高压，可能就是 由于过快的沉积速率。这种不平衡压实机理的量化主要是依赖于古近纪页岩的渗 透性和有效压缩性数据的测定。这篇文章表明，实际渗透率可以假设，条件是有 可以用于压力方程的描述塑性压实过程的压缩系数而不是弹性系数，譬如可以从 从测井数据中得

2、出。一维（1-D）模型是适用于两种情况：丹麦白垩油田的一口 井，它自托尔顿阶（11.2 Ma）开始加速沉积产生了现在的7.97兆帕斯卡（1156 psi） 的高压；以及一口南部阿恩白垩油田的井，自塞拉瓦尔阶（14.6 Ma）开始加速 沉积形成了现在13.9兆帕斯卡（2016 psi）的超压。这是基于一系列相同的参数 和比较，并在两个区域所观察到的7.7和14.8MPa（1117和2147 psi）超压。压 力发育剖面模型表明最小有效应力出现在古新世层序的上部。这与在此层位观察 到的普遍存在的层内断层相一致。估计大约有80%的追加的上第三纪负载已经转 为超压。刖言上白垩系一一丹麦阶白垩统群油藏的

3、产量超过了丹麦石油生产总产量的 80%，而在过去的几年中丹麦的石油总产量一直在350，000和400，000 BOPD 之间变化（丹麦能源管理局，2007）。上白垩系一一丹麦阶白垩统群在这篇文章 中值的即是上白垩统。这些位于丹麦和挪威北海南部的储集空间很大程度上依赖 由于超压保存下来的孔隙以及在不同程度上早期烃类充注也可以保存孔隙（Brasher 和 Vagle，1996； Anderson，1999； Fabricius，2003； Fabricius 和 Borre， 2006）。圈闭的边界常常因为由构造倾斜导致的储层流体不平衡引起的倾斜的油 水界面和由封闭盖层的性质及过程引起的侧向超压梯

4、度而变得复杂，而没有用封 闭断层解释压差。典型的基岩储层渗透率为1md而很少能达到或超过10md（空 气中），这导致流体接触面在地质年代表中持续不平衡（Megson和Hardman， 2001； Dennis，2005； Vejb&k，2005a）。了解了压力分布的起源与时间就可以对 白垩统油藏进行基本的油气勘探。英国、挪威南部、以及丹麦北海中央地堑地区的上白垩系一一丹麦阶白垩统 群和古近纪沉积受流体压力上覆静水压力的影响（Ward，1994； Japsen，1998； Moss，2003）。这些超压可能是由于新近系快速沉积也称为“不均衡压实作用” 所引起的（Osborne和Swarbrick

5、， 1997； Japsen， 1998）。在丹麦中央地堑，新 生代序列地层厚度从东南部到西北部逐渐变厚呈现明显的一致性（图1），这个 趋势是大略模拟的超流体压力趋势（图2）。地震解释很容易将超压的新生代部 分地层当作难以辨认的小型层内（多边形）断层和不连续反射（ Clausen和 Korstgard， 1993； Watterson， 2000）。白垩纪和古新世地层普遍具有相似的压力，且高流体压力向上延伸一直到中 新世中期，在北海中部均可以观察到（Ward，1994； Moss，2003）。这篇文章的目的是要估计渗透率与可压缩范围对于晚第三纪快速沉积作为 上白垩纪古新世超压的原因以及表明参数

6、确定和超压驱散速率的重要性。依照马 格里奇等（2005）实际可压缩系数对于超压持续存在数百万年是非常重要的。因 为不均衡压实的机制是由Dickinson（1953）建议可以解释为低渗透泥岩与路易 斯安那州的墨西哥湾沿岸地区超压密切相关，同时这个机理世界上的许多超压盆 地所提议使用（Hunt，1990； Powley，1990）。其他的超压形成机理包括泥岩脱 水（Burst， 1969； Freed 和 Peacor， 1989），流体膨胀与生烃作用（Ward， 1994； Osborne和Swarbrick， 1997），构造应力和水热增压（Barker， 1972）。从流体膨 胀增压对于烃类

7、的贡献微不足道因为缺乏烃源岩并且二次裂解在勘测到的地层 间隔中的油气聚集是无意义的。粘土岩脱水对高压的贡献也被认为不大，因为在 研究区域温度都太低而无法产生粘土成岩作用，但是也有可能在更远的北部埋藏 更深的地方而成为重要原因。依照Luo和VasseuK 1992）以及Osborne和Swarbrick （1997）水热增压作用对超压的贡献是微乎其微的，虽然在理论上，它们可能有 相当大的潜力。在白垩纪间隔中到后期，超压进一步增加时，可以由流体膨胀机理如油裂解 成气来解释（Ward， 1994； Kooi， 1997； Osborne 和 Swarbrick， 1997）。在这篇 文章中，白垩统一

8、一古新世压力系统被假定为大致上没有收到侏罗纪压应力干 扰。因此假定白垩统一一古新世压力系统有均衡压实来加压的并且有底部封堵。它进一步假定压力驱散主要在垂向上发生，一维（1D）计算已经可以满足需图1白垩统顶部构造图，丹麦北海。因为这个地区主要平均水深为50 m (164 ft),因此这张 图几乎等价于新生界厚度图。白垩统油气田由绿色和红色标出。颜色间距为100m(330ft)，等值线间距为50m (164 ft)。要。就如Magara(1976)，这就要求超压页岩层不被砂岩层和构造倾斜所破坏， 因为否则的话横向流动就会超过垂直流动而占主导。这个理论基本成立，除了联 合王国北海北部和丹麦中央地堑边

9、缘(图2)，那里的局部超压由于高渗透率的 古新世砂岩从边缘延伸到盆地而释放(Moss，2003； Dennis， 2005； Hamberg， 2005)。南部阿恩和丹麦白垩纪油田的赫斯丹麦APS钻一2井和M&rsk Olie ogGas ASM-10X井被选为研究课题(图1)。对这些区域的地质资料可从Mackertich和 Goulding (1999)和 Jorgensen (1992)获得。1研究区域及数据在这两口井中压力发展的一维建模得到了附录上描述的背部剥离以及基于 表1和表2中的地层破裂数据上的支持。这种分解经持续的测定年龄和层序地层 分析被认为是可能的，已经由丹麦北海新生代序列的

10、沉降和沉积得以承认(Michelsen, 1998； Rasmussen, 2005)。3 咯04:004=,3fl5=005=3O5600S5:30图2白垩统超压（由Dennis, 2005修改而来）。注意超压方式与白垩统顶部构造图密切相似性（图1）。图北部高压梯度（压力向东北递减）显示古新世砂体的区域影响（cf. Hamberg，2005）。颜色间隔是 10（1 MPa； 145 psi）。在Maersk Olie （丹麦油田）的完井报告中，新生代地层从地表向下600米 （1900英尺）为砂岩和泥岩，再向下1300米（4200英尺）为粘土、泥岩和粉砂 岩下接白垩。Nielsen（1979）

11、详细分析了临近井的低位层序：新生代地层最低的 大体在300米（1000英尺）由粉砂质泥岩组成，其中以蒙脱石为主的粘土粒级 超过60% （表1 M-7单元）。随后的地层厚度接近400米（1300英尺）（表1M-5, 6单元），由粗颗粒的粘土质粉砂组成，向上逐渐变粗，其中粘土含量接近30-40% 并且向上蒙脱石含量递减伊利石和高岭石含量递增。Kristoffersen和Bang （1982） 证明这套地层有良好的潜在盖层。伊利石含量向上增加说明粘土是搬运而来并且 在原地（与温度相关的）并没有发生从蒙脱石向伊利石的转变；因此，粘土的转 变并不能认为是超压的原因（Burst，1969； Freed和P

12、eacor， 1989）。最上部的1145米（3756英尺）为向上变粗的从粉砂质粘土岩到粉砂岩、砂岩序列，一般封盖潜力差（Kristoffersen 和 Bang，1982）。lop ChaiseBase ChalkBase IchrtonranNear T. Pliocane3200340D360D380D400D420D44DD膈 number图3东一西向地震测线贯穿丹麦油田和Maersk Olie og Gas AS M-10X井。白垩统顶部和托 儿顿阶底部（顶部超压，11.2 Ma）的不连续反射是由超压引起的大量的小规模层内断层（有o#ss心el-中曾点时称为多边形断层）造成的。剩余流

13、体压力在白垩统持续下降在侏罗纪持续增加。直到晚中新世，丹麦的新生代中心地堑以欠补偿沉积为特点，在水下以粘土 沉积为主达700米（2300英尺）（图4， 5）（Rasmussen， 2005）。这些地层即构 成了超压部分而此超压一直持续到白垩，构成垂直压力单元。过剩的压力进一步 增加出现在早白垩纪到中白垩纪之间。古近纪一一晚白垩世的压力单元主要以岩 石阻挡为主（整个古近系）相对于储层（低渗透白垩）和一个底部密封。超压一 般从中央地堑向周围逐渐减小；局部地区，古新世、始新世和渐新世砂层延伸至 中央地堑地区，并且超压可能流失（Japsen，1998； Moss，2003）。这些超压中 的异常降低可能

14、与这些砂体的分布密切相关，说明古近系地层普遍缺少横向渗透性。表1 M-10X井骨架参数，丹麦油田Rock UnitsUnitNumberDuration (Ma)Fleodepth Sea Level 同SuifacePorosity (frac,)Decay Length (m)Depth (m)QuaternaryM-!0-3.54000.5625 &040-432Piacenziai-ZsiKleanM-23.5-65。BDD.56256D432-600MessinianM-36-7.12I0DBDD.56256D600-812TortonianM-47.!2-!.2碰100D.5625

15、6DB12-I145SermalianM-5U.2-14.&3DD120D.5625601145-12!Eurdialian-LsnghianM-6J4.6-2.!57。1500.7!I9601211-1524FleDene-AquitanianM-721.! -606DD1900.7!I96015H-1895Danian (Chalk)M-&60-&46DD迎07/096818 明 OK的5 79眺9S4-656DD210D.7/D.&a1811029皎7 7 969ChalkM-JO65-676DD23007/0.96818110291969-217&ChalkM-!67-946DD250

16、07/0.96818110292176-2244这些岩性的变化同样也反映在沉积的过程中，就如对两个目标区域所绘的沉 降曲线一样（图4, 5）两个埋深曲线表明在白垩沉积结束后的的最初的40个百 万年为深水条件（欠补偿沉积），与以蒙脱石为主的沉积序列是同期沉积。中新 世中期具有很高的沉积速率，可容空间沉积低角度的前积斜坡体。图6中显示了 很好的沉积速率模型，表明高沉积速率是从11.2百万年（早托尔顿阶）开始出 现的。在Hess Denmark ApS Rigs-2井中，在早塞拉瓦尔阶（14.6到13.4百万年） 可以看到更高的沉积速率。只有快速的新近系沉积速率可以引起超压，而古近系 沉积速率对于超

17、压产生作用不充足，而古近系沉积不足产生的超压，下面将进一 步讨论。2模拟过程盆地模拟建模软件主要是模拟压实如模拟有效应力和岩石压缩函数关系或 者假设有效应力与孔隙度之间存在指数关系（Nordgard Bolas，2004）：（1）表2南阿恩油田Rigs-2井骨架参数Rock UnitsUnitNumberDuration (Ma)Fleo depth(m)SeaLevel (m)SurfacePorosity (frac.)Decay Length (m)Depth QuaternaryRd0-3.54000.56256040-516Zanclean-MessinianR-23.5-7150B

18、OD.56256D516-B36TortonianR-37.0-J!.24D0BOD.56256DB36-14DDLower SerravallianR-4IJ.2-J3.44D012DD.56256D1400-1540Earlv Serrava IlianR-513.4-M.65701500.7!I9601540-1616.6Lower Burdialian-LanBhianR-61467 7,85761500.7!I960IS 7-1692.6Early Burdig日lianI7.A-2J.!57。1500.7!1S93-1772.6Fleoene-AquitanianR-B21.J-6

19、J&D0J900.7!%D1773-2745.6Danian (Chalk)R-961.O-S5&DD如0.7/D.96B1BW1DM2746-2796.1Chalk65.0-68&DD2100,7巾,9681818/10392796-2B29.10是在有效应力。此下的孔隙度， o是表面孔隙度，a是岩石依赖衰减常数。 有效应力是由计算沉积物负荷估算而来的，由太沙基方程知超压的产生阻碍了有 效应力的增大：。升=。一。尸（2）。是总负荷，p是总孔隙压力，6是压力依赖因素，一般在盆地建模工具假设为 1，尽管它相当于在特定条件下的Biot系数（Biot，1941），也可能在固结岩石中 小于1。Biot

20、系数为弹性参数，适用于弹性变形如地震波传播和由在塑性屈服点 下的储集层减小引起的弹性形变（Laurent，1993）。然而，压实是位于屈服点以 上的塑性变形，因此，Biot系数并不适用。6若要为1，至少要降到白垩世中部， 因此在盆地建模工具中对它进行通过标准隐含假设进行假设（ cf. Nordgard Bolas，2004）。图4 Maersk Olie og Gas AS M-10X区域的埋藏史模型（丹麦油田），包括海底地下变化（忽 略海平面起伏）。在白垩纪之后以沉积速率较低的泥岩沉积为主直到17Ma沉积加速，可容空间减少，颗粒粒级增大，且低角度前积斜坡发育（图3）。快速的新近系埋藏引起了超

21、压的继承。在大多数盆地建模算法中，孔隙压力演化是通过由达西定律得到的压实而单 独解决的，假设孔隙度和渗透率之间是简单的依赖岩性的关系。用这种方式，盆 地建模工具一般尽量避免岩石压缩系数在流体压力发展中的应用。然而，在储层 模拟压缩系数结合基本的压差方程，压力（P）在一维情况下依据时间而变：P是流体压力，.dPk d 2 Pc 9 一e dt日 dz 2（3）是渗透率，p为z是深度，k粘度系数，为孔隙度，ce为系统的压缩系数（Dake，1978，p138，radial from；参数在表3中给出）。这些方程中的参数可能与压力扩散系数有关，dd = ：（4）-2000-3000图5 Rigs-2地

22、区埋藏史模型（南阿恩油田）新近系沉积速率增加导致可容空间的充填，- - eA_Z与 Maersk Olie og Gas AS M-10X地区一样（图 4）。M-mx图6 Maersk Olie og Gas AS M-10X和Hess ApS Rigs-2地区埋藏速率，表明新近系明显 增加。直方图基于现今厚度而未经压实校正。压力扩散与热模型中的热扩散是等价的，乘积？ ce与热力学中的内热容等价是一 个特定的储备。压力衰减速率与储备反相关与储备同样重要的是渗透率对衰减速 率。为弄清特殊储备（压实率）在衰减速率上的作用，可以说与柔性体系相比， 一个刚性体系只需失去一点水即可使得特定高压散失。方程

23、3与热力学中的基本热流方程的标准形式非常类似。因此，基于傅里叶 展开的热模型的分析解法，由Carslaw和Jaeger（1959）提出，就如所看到的， 可能可以直接转换到压力模型领域，例如Deming （1994）和Muggeridge等（2005）。Acceleration causedby gravity Ruid density Tme step Optimal permeability Low permeability PorDsity9E71Q2D200 ka 10-M m2 (10 nd) 10-J1(! nd)0.3 (fractions)Viscosity1.5 x IO-4

24、Pa.s (,5 x 10-J4Elastic compressibilityPlastic compressibility10-10 Pa-1 (6,9 x IO-7 psi-1.3 x IO-7 Pa-1表3定义遮挡层性质的参数这种解法的缺点是只适用于与实际中的复杂情况相比简单的几何体系。相反的， 它们可以提供快速精确的解法，其数值解的稳定性并不是问题。在这篇文章中， 我建议新近系压力演化可以简化到一维的分析解法中来解。假设流体密度恒定，忽略微 小的海拔变化的影响，方程3可 能只能用来解决超压中的总压 力，令边界条件满足： dh, . 一一 =0Ax = 0 h = 0 Ax = Z dx

25、b其中h为超压，x是超过基本超 压的高度，zb是超压部分的厚 度。一个局部坐标系统按照超压部分(拉普拉斯配方)这样说。如果z是深度，zt是超压部分的顶部深度，局部坐标系统与深度的关系如下： x = Z 一乙 + 乙(z z =ra-nEn0图8 Maersk Olie og Gas AS M-10X井白垩统顶部超压发育图。高压实速率等价于塑性变形，低压实速率等价于弹性条件。高渗透率是10 nd，地渗透率是1 nd，相当于实验室所测得的50%孔隙度条件下的纯蒙脱石渗透率。图9 Maersk Olie og Gas AS M-10X井现今压力一深度剖面模型图10 Rigs-2井现今压力一深度剖面模

26、型暗示假定埋藏导致压实。通过了解有效应力的变化和相应孔隙度的变化，与埋藏 压实有关的塑性压缩率可以预测。如果深度是有效应力重新计算获得的，可以通 过对遮挡层假定正常压实深度趋势(静水压力条件)来获得这种关系。通过公式 5代入数值，可得塑性压缩系数近似为1.3X10-7Pa-i (9X10-4psi-i)建议用于现 在的研究中。这点很有价值因为即使很高的孔隙度随着压实的增强会迅速减小， 也导致内部存储容量超压支撑的显著增加。在上白垩统储层中也计算出了相对较 高的压缩系数值，是由于地层破裂导致压力释放，在2.5km深度得到数值高达 1.4X10-8Pa-1 (Ruddy，1989)。高孔隙度的塑性

27、变形因子是压缩系数的10倍，因 此以蒙脱石占优势的粘土层就很合理了。2.2渗透率要对封闭遮挡层渗透率进行测量是不合理的，因为在实验条件下很难测量数 值，如果可以的话也常常估计过高。孔隙度和渗透率因此具有很不确定性(Neuzil，1994)，但是可以估计，基于矿物学，得到渗透率大体范围：在孔隙Age (Ma)图11 Maersk Olie og Gas ASM-10X白垩统顶部在超压静岩压力和有效垂直应力下的的模式转换 图12 Hess Denmark ApS Rigs-2假设在最佳参数条件下的超压发育模型 度50%时高岭土为0.1md，伊利石大于5 X 10-3md，而蒙脱石为10 nd (M

28、esri和 Olson，1971)。Neuzil 1994)提出孔隙度渗透率关系与卡曼一科泽尼方程关 系一致，通过基于实测曲线的渗透率为10-23到10-17m (0.01 nd到0.01 md)和 孔隙度为10-40%的半对数关系(参见Odling，2000)显示出来。在这里，遇到 的孔隙度约为20%可能只是比现在的上白垩统高，但是鉴于在上部部分超压间隔 地层中较高的孔隙度和渗透率，平均孔隙度可达30%。Neuzil (1994)指出在孔 隙度约为30%时，盆地规模许多泥岩地层的有效渗透率为10-21到10-19m2 (1到100 nd）。在该间隔的上部地区出现相对较高的压力梯度，因此这部分

29、是压力释 放过程的关键。另外，近30%的古近系地层含有石英、长石以及其他的非粘土矿图13 M-10X白垩统顶部假设没有进一步压力干扰条件下压力发育模型。图14 M-10X井基于总的超压（图9）实验数据的摩尔素描图。物（Nielsen，1979）。通过数值分析，Deming（1994）预测周期超过1百万年的 超压维持渗透率要低于1nd（Moss，2003）。在这里，我们假定了最理想的渗透 率为10-20m2。这很显然与Neuzils（1994）提出的孔隙度一一渗透率关系很符合， 并且在讨论中考虑到的岩性混合。然而，就如上述讨论的那样，方程3和4显示 压力释放不仅依靠渗透率而且与压缩系数有关。3模

30、拟结果在古新世到塞拉瓦尔阶封闭粘土已经沉积的条件下，假设静水压力为 11.2Ma，在 Maersk Olie og Gas AS M-10X 和 Hess Denmark ApS Rigs-2 进行 了压 力的演化模拟。由随后的托尔顿阶到全新世沉积所产生的负荷我们发现加上了沉 积负荷（见附录）减去了根据太沙基方程（方程2）所得的水压。这个负荷在建 模（图7）中运用到200k.y.的过程中。静水压力上的总负荷在Maersk Olie og Gas ASM-10X 为 11.4MPa（ 1653psi）在 Hess Denmark ApS Rigs-2地区的为 12.64MPa （1833 psi

31、）；与观测到的这些井数据做比较7.79和14.5 MPa （1130和2103 psi） （图9实线；图10虚线）。如果假定高压缩系数及低孔隙度，那么计算出来的高 压基本上与实际的总负荷很接近：Maersk Olie og Gas ASM-10X 为11.25MPa （1632 psi）（图 8，上部曲线；图 9，虚线）以及 Hess Denmark ApS Rigs-2 井 顶部的白垩纪层位中为14.23MPa（2064 psi）。在Hess Denmark ApS Rigs-2井中， 最不错的情况下也不匹配表明或许这个地区的遮挡层的密封性已经很好（低渗透 率），高压产生的很早，或者是随着深

32、度的增加蒙脱石向伊利石转变有助于高压 的产生（Freed和Peacor，1989）。由计算出来的沉积速率，在塞拉瓦尔阶也遇到 过这么高的沉积速率（R-5单元，表2；图6）。通过包括自早塞拉瓦尔阶压力恢 复到现在超压为13.9 MPa（2016 psi），与观察到的压力值十分接近（图10，实 线）。这表明超压开始形成在不同的地区并不是同时发生的但是是由由于空间差 异引起的快速沉积控制的。然而，在晚塞拉瓦尔阶的沉积速率几乎不能产生高压 正如Hess Denmark ApS Rigs-2井中压力恢复曲线所示（R4单元，表2；图11）。对于理想的Maersk Olie og Gas AS M-10X井

33、，白垩纪顶部的应力和压力的 发展如图12所示。运用太沙基方程计算出来的有效垂直应力结果表明只会略有 增加，因为大部分负荷会转换成流体压力高于正常压力。而有效垂直应力的略有 增加是由产生的部分超压释放引起的，可以匹配现在的超压。释放率没有进一步运用负荷以及最理想的参数进行了计算（图13）。结果表 明超压呈对数释放，需要20百万年达到最初的一半。4讨论分析超压发育的最简单的方法就是依赖于几个假设。其中之一是在早新近系 沉积速率足够低到满足静水条件为准。如果不满足这个条件，一开始产生的高压 要加到计算的压力上。就如Hess Denmark ApS Rigs-2井中一样。为了进一步检 测流体静力学假设

34、，对Maersk Olie og Gas ASM-10X 井点位置进行了计算，预 算的新近纪加荷速率被古新世一一渐新世的相似的加荷速率取代（M-7单元，表 1）。这相当于持续低速率导致现在超压仅有0.7MPa（102 psi）。考虑到沉积时较 高的渗透率（高孔隙度）和比较薄的遮挡层厚度，对古新世一一渐新世的静水条 件的假设就比较合理。然而，一些早塞拉瓦尔阶初始超压不能被排除并且会导致 低估不均衡压实卸载的持续时间。然而，假设超压恢复阶段（基于有效应力的适 当增加）渗透率没有降低，将会导致对保留压力估计略高。有人提出渗透率低至10-2110-23m-2 （0.01 -nd）为超压数百万年的的保

35、存的必要条件（Deming，1994； Muggeridge，2005）。正如 Muggeridge 等人（2005） 所指出的一样，这些预测依赖于体积压缩系数，可以从方程5中明显的看出。 Deming（1994）讨论了孔隙度一一深度关系，可用于计算压缩系数，建议为 10-10Pa-1 （6.9X10-7psi-1），尽管取决于岩石学和固结作用。他同样提出压缩系数 随深度呈指数降低，与典型的孔隙度一一深度趋势一致。当然，孔隙度的降低的 真正控制参数不是深度而是有效应力，在丹麦北海，超压大大降低了有效应力使 得压缩系数一直很高，只有通过压力释放使得它适当增加。结果表明大约有80% 的产生的高压被

36、保存下来。这两个工区建模的另一个重要假设是只有新近系快速沉积有助于超压形成。 因此假设深度越深压力越大，更深的侏罗纪超压没有释放，从而有助于上白垩一 古近纪超压地层的形成（Powley，1990； Ward，1994）。蒙脱石向伊利石的转 换在超压形成中贡献也很大。根据Burst （1969），主要相变发生在100C主要是 取决于深度（压力）。实际的地温梯度为30C/km位于Hess Denmark ApS Rigs-2 井附近古近纪地层的低部位接近这次相变。在这个工区，蒙脱石脱水作用产生高 压的贡献较小，可能在北部白垩纪埋藏较深的部位更重要一些（图1）。另一个 被忽视的机制是Barker （1972）提出的水热增压。在目前情况下，当地温梯度重 新适应快速沉积的新近纪序列时这种机制有助于加热。这种由沉积引起的温度增 加有一点滞后（地质年代尺度内），温度增加速率和相关的水热增压将会因此遵 循沉积引起的超压很接近约在3040C范围之内。只有当孔隙空间不可压缩时， 水热增压才能对超压有很重要的贡献。然而Luo和Vas