高支模专项施工方案（纯方案118页））

1、目录 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark94 o Current Document 第一章高支模施工方案-1-一、工程概况-1-二、编制依据-1-三、施工准备-2-3. 1技术准备-2-3. 2物资准备-2-3. 3劳动力准备-3-四、支撑系统设计-4-4.1模板及支撑架的材料选择.-4-4.2支撑系统的设计与参数.54.3支撑系统的设计及构造要求-13-4.4模板系统的设计-16-4.5施工通道.-17-6马道的搭设.-18-7施工操作平台及防护.-19 -五、高支模的安装-20-1施工顺序.-20-2支撑架搭设.-21-3模板安装.-22-4验收及撤除的批

2、准程序.-23-5.5模板工程质量保证措施.-23-六、高支模的撤除-24-1支顶、模板的撤除.-24 -2模板的清理维修、存放.-25 -七、高支模冬季施工-26-1成立冬季施工领导小组-26 -2具体施工措施.-26-八、高支模的平安管理措施-28-九、高支模的监测监控-30-十、针对浇捣碎输送制定的技术措施-31-H一、平安文明施工措施-33-十二、应急救援预案-35- HYPERLINK l bookmark96 o Current Document 第二章 高支模梁、板模板计算书-42-第一项、600 x2100 （计算高度19m）梁模板（扣件钢管架）计算-42-第二项、400X60

3、0 （计算高度16M）梁模板（扣件钢管架）计算-58-第三项、900X2100（计算高度取19M）梁模板（扣件钢管架）计算-74-第四项、500 x1300（计算高度取19m）梁模板（扣件钢管架）计算-91-第五项、150MM （计算高度19M）板模板（扣件钢管高架）计算-108- HYPERLINK l bookmark68 o Current Document 第三章附图-116-立杆步距h (m)1.4梁两侧立杆间距1c (m)1. 1梁底增加承重立杆根数2板底承重立杆横向间距或排距 lb (m)0.9梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm) 48X3立杆承重连接方式可调托座扣件抗滑承载

4、力系数1立杆上端伸出至模板支撑点的 长度a(m)0.3梁模板支架计算高度H(m)19是否计算边梁否是否验算地基承载力否模板自重(kN/n)2)0. 3钢筋自重(kN/nf)1.5施工荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁底模板荷载 (kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m2)4新浇混凝土侧压力(kN/m2)17. 848考虑荷载折减系数否是否进行模板材料匡算否是否自定义梁两侧楼板计算长 度否二、材料参数木材品种杉木弹性模量E(N/mm2)9000抗压强度设计值fc(N/iimi)10抗弯强度设计值fm (N/mm2)11抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4面板类型胶合面 板面板抗弯设

5、计值fm (N/nun2)13面板厚度(mm)20面板弹性模量ElN/mM)6000三、梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)60梁底方木截面图度(mm)80梁底纵向支撑根数6托梁材料选择钢管(单 钢管)： 48X3梁底木方、木托梁计算方法按三跨连续梁计算四、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向横向设置次楞间距(mm):300主楞竖向根数5对拉螺的直径(mm)M14对拉螺栓水平间距(mm)600第1根主楞至梁底距离150第2根主楞至梁底距离500第3根主楞至梁底距离1000第4根主楞至梁底距离1500第5根主楞至梁底距离1900主楞材料木方主楞宽度(mm)60主楞高度(mm)80主楞合并根数2次楞材料

6、木方次楞宽度(mm)60次楞高度(mm)80次楞合并根数1(4) 500 x1300 (计算高度取19m)梁模板(扣件钢管架)参数表一、基本参数梁段信息L4楼板混凝土厚度(mm)150梁截面宽度B(m)0.5梁截面高度D(m)1.38 -矩W和弹性模量E分别为:W = 2x6x8x8/6 = 128cm3；1 = 2x6x8x8x8/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2；3.647kN3.647kN3.647kN3.647kN3.647kN3.647kN600600600主楞计算简图2.826 2.8263.647 3.6474.468 4.4680.821000.821

7、0.821-4.468 -4.468-3.647 -3.647-2.826*1主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)-98 -2-0.2544主楞计算变形图（mm）经过计算得到最大弯矩M = 0.492 kN-m,最大支座反力R= 8.115 kN,最大变形 v = 0.254 mm（1）主楞抗弯强度验算o = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算直。=4.92x力5/1.28x105 = 3.8 N/mn?；主 楞的抗弯强度设计值:f = HN/mm2；主楞的受弯应力计算值Q=3.8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=llN/mni2,满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计

8、算得到主楞的最大挠度为0.254 mm主楞的最大容许挠度值：M = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值v=0.254mm小于主楞的最大容许挠度值 满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN= fxA其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积（mn?）；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；-99 -穿梁螺栓型号：M14 ；查表得：穿梁螺栓有效直径：11.55 mm；穿梁螺栓有效面积:A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =8.115 kNo穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170 x105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N

9、=8.115kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN,满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原那么是按照模板底支撑 的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振 捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自 重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 400 x20 x20/6 = 2.67xl04mm3；I = 400 x20 x20 x20/12 = 2.67xl05mm4；qP11P1p1P1250250L抗弯强度验

10、算按以下公式进行面板抗弯强度验算：o = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：qi=1.2x(24.00+1.50)xl.30+0.30 x0.40=16.056kN/m；100 -施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2= 1.4x(2.00+2.00)x0.40=2.240kN/m ；q= 16.056+2.240= 18.296kN/m ；最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=0.125ql2= 0.125X18.296x25()2= 1.43x105N-mm；Ra二Rc=0.375qil+0.437q21=0.375xl6.056x0.25+0.437

11、x2.24x0.25=l.75kNRb= 1.25ql= 1.25x 18.296x0.25=5.717kNo =Mmax/W=l.43x 105/2.67x1 ()4=5 4N/mm2；梁底模面板计算应力o=5.4N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！.挠度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：v= 0.521ql4/(100EI)Cv=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =qi/1.2=13.380kN/m；1计算跨度(梁底支撑间距)：1 =250.00mm；E-面板的弹性模量:E = 6000.0N/mm2

12、；面板的最大允许挠度值:M =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值：v=4/(100 x6000 x2.67xl05)=0.204mm；面板的最大挠度计算值:v=0.204mm小于面板的最大允许挠度值:v= lmm,满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷 载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。L荷载的计算：-101 -梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q=5.717/0.4=14.294kN/m.方木的支撑力验

13、算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6x8x8/6 = 64 cm3；1=6x8x8x8/12 = 256 cm4；方木强度验算：计算公式如下：最大弯矩M =0.1ql22 = 0.229 kN m；最大应力o= M / W = 0.229x106/64000 = 3.6 N/mm2；抗弯强度设计值f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值3.6N/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mn?,满 足要求！方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足：t = 3V/(2bh0)其中最大剪力：V =0.6x14.294x0.4 = 3.43 kN；方

14、木受剪应力计算值 t = 3x3.43x1000/(2x60 x80) = 1.072 N/mm2；方木抗剪强度设计值t = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值1.072 N/mn?小于 方木抗剪强度设计值l/N/mn?,-102 -满足要求！方木挠度验算：计算公式如下：v = 0.677ql4/(100EI)v=l/250方木最大挠度计算值 v= 0.677x 14.294x40()4 /(100 x9000 x256x 104)=0.108mm；方木的最大允许挠度v=0.400 x 1000/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值v= 0.108 mm小于方木的最大允许挠度v

15、=1.6 mm, 满足要求！.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：Pi=RA=1.750kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.717kN梁两侧局部楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.700-0.500)/4x0.400 x( 1.2x0.150 x24.000+1.4x2.000)+ 1.2x2x0.400 x(1.300-0 .150)x0.300=0.474kN2.224kN5.717kN2.224kN2（2） 飞 （3）4 奈100 I250I250I 100 I简图（kN.m）-103 -104 -1.2970.9270.927-0.927-0.

16、927剪力图(kN)-1.2971297弯矩图(kN.m)-0.037变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力：N1=N3= 1.297 kN；N2=7.571 kN；最大弯矩 Mmax=0.13 kN-m；最大挠度计算值Vmax=0.037 mm；最大应力 0=0.13x1()6/4490=28.9 N/mn?；支撑抗弯设计强度f=205 N/mn?；支撑托梁的最大应力计算值28.9 N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205 N/mn?,满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式o = N/(pA)f.梁两侧立杆稳

17、定性验算：其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：Ni =1.297 kN ；脚手架钢管的自重：N2= 1.2x0.135x19=3.078 kN；N =1.297+3.078=4.375 kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；计算立杆的截面回转半径(cm)： i= 1.59；A -立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；W 立杆净截面抵抗矩(cnP)： W = 4.49；。-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mn?)； 出-钢管立杆抗压强度设计值：H=205 N/mm2；-105 -Io -计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度1。

18、有两个计算公式l=k|ih和l=h+2a, 为平安计，取二者间的大值，即：lo = Max 1.167X1.7x 1,4,1.4+2x03= 2.777 m；k-计算长度附加系数，取值为：L167 ；pi-计算长度系数，参照扣件式规范表533,从=1.7；a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m;得到计算结果：立杆的计算长度l0/i = 2777.46/ 15.9= 175 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.232 ；钢管立杆受压应力计算值；0=4374.711/(0.232x424) = 44.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算a =

19、44.5 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f =205 N/mm2,满足要求！.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：Ni =7.571 kN ；脚手架钢管的自重：N2= 1.2x0.135x(19-1.3)=3.078 kN；N =Ni+N2 =7.571+2.867=10.439 kN ；(P-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；-计算立杆的截面回转半径(cm)： i= 1.59；A 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；W 立杆净截面抵抗矩(cn?)： W = 4.49；o-钢管立杆轴心受压应力计算值(

20、N/mn?)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo -计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度1。有两个计算公式l=kpih和l=h+2a, 为平安计，取二者间的大值，即：106 -Io = Max 1.167X1.7x 1.4,1.4+2x0.3= 2.777 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.167 ；|i-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3, p=1.7；a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m;得到计算结果：立杆的计算长度l0/i = 2777.46/ 15.9= 175 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(

21、p= 0.232 ；钢管立杆受压应力计算值；0=10438.814/(0.232x424)= 106.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算。=106.1 N/mn?小于钢管立杆抗压强度的设计值由 =205 N/mm2,满足要求！考虑到高支撑架的平安因素，建议按下式计算lo= kik2(h+2a) = 1.167x1.043x(1.4+0.3x2) = 2.434 m；ki -计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2-计算长度附加系数，h+2a =2按照表2取值1.043 ；l0/i = 2434.362/ 15.9= 153 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(P= 0.

22、298 ；钢管立杆的最大应力计算值；10438.814/(0.298x424) = 82.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算o = 82.6 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否那么存在平安隐患。表1模板支架计算长度附加系数kl步距 hGn)hW0.90,9h1,21.2h1.51.5h2.1kl1.2431.1851.1671.163-107 -承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直 梁截面方向立杆沿梁跨度方向间距L(m)0.4立杆步距h (m)1.4梁两侧立杆间距1c (m)0. 7梁底增加承重立杆根数1

23、板底承重立杆横向间距或排距 lh (m)1.5梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)048X3立杆承重连接方式可调托座扣件抗滑承载力系数1立杆上端伸出至模板支撑点的 长度a (m)0.3梁模板支架计算高度H(m)19是否计算边梁否是否验算地基承载力否模板自重(kN/nO0.3钢筋自重(kN/m1.5施工荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁底模板荷载 (kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m2)4新浇混凝土侧压力(kN/m2)17.848考虑荷载折减系数否是否进行模板材料匡算否是否自定义梁两侧楼板计算长 度否二、材料参数木材品种杉木弹性模量E (N/mm2)9000抗压强度设计值fc

24、(N/mm)10抗弯强度设计值fm(N/nun2)11抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4面板类型胶合面板面板抗弯设计值fm(N/mni2)13面板厚度(nrni)20面板弹性模量E(N/mn?)6000三、梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)60梁底方木截面rWj度(mm)80梁底纵向支撑根数3托梁材料选择钢管(单钢管)：48X3梁底木方、木托梁计算方法按三跨连续梁计算四、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向横向设置次楞间距(mm):300主楞竖向根数4对拉螺的直径(mm)M14对拉螺栓水平间距(mm)600第1根主楞至梁底距离150第2根主楞至梁底距离400第3根主楞至梁底距离800第4根主楞

25、至梁底距离1100主楞材料木方主楞宽度(mm)60主楞高度(mm)80主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度(mm)60次楞高度(mm)80次楞合并根数1各截面梁下支撑搭设详图:(1) 600mm X2100mm表2模板支架计算长度附加系数k2HGn) h+24Kulh(6 m)8101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921. 1131.1371. 1551. 1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921. Ill1. 1291. 1491

26、.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141. 1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901. 1061. 1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961. Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901. 1042.041.01.0071.0121.0181.0221

27、.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871. 1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091第五项、150mm (计算高度19m)板模板(扣件钢管高架)计算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范 (JGJ130-2011) 混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范 (GB 50009-2012)、钢结构设计

28、规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息：L模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):L00；步距(m):L40；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):19.00；采用的钢管(mm):48义3.0 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；.荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.500；.材料参数面板采用胶合面板，厚度为20mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9

29、500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；108 -托梁材料为：钢管(单钢管):48x3；.楼板参数楼板的计算厚度(mm): 150.00；单位：(mm)顶撑O1000模板支架立面图图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算：-109 -模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100 x22/6 = 66.667 cm3；I = 100 x23/12 = 66.667 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。300面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：qi =25x0.1

30、5x1+0.35x1 =4.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5x1= 2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下：M=0.1ql2其中:q=l,2x4.1 + l.4x25=842kN/m最大弯矩 M=0.1x8.42x30()2= 75780 kN-m；面板最大应力计算值 。=M/W= 75780/66666.667 = 1.137 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为1.137 N/mn?小于面板的抗弯强度设计值13N/mnr2,满足要求！3、挠度计算110 -挠度计算公式为v=0.677ql4/(100EI

31、)v=l/250其中q =qi=4.1kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677x4. 1x3OO4/(i()ox95OOx66.667x1()4)=0.035 mm；面板最大允许挠度v=300/250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值0.035 mm小于 面板的最大允许挠度1.2 mm,满足要三、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩w=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm4L荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：qi= 25x0.3x0.15+0.35x0.3 = 1.23 kN/m；活荷载为施工人员及设备

32、荷载(kN)：q2 = (2.5 + 2)x0.3 = 1.35 kN/m；2 .钢管强度验算：最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如最大弯矩计算公式如下：Mmax =-0.10qil2-0.117q212静荷载:qi = 1.2 x q = 1.2x1.23 = 1.476 kN/m；-111 -活荷载：q2 = 1.4x1.35 = 1.89 kN/m；最大弯矩 Mmax = (0.1x1.476+0.117x1.89 )xl2 = 0.369 kN.M；最大支座力计算公式如下：N=l.lqil+1.2q2l最大支座

33、力 N = ( 1.1 xl.476 + 1.2xl.89)xl = 3.892 kN ；钢管的最大应力计算值。=M/W= 0.369x106/4490 = 82.122 N/mm2；钢管的抗压强度设计值田=205.0 N/mm2；纵向钢最大应力计算值为82.122 N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0 N/mn?,满足要求！3 .挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：vmax=0.677qil4/(100EI)静荷载 qi = 1.23 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度0004/( 100 x206000 x 10.78x 104 ) =

34、0.375 mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm，满足要求！四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管):48x3；W=4.49 cm3；1=10.78 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.105kN;112 -pppppppppp托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)4.498 4.4981.8171.8171.8171.8173.157 3.157To32 1.0522 网32.3930.2180.288qI0.288|p.2882.393qI0.288|p.2882.393团I931.053L05

35、：l3.158 3.1581.8171.8174.498 4.498托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.709 kN-m ；最大变形 Vmax = 2.048 mm ；最大支座力Qmax = 7.655 kN ；-113 -最大应力 o= 708599.133/4490 = 157.817 N/mm2；托梁的抗压强度设计值f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值157.817 N/mn?小于托梁的抗压强度设计值205 N/mn?,满足要求！托梁的最大挠度为2.048mm小于1000/150与10 mm,满足要求！五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷

36、载和活荷载。.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：Ngi =0.144x19 = 2.742 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：Ng2 = 0.35x1x1 =0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：Ng3 = 25x0.15x1x1 = 3.75 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng = Ngi+NG2+Ng3 = 6.842 kN；.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值Nq = (2.5+2 )xlxl =4.5 kN；.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N= 1 .2Ng + 1.4Nq

37、= 14.51 kN；六、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：o=N/(pA)Wf其中 N一 立杆的轴心压力设计值(kN) ： N= 14.51 kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm) ： i = 1.59 cm；A 立杆净截面面积(cm?)：_ 4 24 cm2；114 -W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)： W=4.49 cm3；o 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：田=205 N/mm2；Lo计算长度(m)；按下式计算：lo = h+2a = 1.4+0.3x2 = 2 m；a -立杆上

38、端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；lo/i = 2000/ 15.9= 126 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值；0=14510.04/(0.417x424) = 82.067 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值。=82.067 N/mn?小于钢管立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的平安因素，建议按下式计算lo = kik2(h+2a)= 1.167x1.043x(1.4+0.3x2) = 2.434 m；ki -计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2

39、-计算长度附加系数，h+2a = 2按照表2取值L043 ；L/i = 2434.362/ 15.9= 153 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.298 ；钢管立杆的最大应力计算值；0=14510.04/ (0.298x424) = 114.838 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值。=114.838 N/mn?小于钢管立杆的抗压强度设 计值 田= 205N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否那么存在平安隐患。表1模板支架计算长度附加系数ki步距 hGn)h0,90.9h1,21,2h1,51.5h2.1kl1.2431.185

40、1.1671.163-115 -表2模板支架计算长度附加系数k2HGn) h+24Kulh(6 m)8101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921. 1131.1371. 1551. 1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921. Ill1. 1291. 1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141. 1321.621.01.0071.0141.02

41、11.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901. 1061. 1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961. Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901. 1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871. 1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421

42、.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091七、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P 8m100板2502m、W8nlN758m100悬臂结构100(5)侧模撤除时的混凝土应能保证其外表及棱角不受损伤。24 -（6）撤除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外平安地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（7）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（8）严格控制模板及其支架撤除的顺序

43、。（9）撤除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。（10）撤除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警 戒。（11）撤除模板和支顶时，先将脚手架可调托撑松下，用钢钎撬动模板，使 模板卸下，取下模板和木方，然后撤除水平杆、剪刀撑及脚手架。模板撤除后，要 清理模板面，涂刷脱模剂。（12）脚手架支撑的撤除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及 以下平安作业的要求运行；1）脚手架支撑的撤除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上而下，先外后里的顺序进行。3）通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可撤除。4）工人必须站在临

44、时设置的脚手板上进行撤除作业，并按规定使用平安防护 用品。5）撤除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内， 交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。6）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置, 然后开始撤除，不得硬拉，严禁敲击。2模板的清理维修、存放（1）模板清理维修撤除后的模板运至后台进行清理维修，将模板外表清理干净，板边刷封边漆， 堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。（2）模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要 高出周围地面150mm,防止下雨时受潮。（3）模板撤除成品保护要求；1）拆模时不得用大

45、锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土外表和楞角。252）坚持每次使用后清理板面。3）按楼板部位层层复安，减少损耗。4）材料应按编号分类堆放。5）对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。七、高支模冬季施工依据郑州地区的施工经验，根据建筑工程冬期施工规程JGJT 104-2011的规 定：连续5日的平均气温低于5。C时，那么第一天为冬期施工的起始日；当连续5日 的平均气温高于5 C时，那么最后一天为冬期施工的结束日。根据郑州市气象局历年 观测值统计，郑州市冬期的最低日平均温度值为-7,极端最低温度为T6. 9,极 端最低温度平均值为T0C,日平均温度W+5C期间内的平均温度为1.

46、60参考建 筑施工手册有关冬期平均气温，郑州地区冬期日均低于5。C的时间大约在每年的 11月下旬至来年3月上旬，郑州地区采暖期为每年的11月26日至来年3月5日。 本工程，跨越今年整个冬季，做好冬季施工准备。成立冬季施工领导小组组长：副组长：成员：成立以工程经理、总工程师为核心的施工现场的冬季施工领导小组，将措施落 实、人员教育、料具供应、应急抢险等具体职责落实到相关责任人。工程部夜间设值班人员并做好值班记录。同时，注意采用收听、查询等方式了 解天气预报，随时掌握天气变化情况，合理安排施工工期，做好冬季施工各种准备 工作，防止大雪突然袭击，给施工造成影响。2具体施工措施（1）模板工程1）合模前

47、，必须将模板内杂物清理干净，不得有积雪等杂物。2）模板施工如遇大雪天气，已落入模内的积雪，及时用吹风机吹向未合的模板 或清扫口处进行清理。26 -3）大风雪后，要对模板的牢固性及时进行检查，防止模板倒塌，并对已经进入 模板内的冰、雪进行清扫。4）模板的撤除墙体模板撤除时，混凝土应保证其外表及棱角不受损伤，方可松动模板螺栓， 使模板稍微脱离混凝土，再合上模板，稍加拧紧螺栓，继续养护到达受冻临界强度 4MPa后，方可撤除模板。5）混凝土梁、板底模撤除时，强度必须到达下表中的规定。底模撤除时的混凝土强度要求（2）混凝土工程构件类 型构件跨度（m）到达设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百 分率（）板W

48、2N502, W827582100梁、拱、 壳W827582100悬臂构 件21001）新浇筑的碎采用蓄热法进行养护，外表覆盖一层塑料薄膜和棉被（毛毡）， 加以保温。2）在负温条件下养护，严禁浇水且外露外表必须覆盖养护。3）混凝土的初期养护温度不得低于防冻剂规定的温度，达不到规定时，应立 即采取保温措施。养护期间应对结构进行测温，以便预测混凝土增长强度。4）对进风口、大洞口在风大时可采用帆布遮挡防风。5）碎结构受冻临界强度，采用普通硅酸盐水泥和硅酸盐水泥配置时，应为设 计的碎强度标准值的30%,掺早强剂防冻剂的碎，当室外最低气温不低于-15时不 得小于4. 0N/mm2 o6）模板外和混凝土外

49、表覆盖的保护层，不应采用潮湿状态的材料、也不应将 保温材料直接铺盖在潮湿的混凝土外表，新浇筑的混凝土外表应铺一层塑料薄膜。（3）脚手架工程上下脚手架应走斜道或梯子，不得沿绳、脚手立杆或栏杆等攀爬，也不得任意 攀登高层构筑物。上下行走人员应在平安带并与可靠物（水平绳、扶手、护栏等）27河南银基轩辕圣境文化旅游接待中心温泉水乐馆高支模施工方案第一章高支模施工方案一、工程概况河南银基轩辕圣境文化旅游接待中心，位于新密市刘寨镇黄帝宫景区 北侧，北邻轩辕大道，南临云岩宫水库。总建筑面积为26977平方米，其中地上建 筑面积为24859平方米，地下建筑面积2118平方米，建筑基底面积为12453平方米。

50、本工程地下一层为设备用房；地上一层为设备用房、男女更衣室及温泉水乐馆；二 层为入口接待大厅、休息厅及后勤用房；三层为按摩功能房及休息区；四层为预留 聚点。结构设计：结构形式为钢筋混凝土框架结构；本工程设计标高0. 00m相当于绝 对标高183. 5m (黄海高程)，室内外高差为0.300m。本工程温泉水乐馆区域梁板模板结构标高17. 200m,支撑系统落于首层基础完成 面上，搭设高度为18. 9m,属于高大模板支撑系统。根据国家规定，超过8nl高的梁 板需制定专项施工方案，并经过专家论证审查。本案编制划分为三章，第一章为3区高支模施工方案；第二章为计算书；第三 章为附图。二、编制依据为加强建设

51、工程的平安技术管理，防止建筑施工平安事故，保障人身和财产安 全，依据国务院建设工程平安生产管理条例、建设部危险性较大工程平安专项 施工方案编制及专家论证审查方法和河南省建设工程平安生产监督管理规定, 特制定本方案。方案编制计算依据如下：(1)核工业第五研究设计院的相关施工图纸；(2)建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范(JGJ130-20U)；(3)混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204- 2002 (20H年版)(4)建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013；(5)建筑施工高处作业平安技术规范(JGJ80T991)；(6)建筑结构荷载规范GB50009-2012；挂牢后才

52、能前进。本地冬季气温相对较为温暖，遇有六级以上大风、大雨、雪、强霜冻、浓雾等， 应立即停止露天搭设工作，雨雪后作业还应有防滑措施。在脚手架使用过程中，如发现倾斜、下沉、松扣、崩扣等现象要及时处理。应定期对脚手架及地基基础进行检查和维护，特别是以下情况下，必须进行检 查：遇六级及以上大风和大雨、大雪后；寒冷地区开冻后；停用时间超过一个月；大雪后及时清除脚手架,脚手板上的积雪和冻块.施工区的人行通道应加设防滑 条,各部件 应绑扎牢固，防止滑冻而造成事故。脚手架立杆基础适当位置设排水沟，以防雨、雪水浸泡地基。八、高支模的平安管理措施(1)经本工程部工程经理和总工程师对本工程存在的实际问题充分分析后,

53、 决定采用扣件式钢管脚手架。(2)施工现场平安责任人负责施工全过程的平安工作，应在高支模搭设、拆 除和混凝土浇筑前向作业人员进行平安技术交底。(3)对钢管、配件、加固件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。(4)搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业 人员平安技术考核管理规划(GB5036)考核合格，持证上岗。搭设脚手架支撑时工 人必须戴平安帽，穿防滑鞋，系平安绳。(5)支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。(6)高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作 面。28 -（7）高支模搭设、撤除和碎浇筑期间，无关人员不得进入支模底

54、下，并由安 全员在现场监护。（8）支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变 搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。（9）水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进 行。（10）可调底座、顶托处采用措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。（11）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路 出口处。（12）应防止装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（13）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手 架支撑上集中堆放模板、材木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、 架设砂泵、泵管及起重设备等

55、。（14）在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监 督，随时纠正可能出现的质量平安隐患，搭设前要进行班前平安技术交底，搭设完 毕后进行自检，假设发现有松动。倾斜、弯曲。不牢固等现象，必须及时进行整改， 整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。（15）高支模安装完毕后，通知工程部相关部门及技术负责人进行验收，并 报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋，浇筑混凝土。（16）在浇筑税前重点检查、巡查的部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水、底座是否松动。3）钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。4）平安防护措施应符合规范要

56、求。（17）在浇筑顶板碎过程中，支架下面要安装照明灯，在平安员的监督下， 派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，假设发现异常，立即停止浇筑碎，并及时组 织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。（18）支撑架在使用过程中，严禁撤除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆 除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠后方可撤除，作业完成后，马上复 原。（19）撤除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。29（20）撤除模板支撑时应采用可靠平安措施，严禁高空抛掷。（21）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。（22）设立支架维护小组，对拆下的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾 污物，并加油保养

57、，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存 放，妥善保管。（23）混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。（24）后附施工平安员、架子工岗位证书。九、高支模的监测监控1、班组日常进行平安检查，工程部每周进行平安检查，所有平安检查记录必须 形成书面材料。2、支模架日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）连接扣件是否松动。3）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。4）施工过程中是否有超载现象。5）平安防护措施是否符合规范要求。6）支架与杆件是否有变形的现象。3、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、监测点布设

58、在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降 观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。5、监测频率：在浇筑混凝土的过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。在校初凝前后及役终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据 现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至碎终凝后。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值30 -序号工程搭设允许偏差变形预 警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m 4mL6. 5m12mmW 2 Omni/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L W6. 5m

59、30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差W 50mm10mm经纬仪及钢板 尺4立杆脚手架高度H内相对值WH/60018mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8 mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板 尺6、当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑碎，疏散人员，并进行加 固处理。十、针对浇捣碎输送制定的技术措施1、施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土输送泵，混凝土从低 处向高处分层浇捣，浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工 员。质量员、平安员跟班作业，负责检查催促，同时做好各方协调工作。2、施工方法（1）准备工作1）钢筋的隐蔽工作已经完成，并已核实预埋件、线

60、管、孔洞的位置、数量固 定情况无误。2）模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支 架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。3）由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。4）混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案, 对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。（2）混凝土浇筑和振捣一般要求：1）本工程砂柱使用钢模板，分三次浇筑，流水作业，每次浇筑间隔时间7天， 第一次浇筑至基础面上5m,第二次浇筑至11m,第三次浇筑至梁底主梁底；2）浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋。预埋件和预留孔 洞的情况，当发生变形移