5电网电压不平衡条件下交直流混合微接口变换器的优化控制策略研究

1、第十一届中国高校电力电子与电力传动学术年会电网电压不平衡条件下交直流混合微电网接口变换器的优化控制策略1,2，2，1(1. 电力系统及发电设备安全控制和仿真国家()，市 海淀区 100084；2. 西安理工大学自动化与信息，陕西省 西安市 710048)摘要：针对电网电压不平衡情况下电压和电流中存在负序分量使交直流混合微电网母线间接口逆变器存在有功和无功功率振荡问题以及电网电压跌落带来电流峰值增大问题，本文在一种连续型电流给定算法的基础上，推导了功率振荡和电流峰值表达式，以及有功(无功)功率不振荡情况下,无功(有功)功率振荡幅值以及电流峰值表达式。针对不能同时实现抑制有功和无功功率振荡的难题，

2、采用多目标优化控制方法，在保证有功功率在微网允许范围内振荡的前提下，使无功功率振荡和电流峰值最小，即实现了多目标控制，利于微网稳定运行。最后，/仿真和小功率实验样机的结果证明，本文所调节参数优化方法能同时抑制有功和无功振荡，以及将电流峰值控制到最小值，实现功率和电流的综合多目标控制。：微网；不对称故障；电流峰值；功率振荡；多目标优化Research on Optimaltrol Strategy oferfacingverter Under Unbal-anced Grid in Hybrid AC/DC MicrogridSONG Qiong1,2, ZHANG Hui2, SUN Kai1

3、(1. S e Key Laboratory of Safetytrol and Simulation ofer System ander Generation Equipment(Tsinghua University), Haidian District, Beijing100084, China; 2. School of Automation and Information Engineering, Xian University of Technology, Xian, 710048, Shaanxi Province, China)Abstract: Under unbalance

4、d grid voltagedition, the negative sequence componenthe voltage and current will cause the erfacing inverter in hybridAC/DC microgrid to generate active and reactiveer oscillation, peak current caused by voltage drop. Based on atinuous current for a given algorithm, theactive and reactiveer oscillat

5、ion and peak current of the expresare derived, and the active and reactiveer is not thedition of oscillation of reactiveer (active)er oscillation am itude and peak current expres. In view of the difficulty in suppressing the active and reactiveer oscillation at the sametime, the multi-objective opti

6、mizationtrol method is adopted to realize the reactiveer oscillation and peak current minimum on the activeerhepremise of microgrid withhe allowable range of oscillation,t can realize the multi objectivetrol, and beducive to the stable operation of microgrid.Finally,/simulation and experimental prot

7、otype results showt the optimization method cso inhibit the active and reactiveer oscil-lation parameters proedhis pr, and the peak currenttrol to the minimum value, realize multi-objectiveer and currenttrol.Keywords: micro-grid; unbalanced grid fault; peak current;er oscillation; multi-objective op

8、timization第十一届中国高校电力电子与电力传动学术年会逆变器输出功率受到限制，且存在功率振荡。文献10-11引言提出了一种连续型电流给定算法，其表达式中不含有正近年来，新能源和微网技术日益发展，光伏和风力负序电压耦合项，故计算出的参考电流中不含谐波成分。等发电装置通过逆变器和大电网相连，实际运行时，多调节系数 k=-1 时有功功率不振荡，k=1 无功功率不振荡，通过动态调整 k 的取值来满足不同的实际工程需求。但此控制策略在抑制有功(无功)振荡的同时，无功(有功)振荡个逆变器并联运行，既可解决电力分散问题，又能提高供电系统稳定性1,2。但实际运行中，短路故障、大型电机启动和大容量单相负

9、荷突然接入等会使电网电压发生不对称故障3。此故障会使逆变器输出电压和电流中存在负序分量，进而带来功率二倍频振荡4-5，在交直流混合加剧，不利于系统稳定运行。针对不能同时抑制有功和无功振荡的问题，文献12提出了一种采用日乘子法的抑制有功和无功振荡的微网二级控制策略，虽同时微电网中，有功振荡会引起直流母线电压波动，此直流减小了有功和无功振荡幅值，但其控制目标是有功和无母线电压波动使逆变器输出电生三次谐波，三次谐功振荡幅值之和最小，未考虑到实际工程中微网直流母波会直流侧更高频率谐波6,7，此时，交直流侧相互影响，将谐波不断放大，最后逆变器无法工作甚至损坏；线电压稳定性的要求及电流峰值过大的问题。文献

10、13采用粒子群算法对调节参数 kp 和 kq 进行优化，所得优化参数可将有功振荡限制在微网直流母线电压允许的波动另外，无功振荡会增大逆变器并网系统的功率损耗，引起过流问题，影响其稳定运行。此外，电网电压发生不范围，同时使无功功率振荡幅值最小，实现了有功和无对称故障带来的另外一个问题是电压幅值跌落，考虑到功功率振荡的综合抑制。但所采用的粒子群算法存在的所带负荷不变，逆变器输出电流会因此增大，此时的电问题是无变异过程，可能会陷入局部最优区域，得到的流峰值可能超过元器件的限流值，从而引起逆变器过流保护8-9，进而退出系统，降低了分布式发电单元供电的kp 和 kq 不是全局最优值。针对上述文献关于抑制

11、功率振荡方法的不足，本文可靠性。因此，抑制电网电压不平衡条件下有功和无功在文献14-15所做的基础上，利用多目标优化控制振荡以及电流峰值具有重要的现实意义，本文将如何抑方法来实现综合抑制功率振荡和电流峰值的控制策略。制功率振荡和电流峰值作为主要内容。本文推导了功率振荡和电流峰值的数学表达式，并分别电网电压发生不对称故障的情况下，电压中含有负分析了有功不振荡情况下，对应的无功功率振荡幅值和序分量，相应逆变器的电流参考值也包含正负序分量，电流峰值表达式。利用多目标分层控制方法，结合功率传统电流控制器控制要求，故电网电压不平衡振荡和电流峰值表达式，建立含约束条件的综合评价函条件下，逆变器的并网电流控

12、制显得尤为重要。文献9数，优化不同有功振荡情况下调节系数，仿真分给出了电流峰值的计算公式，基于此提出了一种最大输析以及实验结果表明，本文所调节系数优化方法出电流峰值运行方式，此种控制策略能将输出电流限制可保证有功功率在允许的范围内振荡时，使无功功率振在安全范围内，提高运行稳定性。但采用此控制策略的荡幅值和电流峰值最小。基金项目：国家高技术发展（863）计划（2015AA050606）1 功率和电流的基本控制Project Supported by The National High Technology Research andDevelopment of China 863 Program

13、(2015AA050606)交直流混合微电网接口逆变器并入故障电网的结构第十一届中国高校电力电子与电力传动学术年会滤波器n 变压器n示意图及基本控制框图见图 1，其主电路为含 LCL 滤波交流母线直流母线逆变器n器的逆变器经变压器接入故障电网。其中 iabc 和 uabc 为逆变器的电感电流和输出电压，Zg 为电网阻抗，udq 、udq 、 +和-分别为逆变器输出电压正负序分量的dq 分量及正负序相位，Imax 为电流峰值，kp 和 kq 分别为有功和无功调节系数，P 和 Q 分别为有功和无功参考值，idqref 和故障点+-滤波器2 变压器2大电网ugabcZg本地负载逆变器2滤波器1 变压

14、器1iabcDSOGI- L-uqu - uq逆变器1ud-didqrefS1-6*+u参考电流计算电流峰值计算Imax调制PR电流控制S-idqrefi-分别为参考电流计算模块生成的正负序电流的 dqiQ*uP*kqkpdqref图 1电网电压不平衡条件下逆变器基本控制框图分量。Fig. 1 Basictroder unbalanced grid fault具体控制见图 2，首先，利二阶广义积分器的锁相环(DSOGI-L)对不平衡电压进行解耦和锁相，得到正负序电压的幅值和相位，采用文献7-8给出的连续型电流给定算法计算参考电流，电流控制采用基于 坐标系的比例谐振(PR)控制对输出电流进行闭环

15、控制。+u+uiudIL C1 u C2u , IS C1 uC2 ukdq 1 / 2+u+idrefirefiref+u+uuqPRIabc max (IL cos ) (I sin )22S+2quuI max(I , I , I )i电流峰值计算*qrefmaxa max b max c max1 / 2dq+iqu +refDSOGI-L+P*kp P PR电流控制器i *u u1 / 22ku 22ku 2-uuii2u -+u -ppdrefrefdqdu iref- +-uq-iqref-iref+uuu+2 222uPRdqkuk1 / 2u-+q+iu参考电流计算-图 2

16、控制器结构示意图Fig. 2 Specific basictrol block diagram电网电压不平衡条件下，并网模式下逆变器输出电 1.5(u i uu i u)p0d dd d 压和电流含正负序分量(忽略零序分量)， 1.5(u i u u i u)pcd dd d i ui )p 1.5(u i u i u e jt u e jt ;i i e jt i e jtsq dddd q(1)udq(4)qdqdqdq 1.5(ui uii ui )0q dddd qq式中：u +、u -、i +和 i -分别为电压和电流在 dq 坐标 1.5(ui uii ui )dqdqdqdqcq

17、 dddd qq 1.5(ui u ui u )下的正负序矢量。此时，复功率可表示为：sd dd d式中，有功功率和无功功率都由直流和交流分量两部分 (e jtu e jtu )(e jti e jti )(2)S =u idqdqdqdq组成。p0 和 q0 分别为有功和无功的直流分量，pc 和 qc分别为余弦震荡的幅值和qs 分别为正弦震荡的幅值。可见，不对称故障条件下，变换器输出瞬时有功和无功将公式(2)整理得瞬时功率表达式： p p0 pc cos(2t) ps sin(2t)(3)q cos(2t) q sin(2t)0cs均存在二倍频震荡。文献10,11提出一种连续型参考电流算法：

18、中文标题ix Icos IqL sin cos t i* i* i*pq(9)kp P*I cos I sin sin t P*2 u (5)2 uqS22uuuukpkp其中，x=a,b,c，表示 abc 三相， 为坐标旋转角度，abcu+ -相的 分别为 、+/3 和 -/3，=( - )/2。将公式(8)带入公式(9)，整理简化得最大电流表达式： 222k2uu式中，i *和 i *分别为有功和无功参考电流，P*和 Q*分别pqI Icos I sin 2 I cos I sin 2为有功和无功参考值，u+和 u-分别为电压正负序分量，下标表示正交量，|表示向量的模。此种电流给定x ma

19、xqLqSP* ucos 2 222uuu2k2kpp2 22算法对应的瞬时功率为：kp uu2(10)P* 1 k u u Q* 1 ku uQ* 2 ucos 2 2uu2kpqp P* ;2222kp2pkq2quuuu2 u2 2kuqpp(6)P* 1 ku uQ* 1 ku u2P Q k * * k sin 2p q pq* 2 2 22kpkq uu uu2k22k2uuuu pq逆变器最大输出电流的表达式为Imax max(Iamax , Ibmax , Icmax )2q(11)功率振荡幅值表达式为由公式(10)可知,输出电流峰值与调节系数有关，可利用调节系数来抑制电流峰值

20、，防止其超出逆变器允许22*P 1 k u Q 1 k u u u p q p;2222k2kuuuu(7)pq范围。22 *P 1 kuu Q 1 kuu 1.2 有功功率振荡的抑制p q q2222k2kuuuu由前文理论分析可知，有功功率振荡会带来直流母pq线电压波动，输出电流谐波等一系列问题，严重影响并由公式(6)和(7)可知，电网电压不平衡条件下，有功网逆变器稳定运行，为避免此问题的发生，令有功功率和无功功率的振荡幅值均有调节系数 kp 和 kq 有关。1.1 峰值电流的计算不振荡，即 p2=0，分别令 p2p=p2q=0，：P* 1 kp u u 总电流参考为椭圆，其半长轴和半短轴

21、的表达式分别为14p2p 0 0 kp 1;22uukp(12)Q 1 ku u*qk 1I; I;2uuk2222uuuukpkpq(8)此时，无功功率振荡幅值可表示为IqL IqS 2222uukk22 p(13)2P022 22 abc 三相瞬时电流表达式：uuuu最大电流峰值表达式为2Q*uu2P*uu* *uQ*uQ*kP*uP*kpuP*uP*kpu第十一届中国高校电力电子与电力传动学术年会222 ucos 2uuu22 (14)IP0 x maxP*Q*2 2 22uuuu由公式(13)和(14)可知，调节系数满足式(12)时，可实现有功功率不振荡，无功功率振荡幅值和电流峰值保持

22、不变，且与调节系数 kp 和 kq 无关。1.3 无功功率振荡的抑制同时实现对有功功率和无功功率振荡的抑制，本文来优化独立参数 kp 和 kq，把有功功率振荡限制在一定范围的同时，使无功功率振荡最小，即公式(7)的值最小；同理，令无功功率不振荡，即 q2=0，分别令q2p和 q2q=0，：考虑到输出电流超过逆变器电流容量时带来的危害，故P 1 ku u*需控制逆变器的最大输出电流最小，即求公式(10)的最小pq2p 0 0 kp 1;22uukp值。(15)*Q 1 ku u目标函数：qkq 12uumin f (k , k ) min q;kqpq2(18)ax(Ia max , Ibmax

23、 , Icmax )min g(kp , kq ) m约束条件为此时，有功功率表达式为22 (16)hkp , kq q p2lim(19)p2Q0222 22 uuuu边界条件为最大电流峰值表达式为1 kp 1; 1 kq 1其中，p2lim 为允许有功波动大小。(20) ucos 2 22 2 uuu2 2(17)I但多目标问题一般不可能存在使每个目标都同时达x maxP*Q* 2 2 22到最优的完全最优解，只能对多个优化目标进行折中，uuuu找到相对最优解。多目标最优化方法是根据不同目标的由公式(16)和(17)可知，调节系数满足式(15)时，可重要性对各个目标进行量化，求得一个相对最

24、优的实现无功功率不振荡，有功功率振荡幅值和电流峰值保有效解。持不变，且与调节系数 kp 和 kq 无关。新的综合评价函数：2 功率和电流的协调控制4f (kp , kq ) wi fi (kp , kq )i1(21)此电流给定算法的缺点是有功(无功)功率不振荡时，其中，wi(i=1,2,3,4)为权重因子。无功(有功)功率振荡最大(如表 1 所示)。表 1 功率振荡和电流峰值与调节系数之间的关系1w (22)if (k*, k*)i p qTable 1 Relationship betn |p2|, |q2|, Imax and kpq式中，f (k *,k *)为单目标问题最优值。i p

25、qkp=-1, kq=1kp=1, kq=-12Q*uu2P*uu有功振 * 2 * 20 2P u u 2Q u u u 2 u 2 u 2 u 2 荡|p2| 无功振2 2 02 22 荡|q2| 电流峰 u 2 u 2 2 u u cos 2 2 2 u u 2 u u cos 2 2 2 2 2 P* Q* P* Q* 值 Imax u 2 u 2 u 2 u 2 2 2 2 uu uu 2Q*uuuu2P*uuu2u中文标题这样，多目标约束优化问题就转化为单目标约束最仿真开始时，电网电压正常，0.2s 时发生两相接地优问题，结合公式(18)(19)和(20)短路故障，此时电网电压波形

26、和并网逆变器输出电流见min( f (kp , kq )图 3(a)和(b)。 Plims.t.p2200200(23)ucubua1 k 1100100p001 k 1q-100-100此处，假设故障类型为两相接地短路，(UA=550,UB=83.8250.9,UC=83.8109.1)18，为方便计算，取参数标幺值，P*=1，Q*=1，|u+|=2/3，|u-|=1/6。f1=0.7113，-200-2000.10.20.3t/s0.40.5 0.450.460.470.48t/s0.490.5(a) 电网电压5040iaicib2000f =1.6003，f =2.4446，f =2.4

27、446，w =1.4059，w =0.6249，23412-20w =0.4091，w =0.4091。按公式(23)求得不同的有功功率-50-40340.10.20.30.40.5 0.450.460.470.480.490.5t/st/s振荡情况下对应的最优调节系数。(b) 并网电流表 2 多目标优化结果Multi-objective optimization results550055005133W45004500Table 2350025001500350025001500|p2|kpkq|q2|q2|%Iax%890W5005000.10.20.30.40.5 0.480.4850.

28、49t/s0.4950.50-110.7113100%2.4446100%t/s(c) 有功和无功功率0.050.1-0.8405-0.68010.88600.76950.65990.608892.77%85.59%2.39172.340897.84%95.75%403938.838.638.438.23538.52A0.150.2-0.5188-0.35710.65060.52920.55790.507378.43%71.32%2.29202.245493.76%91.85%302520380.10.20.30.40.50.450.460.470.480.490.5t/st/s0.25-0.

29、19520.40540.457164.26%2.201190.04%(d) 电流峰值3 仿真分析和实验验证图 1 P=0 时仿真波形Fig. 1 Simulation results (P=0)3.1 仿真分析由图 3(c-d)知，kp=-1,kq=1 时，有功不振荡(P=0)，此时，无功振荡最大(|q2|=0.71133000var=2133var)，电流最大峰值 Ipeak=38.52A。即仿真结果与第 2 节的理论分析一致：有功功率不振荡时，无功功率振荡和电流峰为验证本文所的不平衡电网电压条件下功率和电流控制策略的正确性，在/仿真环境下构建了逆变器并入不平衡电网的仿真模型，仿真参数如表

30、3。故障类型与第 2 节一致，其中，|u|=190.74V，|u+|=126.92V，|u-|=31.64V。表 3 仿真参数Table 3 Simulation parameters值最大，下面有功功率在一定允许范围内振荡时，同时无功振荡和电流峰值的问题。55005500450045003500250035002500150015005005000.480.4850.490.4950.50.10.20.30.40.5t/st/s(a) 有功和无功功率(P=0.05P*)(P/kW, Q/kvar)(P/W Q/var)uabc/Viabc/Aipeak/A放大部分放大部分放大部分放大部分放大

31、部分参数数值参数数值直流母线电压 Udc/V400交流母线电压 UN/V110额定有功功率 P*/kW3滤波电感 Lf/mH3.6额定无功功率 Q*/kvar3滤波电容 Cf/F4.7第十一届中国高校电力电子与电力传动学术年会403955005500450045004380var38.52A3538.535003500302500250038251500150037.7A37.5205005000.10.20.30.40.5 0.480.4850.490.4950.50.10.20.30.40.5 0.480.4850.490.4950.5t/st/st/st/s(b) 电流峰值(P=0.05

32、P*)(i) 有功和无功功率(P=0.25P*)436555005500404038.52A45004500353835003500302500250036251500150034.54A50050034200.10.20.30.40.5 0.480.4850.490.4950.50.10.20.30.40.5 0.480.4850.490.4950.5t/st/st/st/s(c) 有功和无功功率(P=0.1P*)4834(g) 电流峰值(P=0 25P*)4039.53938.53837.537图 4 参数优化前后仿真对比Fig. 4 Comparison of results befor

33、e and after optimization3538.52A30图 4(a-b)：kp=-0.8405,kq=0.8860 时，有功振荡幅值为 P=1900var0.92770.71133000var；电流峰值37.7A97.84%38.52A。图 4(a-b)结果表明，仿真结果2536.82A36.5200.10.20.30.40.5 0.480.4850.490.4950.5t/st/s(d) 电流峰值(P=0 1P*)5500550045004500和理论分析的结果一致。3500350025002500同理，分析图 4(c-g)仿真波形也出相同结论，150015005005000.1

34、0.20.30.40.5 0.480.4850.490.4950.5即仿真结果与如表 1 所示的理论分析结果一致。本文所t/st/s(e) 有功和无功功率(P=0.15P*)4660的多目标优化方法能实现有功功率在一定范围4040动的条件下，保持无功功率和电流峰值最小，既实现了393538.52A3830在一定安全范围内稳定直流母线电压，又能抑制无功振372536.025A3620荡，减小由此带来的过热和损耗问题，同时，还能保证0.10.20.30.40.5 0.480.4850.490.4950.5t/st/s(f) 电流峰值(P=0.15P*)逆变器输出电流最小，避免过流带来的器件损坏等问

35、题。550055003.2 实验验证4525var4500450035003500在搭建的逆变器上进一步验证本文所采2500250015001500用参数优化的有效性，实验原理图和实物图见图 5。逆变器9R144(Myway)经 LCL 滤波器连接到由任意波形发生器 SW5250(Elgar) 模拟的故障电网中， 用录5005000.10.2t/s 0.30.40.50.480.485t/s0.490.4950.5(g) 有功和无功功率(P=0.2P*)45144040393538DL850E(YOKOGAWA)所需波形。由于此交流电源3037253635.26A不能吸收有功功率，故用 20

36、电阻作为卸荷电阻来吸收20350.480.4850.49t/s0.4950.50.10.20.30.40.5t/s逆变器和交流电源发出的功率。除功率给定这组参数之(h) 电流峰值(P=0 2P*)外，其他参数与仿真保持一致。iabc/Auabc/V(P/kW Q/kvar)iabc/Aiabc/Aiabc/Aipeak/A放大部分放大部分放大部分放大部分放大部分放大部分放大部分(P/kW Q/kvar)iabc/A放大部分放大部分参数优化前参数优化后参数优化前参数优化后参数优化前参数优化后参数优化前参数优化后参数优化前参数优化后中文标题直流母线滤波器大电网1000iabc800逆变器iabcu

37、abc本地负载S1-6调制Imax600ImaxTMS320 F28335Suabc iabc采样电路400图 5 实验原理图Fig. 5 Experimental schematic diagram20000.950 960.970 980.991(f) 功率波形(P=0.15P*)图 6(a)和(b)为电网电压波形和并网逆变器输出电1000流，图 6(c)-(h)分别给出了有功功率不同程度振荡时对应的无功功率波形。80060040020000 950 960 970.980.991(g) 功率波形(P=0.2P*)(a) 电网电压(b) 并网电流1000100080080060060040

38、040020020000.950.960.970.980.99100 950 960 970.980.991(h) 功率波形(P=0.25P*)图 6 实验结果Fig. 6 Experimental results(c) 功率波形(P=0)1000800图 6(c)-(h)所示的实验结果与图 4 的仿真结果相对600应，可见实验结果与仿真和理论分析结果一致，即直流400200母线电压在小范围内振荡的情况下，对应的无功功率振0荡幅值最小。0 950 960.970 980.991(d) 功率波形(P=0.05P*)6.810006.68006.46006.240065.82000.980.985

39、0.990.99510图 7 电流峰值Fig. 7 Peak current0 950 960.970 980.991(e) 功率波形(P=0.1P*)图 7 给出的是采用表 2 给出的优化参数得到的各种有功功率振荡工况下的峰值电流，可以看出，实验所得uabc 50V/divP/W Q/varP/W Q/varP/W Q/variabc 2A/divIpeak/AP/W Q/varP/W Q/varP/W Q/var第十一届中国高校电力电子与电力传动学术年会电流峰值之间的关系与表 2 数据基本一致，即说明此种IEEE Tran6719-6737.ions oner Electronics, 2

40、016, 31(9):参数优化算法可实现在保证有功功率在一定范围内振荡的前提下，实现无功功率幅值和电流峰值最小。5Antonio Camacho, Miguel Castilla, Jaume Miret, et al.Flexible voltage supporttrol for three-phase dis-4 结论tributed generation inverters under grid faultJ. IEEE针对电网不对称故障情况下，交直流混合微电网母Tranions on Industrial Electronics, 2013, 60(4):线间接口逆变器输出有功和无功

41、功率存在振荡的问题，1429-1441.,以及输出电流峰值变大的问题，本文采用多目标优化控6, 荣飞, 等. 电网电压不平衡条件下制方法，以有功功率在一定范围内振荡为约束条件，以微网 PQ 控制策略44(6): 71-74.J. 电力电子技术, 2010,控制无功功率振荡幅值和逆变器输出三相电流最大值为目标函数，通过综合评价函数实现调节系数的优化。仿LV Zhi-peng, LUO An, RONG Fei, et al. Micro-grid真和实验结果与表 2 所示的理论分析结果一致，说明此种参数优化算法的正确性和有效性。PQtrol strategyysis under utility

42、voltage im-balanceJ.er Electronics, 2010, 44(6): 71-74(in参考文献：Chi).,7,. 电网电压畸变不平衡情郭1Nejabatkhah F, Yunwei Li. Overview ofer man-况下三相光伏并网逆变器控制策略J. 中国电机工agement strategies of hybrid AC/DC microgridJ.程学报, 2013, 33(3): 22-28.GUO Xiaoqiang, WU WeiIEEE Tran7072-7089.ions oner Electronics, 2015, 30(12):, Q

43、I Hanhong.trolstrategies of three-phase PV grid-nected inverter2ROCABERT J,trol oferA A, BLAABJERG, et al.-under distorted and unbalanced voltageditionsJ.verters in AC microgridsJ. IEEEer Electronics, 2012, 27(11):Proceedings of the CSEE, 2013, 33(3): 22-28(in Chi-).Antonio Camacho, Miguel Castilla,

44、 Jaume Miret, et al.Tranions on4734-4749.SAVAGHEBI M, JALILIAN A, VASQUEZ J C, et al.83Active and reactiveer strategies with peak currentSedarytrol scheme for voltage unbalancelimi ion for distributed generation inverters duringcompensation in an island droop-trolled mi-unbalanced grid faultsJ. IEEE

45、 Tranions on In-crogridJ. IEEE Tranions on Smart Grid, 2012,dustrial Electronics, 2015, 62(3): 1515-1525.3(2): 797-807.Vishal Vekhande, Kanakesh V. K., Baylon G. Fer- nandes.trol of three-phase bidirectional cur-9, 等. 不对称电压暂将情况下4光伏逆变器输出电流峰值的控制策略J. 电网技术,2015, 39(3): 601-608.rent-sourceverter to injec

46、t balanced three-phaseTAN Qian, XU Yonghai, HUANG Hao, et al. A-currents under unbalanced grid voltageditionJ.trol strategy for peak outpurrent of PVinverter un-中文标题der unbalanced voltage sagsJ.er System Tech-ditionsJ. IEEE Tran2016, 57(1): 107-121.ions oner Electronics,nology, 2015, 39(3): 601-608(

47、in Chi).10Fei Wang, Je L. Duarte, Marcel A. M. Hendrix.15Xiaosheng Wang, Kai Sun, Yunwei Li. Parallel opera-iantactiveandreactiveertrolfortion of bi-directionalerfacingverters in a hybridgrid- eractiveverters under unbalanced voltageAC/DC microgrid under unbalanced gridditionsJ.di J. IEEE Tran26(5): 1511-1521.ions oner Electronics, 2011,Energyve