别墅落地及悬挑脚手架方案

1、目录 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark0 o Current Document 目录1 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 1工程概况及编制依据2 HYPERLINK l bookmark8 o Current Document 工程简介2单位工程错误!未定义书签。 HYPERLINK l bookmark10 o Current Document 单位工程2 HYPERLINK l bookmark40 o Current Document 架体工程概况7 HYPERLINK l bookmark42 o Cu

2、rrent Document 编制依据7 HYPERLINK l bookmark44 o Current Document 2设计简图8 HYPERLINK l bookmark30 o Current Document 落地脚手架8 HYPERLINK l bookmark2 o Current Document 悬挑脚手架11 HYPERLINK l bookmark4 o Current Document 3架体设计计算书14落地脚手架14 HYPERLINK l bookmark12 o Current Document 悬挑脚手架21 HYPERLINK l bookmark16

3、o Current Document 悬挑脚手架（钢丝绳卸荷）32 HYPERLINK l bookmark18 o Current Document 落地式卸料平台42 HYPERLINK l bookmark22 o Current Document 4脚手架的搭设工艺流程51 HYPERLINK l bookmark24 o Current Document 4.1落地式脚手架搭设流程51 HYPERLINK l bookmark26 o Current Document 4. 2悬挑式脚手架搭设流程54 HYPERLINK l bookmark28 o Current Document

4、 5架体撤除59落地脚手架撤除59 HYPERLINK l bookmark32 o Current Document 悬挑脚手架撤除60 HYPERLINK l bookmark34 o Current Document 6劳动力安排62 HYPERLINK l bookmark36 o Current Document 劳动力投入计划62 HYPERLINK l bookmark38 o Current Document 脚手架搭设、使用、撤除平安技术要求62设计简图阳角部位LP10脚手架横杆密目网脚手架立杆设计简图2.2悬挑脚手架悬挑脚手架位置图11设计简图密眼平安网梁内埋（|）48钢管

5、 与横杆扣件索紧s楼板内予埋巾2（ 套子，木楔背紧18 #工字专 1500150Q z asoo12设计简图13架体设计计算书3架体设计计算书落地脚手架.脚手架参数本工程双排脚手架搭设高度小于24m,按24m计算，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距昆为1. 05m,纵距La为1.5m,大小横杆的步距为1. 5 m； 内排架距离墙长度为0. 30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为48x35横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为L00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.4 m,水平间距4. 5 m,采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；.活荷载参数施工均布

6、活荷载标准值:2. 000 kN/；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；.风荷载参数基本风压0. 4 kN/m2；风荷载高度变化系数也，计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取 0.74,风荷载体型系数山为0.218；.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m) :0. 1297；脚手板自重标准值(kN/n?) ：0. 300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m) :0. 150；平安设施与平安网(kN/m2) :0. 005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m) :0. 038；脚手板铺设总层数：13；.地基参数地基土类型:

7、素填土；地基承载力标准值(kPa) : 120. 00；立杆基础底面面积(m2): 0. 20；地基承载力调整系数：l.OOo二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架平安技术规范(、只30-2001)第条规定，大横 杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的 脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。.均布荷载值计算14架体设计计算书大横杆的自重标准值:P1=O.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0. 3X1.05/(2+1) =0. 105 kN/m ；活荷载标准值：Q=2X 1.05/(2+1) =0.7 kN/m；静荷载的设计值

8、:qi=l. 2X0. 038-M. 2X0. 105=0. 172 kN/m；活荷载的设计值：q2=1.4X0. 7=0. 98 kN/m；qzqz1 * 1 一图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)5q2 4t 图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩).强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：Mimax = o. 08qil2 + 0. 10q2l2跨中最大弯距为 Mimax=0. 08X0. 172X1. 52+0. 10X0. 98X1. 52 =0. 251kN m；支座最大弯距计算公式如下：M2max = -0. lOqil2

9、- 0. 117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0. 10X0. 172X 1. 52-0. 117X0. 98X 1. 52 =-0. 297 kN m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：。=Max(0.251 x 106,0.297x 106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为o = 58.465 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：Vmax =(0.677qil4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值：qi= Pi+P2

10、=0. 038+0. 105=0. 143 kN/m；15架体设计计算书活荷载标准值：Q2=Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：v =5004/(100 x2.06x 105xl21900)+0.990 x0.7x 15004/(100 x2.06x 105xl21900) =1.593 mm；大横杆的最大挠度1.593 mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm,满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5. 2. 4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大 横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最 不利荷载布置下

11、计算小横杆的最大弯矩和变形。.荷载值计算大横杆的自重标准值：P1= 0. 038X 1.5 = 0. 058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0. 3X1.05X1.5/(2+l)=0. 158 kN；活荷载标准值：Q=2X 1.05X1. 5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值:P=L 2X (0. 058+0. 158)+1.4 XI. 05 = 1.528 kN；小横杆计算简图.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的 弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax 二 Ql/8Mqmax = 1.2X0. 038 X 1. 052/8

12、 = 0. 006 kN m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = P1/3Mpmax = 1. 528X 1. 05/3 = 0. 605 kN m ；最大弯矩 M - Mqmax + Mpmax = 0. 611 kN ID;最大应力计算值 o = M / W = 0.611 x 106/5080=120.313 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力o=120.313 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值16架体设计计算书205 N/mm2,满足要求！.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的 挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：

13、Vqmax = 5ql4/384EIvqmax=5x0.038xl0504/(384x2.06xl05xl21900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 p = Pl + P2 + Q = 0. 058+0. 158+1. 05 = 1. 265 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax = Pl(312 - 412/9)/72EIVpmax = 1265.1X1050 x(3X10502-4x 10502/9 )/(72x2.06xl05xl21900) = 2.07 mm；最大挠度和V = Vqmax + Vpmax =0.024+2.07 = 2.094

14、 mm；小横杆的最大挠度为2. 094 mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取16. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的 旋转双扣件承载力取值为16. OOkN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施 工扣件式钢管脚手架平安技术规范5. 2. 5):R W艮其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取16. 00 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：Pi = 0. 038

15、X 1.5X2/2=0. 058 kN；小横杆的自重标准值：P2 = 0. 038X 1.05/2=0. 02 kN；脚手板的自重标准值：P3 = 236 kN；活荷载标准值:Q = 2X1.05X1.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值：R=l. 2X (0. 058+0. 02+0. 236)+1. 4X1. 575=2. 582 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内 容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0. 1297kN/mNgi = 0. 1297+

16、(1. 50X2/2) X0. 038/1. 50 X24. 00 = 3. 926kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.3kN/m217架体设计计算书Ng2= 0. 3X 13X 1. 5X (1.05+0. 3)/2 = 3. 949 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0. 15kN/mNg3 = 0. 15X 13X 1. 5/2 = 1.462 kN；(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网:0. 005 kN/m2Ng4 = 0. 005X 1.5X24 = 0. 18 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng - Ngi+Ng2+Ng3+Ng

17、4 = 9. 517 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq = = 3. 15 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 Ng+0. 85X1. 4Nq = 1.2X9.517+ 0. 85X1.4X3. 15= 15. 169 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N，2Ng+1. 4Nq=1.2X9. 517+1.4X3. 15=15. 831kN；六、立杆的稳定性计算：风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0. 7(iz-|is-coo其中3o-基本风压(kN/m?),按照建筑结构荷载规范(

18、GB50009-2001)的规定采用：(DO = 0.4 kN/m2；山-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：眼=0.74；国-风荷载体型系数：取值为0.218；经计算得到，风荷载标准值为：Wk = 0. 7 X0.4X0. 74X0.218 = 0.045 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为：Mw = 0. 85 X 1. 4WkLah2/10 = 0. 85 XI. 4X0. 045X1.5X1.5710 = 0. 023 kN m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式o = N/(pA) + MwAV W f立杆的轴心压力设计值：N=

19、15. 169 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式o = N/(pA) f立杆的轴心压力设计值：N = N= 15.831kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1. 58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范(JGJISO-18架体设计计算书2001)表5. 3. 3得：k = 1. 155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范(JGJ130-2001) 表5. 3. 3得：I- 1.5 ；计算长度，由公式lo = kuh确定：1()= 2. 945 m；长细比：L0/i 二 186 ；轴心受压立杆的稳定系数(P,由长细比l/i的结果查表得到

20、：(p= 0.207立杆净截面面积：A = 4. 89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5. 08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/nun2；考虑风荷载时g= 15169.172/(0.207x489)+23301.416/5080 = 154.446 N/mm2；立杆稳定性计算o = 154.446 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！不考虑风荷载时o = 15830.672/(0.207x489)=156.394 N/mm2；立杆稳定性计算0= 156.394 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2,满足要求

21、！七、最大搭设高度的计算：按建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范(条考虑风 荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = (pAf-(1.2NG2k + 0.85x1.4(SNQk + Mwk(pA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力Ng2K (kN)计算公式为：Ng2K = Ng2+Ng3+Ng4 = 5. 591 kN；活荷载标准值：Nq = 3. 15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0. 13 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw / (1.4X0. 85) = 0. 023/(1.4 X 0. 85)

22、 = 0. 02 kN m；Hs =( 0. 207X4. 89X IO-4X205X 103-(1. 2X5. 591+0. 85X 1. 4X (3. 15+0. 207 X4. 89X100X0. 02/5. 08)/(l. 2X0. 13)=63. 148 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范0口条脚手架 搭设高度也等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0. OOlHs)H = 63. 148 /(1+0. 001X63. 148)=59. 398 m；H= 59. 398和50比拟取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H=50 m。191工程概况

23、及编制依据工程简介单位工程C 区.栋号：C-k 02、C-3、C-4、C-5、C-6、C-7、C-8.建筑功能：本工程地上为丙类别墅，地下满布停车库。.地上建筑面积：别墅 C 1389.72m2X8=11117.76m2.建筑层数：地上4层;地下1层。.建筑层高及室内外高差：层高:首层二层为4.20m,三层3.60m,四层3.9m。室 内外高差：1.2m。建筑高高度：17.1m。.结构形式：钢筋混凝土框架结构体系.地下建筑面积：别墅CGJ地下车库19696.26m2,其中别墅C地下车库建筑面积： 14736.02m2,别墅G地下车库建筑面积：3105.240?。.建筑层数：地下1层。.建筑层高

24、及室内外高差：层高：C区楼座下地下室层高4.6m,室外层高3.7m,覆 土深度0.8m。局部变电站处层高4.52m； G、J座地下室层高4.7m。. C区总图及平立面示意图详见后附图架体设计计算书脚手架单立杆搭设高度为24m,小于H,满足要求！八、连墙件的稳定性计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Ni = Niw + No连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算由=0.92,内=0.218, g)o=O.4,Wk = 0.7眼阳0=0.7 x0.92x0.218x0.4 = 0.056 kN/n?；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 15.3 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手

25、架平安技术规范(入只条连墙件 约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N(尸5. 000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Niw = 1.4XWkXAw = 1.203 kN；连墙件的轴向力设计值Ni = Niw + No= 6. 203 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf =(p-A-f其中(p-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比1/i=300/15. 8的结果查表得到(p=0.949, 1为内排架距离墙的长 度；A = 4. 89 cm2； f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0. 949X4. 89XW4X205X 103 =

26、95. 133kN；Ni = 6. 203 Nf = 95. 133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni = 6.203小于双扣件的抗滑力16 kN,满足要求！20架体设计计算书连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P w fg地基承载力设计值：fg = fgkX kc - 120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：& = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =75.846 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 15. 169

27、kN；基础底面面积：A = 0. 2 m2 op=75.846kPa W fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！3.2悬挑脚手架一、参数信息：.脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距L 50米，立杆的横距1米，立杆的步距1.50米。内排架距离墙长度为0. 30米。横向杆计算外伸长度为0. 30米。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。采用的钢管类型为48X2. 8o连墙件采用2步3跨，竖向间距3. 00米，水平间距4. 50米，采用扣件连接。.荷载参数脚手板自重标准值0. 35kN/m2,栏杆

28、、挡脚板自重为0. 14kN/m2,平安设施及平安网、挡风板自重为0.010kN/m2,同时施工2层，施工均布荷载为3.0kN/m2,脚手板共铺设3层。脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚 固段长度2.50米。21架体设计计算书形。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。单位：(mm)30025001500悬挑脚手架侧面图二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算

29、弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。1 .均布荷载值计算小横杆的自重标准值Pl=0. 031kN/m脚手板的荷载标准值P2R. 350X1. 500/2=0. 262kN/m活荷载标准值Q=3. 000X 1. 500/2=2. 250kN/m荷载的计算值q=1.2X0. 031+1.2X0. 262+1.4X2. 250=3. 502kN/m q小横杆计算简图2.抗弯强度计算22架体设计计算书最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下：M=3. 502X 1. 052/8=0. 483kN. m a=M/W=0.483x 106/4248. 0=113. 63N/mm2 小横杆的计

30、算强度小于205. ON/mm2,满足要求!.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：V = a 38457荷载标准值q=0. 03+2. 25+0. 26=2. 54kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5. 0X2. 54X 1050. 04/(384X2. 06 X 105X 101950. 0)=1. 92mm小横杆的最大挠度小于1050. 0/150与10mm,满足要求！三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横 杆的最大弯矩和变形。(需要考虑悬挑荷载

31、).荷载值计算小横杆的自重标准值 Pl=0. 031X1. 050 X (1+0. 300/1. 050) 2=0. 054kN脚手板的荷载标准值P2=0. 350X1.050X (1+0. 300/1. 050)2X 1. 500/2=0. 456kN活荷载标准值Q=3. 000X 1. 050X (1+0. 300/1. 050)2XL 500/2=3. 905kN荷载的计算值 P=(1.2X0. 054+1.2X0. 456+1.4X3. 905)/2=3. 040kN大横杆计算简图.抗弯强度计算23架体设计计算书最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载

32、最大弯矩计算公式如下：=0.08集中荷载最大弯矩计算公式如下：=0.175P2M=0. 08X (1.2X0. 031) XI. 5002+0. 175X3. 040X 1. 500=0. 805kN. ma=0.805xl06/4248. 0=189. 416N/mm2大横杆的计算强度小于205. ON/mm2,满足要求！.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:&=677 1007集中荷载最大挠度计算公式如下:Pl3 = 1.146x-2_ 1005/大横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vl=0. 677XO. 031X 1500.

33、 004/(100X2. 060X 105X 101950. 000) =0. 05mm集中荷载标准值P=(0. 054+0. 456+3. 905)/2=2. 208kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=l.146X2207. 568X 1500. 003/(100X2. 060X105X101950. 000)=4. 07mm最大挠度和V=Vl+V2=4. n6mm大横杆的最大挠度小于1500. 0/150与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5. 1. 7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数1. 00该工程实际的旋转单扣件承载力取值

34、为8. OOkN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5):R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8. OOkN 。24架体设计计算书R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值(需要考虑悬挑荷载)P1=O. 031X 1. 050X (1+0. 300/1. 050)2 X2/2=0.054kN大横杆的自重标准值 P2=0. 031 X 1. 500=0. 047kN脚手板的荷载标准值(需要考虑悬挑荷载)P3=0. 350X1. 050X (1+0. 300/1. 050)2 XI. 500/2=0. 456kN活荷载标

35、准值(需要考虑悬挑荷载)Q=3. 000X1. 050X (1+0. 300/1. 050)2X 1.500/2=3. 905kN荷载的计算值 R=1.2X0. 054+1.2X0. 047+1.2X0. 456+1. 4X3. 905=6. 135kN单扣件抗滑承载力的设计计算R = 8. 00满足要求！五、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重标准值产生的轴向力每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m) gk:查规范本例为0. 1115NG1 = (0. 1115+(1.05X 1/2) X0. 031/1.50) X 18

36、. 000=2. 204kN(2)脚手板自重标准值产生的轴向力脚手板的自重标准值(kN/nft :本例采用木脚手板，标准值为0. 35NG2 = 0. 350 X 12 X 1. 500 X (1. 050+0. 300) /2=4. 252kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0. 14NG3 = 0. 140X 1. 500 X 12/2=1. 260kN(4)吊挂的平安设施及平安网、挡风板自重标准值产生的轴向力吊挂的平安设施荷载，包括平安网和挡风板自重标准值(kN/m2) ：0. 010NG4 = 0. 0

37、10X 1. 500X 18. 000=0. 270kN经计算得到，静荷载标准值构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 5. 782kNo钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 7. 986kN。(5)施工荷载标准值产生的轴向力25架体设计计算书施工均布荷载标准值(kN/m2):NQ = (3. 000+3. 000X (2- 1) XI. 500X (1. 050+0. 300)/2=6. 08kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值：町=0也4外其中W0 基本风压(kN/n)2),按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 =0. 5001可按建筑结构荷载

38、规范(GBJ9)取重现期为30年确定，0.7是参考英国脚 手架标准(BS 5973-1981)计算确定；可按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，取 消基本风压W0值乘以0. 7修正系数。脚手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多；Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009- 2001)的规定采用： 脚手架底部Uz = 1. 170,Us 风荷载体型系数：Us = 0. 8700经计算得到，脚手架底部风荷载标准值Wk = 0.7X 1.170X0. 8700X0. 500 : 0. 356kN/m2o考虑风荷载时,立杆的

39、轴向压力设计值N = 1.2XNG + 0. 85X1. 4NQ = 16. 818kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N = 1.2NG + 1, 4NQ = 18. 095kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MWMW = 0. 85X1.4Wklah2/10其中Wk风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la立杆的纵距(m)；h立杆的步距(m)o经计算得，底部立杆段弯矩Mw=0. 85 X 1, 4X0. 356 X 1. 50 X 1. 502/10 =0. 143kN. m六、立杆的稳定性计算：26架体设计计算书卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆

40、的轴心压力设计值，N=18. 095kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=l. 60cm；|J 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，p=1.50；h 立杆步距，h=l. 50；A 计算长细比，由k=l时,A=kph/i=141；A= A= 210,满足要求！k 计算长度附加系数，取1. 155； 10 计算长度(m),由公式10二k|jh确定，10=2.60ni；轴心受压立杆的稳定系数，由k=1.155时，入=kph/i=162的结果查 表得到0. 268；A 立杆净截面面积，A=3.97cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.25cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，打=205. OO

41、N/mrn2；O 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 a= 18095. 000/(0. 268 X 397. 400) =169. 90N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。 f,满足要求!.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N=16. 818kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；|J 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，|J=1.50；h 立杆步距，h=l. 50；A 计算长细比，由k=l时，A=kph/i=141；A= A= 210,满足要求!k 计算长度附加系数，取1. 155；27架体设计计算书10 计算长度(m),由公式1

42、0 = kph确定，10=2. 60m；轴心受压立杆的稳定系数，由k=1.155时，A=kjjh/i=162的结果查 表得到0. 268；A 立杆净截面面积，A=3. 97cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.25cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，打=205. OON/mm2；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0. 143kN. m；O 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2).经计算得到 0= 16818. 000/(0. 268 X397. 400) + (143000. 000/4248. 000)=191. 57N/mm2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。 由，满

43、足要求！七、连墙件的计算：(1)连墙件的轴向力设计值计算：N1 = Nlw + No其中Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算： Nlw = 1. 4 X Wk X Aw脚手架顶部Uz = 1.630连墙件均匀布置，受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位脚手架顶部风荷载标准值Wk=0. 7UzXUsXWo=0. 7X1.630X0. 8700X0. 500 二0. 496kN/m2oWk 风荷载基本风压标准值，Wk=0. 496kN/m2；Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2. 00X 1.50X3. 00X 1.50 = 13. 500

44、m2；No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)； No二5.OOOkN经计算得到Nlw = 9. 374kN,连墙件轴向力计算值N1 = 14. 37kN(2)连墙件的稳定承载力计算：连墙件的计算长度1。取脚手架到墙的距离长细比入=lo/i=30. 00/1. 60=19长细比入=19 lNm4+（2 + 3公）（我 一 的） + - （2 + 3k2）（m - m2）其中 k = m/1, kl = ml/1, k2 = m2/lo本工程算例中，m = 1500mm, 1 = 2500mm, ml = 300mm, m2 = 1350mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.

45、00cm4,截面模量（抵抗矩）W =OOcmo受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2X7. 99+1. 4X6. 08=18. 10kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2X30. 60X0. 0001X7. 85X 10=0. 29kN/mk=l. 50/2. 50=0. 60 kl=0. 30/2. 50=0. 12 k2=1.35/2. 50=0. 54代入公式，经过计算得到支座反力RA=49. 056kN支座反力RB=-11.712kN最大弯矩 MA=30. 181kN.m抗弯计算强度 f=30. 181 X 106/(l. 05X 185000. 0)=155. 374N/mm2水平支

46、撑梁的抗弯计算强度小于215. ON/rnm2,满足要求！受脚手架作用集中计算荷载N=7. 99+6. 08=14. 07kN水平钢梁自重计算荷载 q=30. 60X0. 0001 X7. 85X 10=0. 24kN/m最大挠度 Vmax=12. 753mm九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下CF=7其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范 (GB50017-2003)附录B得到：0b=2. 00由于eb大于0.6,按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表 得到其值为0.92930架体设计计算书经过计算得到强度 a=30

47、. 18X106/(0. 929X185000. 00)=175. 61N/mm2；水平钢梁的稳定性计算O 其中N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.71kN；d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取L5N/rnm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于 11712. 23/(3. 1416X20X1. 5)=124. 3mmo.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓压力要满足公式其中N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 49. 06kN；d 楼板螺栓的直径，d =

48、 20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fee 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15. 86N/mm2；31架体设计计算书经过计算得到公式右边等于153. 7kN楼板混凝土局部承压计算N = 153.7满足要求！33悬挑脚手架(钢丝绳卸荷)本工程建筑物凹进部位角隅工字钢悬挑长度和跨度较大(最大悬挑2m,锚固 2m,三跨)，需要设置钢丝绳拉绳卸荷(钢丝绳锚固形式可参考卸料平台做法)。一、参数信息：.脚手架参数双排脚手架搭设高度为18 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1. 5m；内排架距离墙长度为0.9

49、0 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为48x3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3 m,水平间距4. 5 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2) ：3. 000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；.风荷载参数本工程地处天津天津市，基本风压0.5 kN/m2；风荷载高度变化系数出，计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数M为0.214；.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m) :0. 1394；脚手板自重标准值(kN/n?) ：0. 35

50、0；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m) :0. 140；平安设施与平安网自重标准值(kN/m?):0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2m,建筑物内锚固段长度2. 5 m0锚固压点螺栓直径(mm) :20. 00；楼板混凝土标号:C35；32架体设计计算书.拉绳与支杆参数单位：mm；悬挑脚手架侧面图钢丝绳平安系数为：6.000;钢丝绳与墙距离为(m): 3. 300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.8m。二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和

51、挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变33架体设计计算书形。.均布荷载值计算小横杆的自重标准值：Pi= 0. 038 kN/m ；脚手板的荷载标准值:?2= 0. 35X 1.5/3=0. 175 kN/m ；活荷载标准值：Q=3X1.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值：q=l. 2X0, 038+1. 2X0. 175+1. 4X 1. 5 = 2. 356 kN/m；q口 口 口 I I 口 FTTTT小横杆计算简图.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：Mqmax = qJ/8最大弯矩 Mqmax

52、=2. 356X 1. 052/8 = 0. 325 kN m；最大应力计算值 a = Mqmax/W =63.917 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力0=63.917 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！.挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0. 038+0. 175+L 5 = 1.713 kN/m ；Vqmax = 5ql4/384EI最大挠度 4/(384x2.06xl05xl21900)=1.08 mm；小横杆的最大挠度1.08 mm小于小横杆的最大容许挠度1050 / 150=7与10 mm,满足要求！三、大横杆的计算

53、：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。.荷载值计算小横杆的自重标准值：P|= 0. 038X 1.05=0. 04 kN；脚手板的荷载标准值:P2= 0. 35X 1.05X 1.5/3=0. 184 kN；活荷载标准值:Q= 3X 1.05X 1.5/3=1.575 kN；荷载的设计值：P=(l. 2X0. 04+1. 2X0. 184+1. 4X 1. 575)/2=1. 237 kN；34架体设计计算书大横杆计算简图.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的 弯矩和。Mmax = 0. 08ql2均布荷载最大弯矩计算：Mima

54、x=O. 08X0. 038X1,5X1. 5=0. 007 kN m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 0. 267P1集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267XL 237XL 5= 0. 495 kN m；M = Mimax + M2max = 0. 007+0. 495=0. 502 kN m最大应力计算值 a = 0.502x106/5080=98.879 N/mm2；大横杆的最大应力计算值a = 98.879 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f =205 N/mm2,满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的 挠度和

55、，单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下：Vmax =0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：4 /(100 x2.06xl05xl21900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：Vpmax= 1.883P13/1OOEI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 p= (0. 04+0. 184+1.575) /2=0. 9kNv= 3/( 100 x2.06xl05xl21900) = 2.277 mm；最大挠度和：v= Vmax + Vpmax = 0.052+2.277=2.329 mm；大横杆的最大挠度2. 329 mm小于大横杆

56、的最大容许挠度1500 / 150=10与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. OOkN,该工程实际的旋转单35架体设计计算书扣件承载力取值为8.OOkNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范5. 2. 5):R RC其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8. 00 kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：Pl = 0. 038X 1.05X2/2=0. 04 kN；大横杆的自重标准值：P2 = 0. 038X 1.5=0. 058 kN；脚手板

57、的自重标准值:P3 = 0. 35X 1.05X 1.5/2=0.276 kN；活荷载标准值:Q = 3X1.05X1.5 /2 = 2. 362 kN；荷载的设计值：R=l. 2X (0. 04+0. 058+0. 276)+1. 4X2. 362=3. 756 kN；R 8. 00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内 容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0. 1394kN/mNgi = 0. 1394+(1. 05 X 2/2) X 0. 038/1. 50 X 18. 00 = 2

58、. 993kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0. 35kN/m2NG2= 0. 35X4X 1, 5X (1.05+0. 9)/2 = 2.047 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0. 14kN/mNg3 = 0. 14X4X1. 5/2 = 0. 42 kN；(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网:0. 005 kN/m2NG4 = 0. 005X 1.5X 18 = 0. 135 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng = Ngi+Ng2+Ng3+Ng4 = 5. 596 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和

59、的 1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq 二 = 4.725 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 Ng+0. 85X1. 4Nq = 1.2X5. 596+ 0. 85X 1.4X4. 725= 12. 337 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=L 2Ng+1. 4Nq=1.2X5. 596+1.4X4. 725=13. 33kN；六、立杆的稳定性计算：风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0. 7-3o36架体设计计算书其中30-基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：coo = 0.5 kN/m2；Hz-风荷载

60、高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：眼=0.74；内-风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为：Wk = 0. 7 X0.5X0. 74X0.214 = 0. 055 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：Mw = 0. 85 X1.4WkLah2/10 = 0. 85 XI. 4X0. 055X 1. 5X 1. 52/10 = 0. 022 kN m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式(y = N/(pA) + MwAV f立杆的轴心压力设计值：N=12. 337 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式o = N/(