桂馨源木模板施工方案

1、PAGE PAGE 2广西六合源建筑安装工程有限责任公司嘉汇馨源小区模板施工方案嘉汇馨源小区工程模板施工方案施工单位：广西六合源建筑安装工程有限责任公司编 制：审 核：审 批：2008年 4 月 27 日PAGE PAGE 3目 录1、概况01.1工程概况01.2梁、柱、板概况：022、编制依据13、有关数据14、梁模板设计及验算14.114.224.2.134.2.2454.2.3675、75.175.285.2.195.2.210116、116.1126.2126.2.112156.2.215166.2.316176.2.418197、217.1217.2217.3227.4227.5模板

2、安装要求:238、模板拆除248.1模板的拆除顺序和方法248.2模板拆除时的砼强度249、模板工程质量控制2510、安全保证措施26广西六合源建筑安装工程有限责任公司PAGE PAGE 嘉汇馨源小区1 模板安装方案1模板安工程 概况一、工程概况及编制依据本工程为广西桂嘉汇房地产集团有限公司的嘉汇馨源小区三期工程，位于南宁市大学路41号，建筑物19#，20#楼为框架结构, 现浇钢筋混凝土楼板，地下一层,地上6+1层住宅楼，总建筑面积为11926.25m2, 地下室建筑面积为3983.9,商铺面积为530.46,20# 层高为2.8m，临街商铺一层,层高分别为4.2m， 19#楼 建筑住宅面积3

3、939.1 m2, 总高为21.8m，土0.000相当于黄海高程76.35m, 20#楼一层为商铺,层高为4.2m，建筑住宅面积3473.79 m2,局部总高23.2m,土0.000相当于黄海高程76.8m,屋面均为斜坡屋顶。基础采用静压管桩基础，桩基础单桩承载力特点值为Ra=1200KN，抗震等级为六度抗震设防。本工程层精湛4.2m时采满堂脚手架,详见满堂脚手架施工方案,木顶撑采用尾径不小于80的杉木,配两层周转材料使用.1.2 梁、柱、板概况梁、柱、板有关情形见表1：表1构件名称项目梁柱板截面尺寸200mm650mm400mm500mm100mm厚，部分厚度为120mm标高面标高2.80m

4、顶标高2.80m面标高2.80m砼强度等级C25坍落度80160mm砼运输方式汽车泵机，水平运输采用手推车汽车泵汽车泵砼浇筑方式采用插入式振动器振捣采用插入式振动器振捣采用平板式振动器振捣2 编制依据2.1木结构设计规范 （GBJ588）2.2混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）（以下简称规范）2.3建筑施工手册 （缩印本 第二版）（以下简称手册）2.4 品品茗运算软件3 有关验算3.1.1、梁模板验算1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.600；立杆运算高度H (m): 2.800；立杆采用圆木；立杆圆木大头直径R(mm): 100.000；立杆圆木小头直径r(mm)

5、: 70.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000； 梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 60.000；帽木长度La(m): 1.000； 帽木截面宽度b2 (mm): 60.000；帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000； 斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 400.000； 梁截面宽度B(m): 0.200；梁截面高度D(m): 0.650； 2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000；3、梁侧模板参数

6、主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：50mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M10；主楞龙骨材料：木楞,宽度80mm，高度100mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000；面板厚度(mm): 20.000；面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000； 5、立杆圆木参数立杆圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选

7、用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000； 3.12、梁模板荷载标准值运算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

8、其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)运算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力运算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式运算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别运算得 48.659 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程运算荷载。3.13、梁侧

9、模板面板的运算： 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁运算。 面板运算简图(单位：mm)1.强度运算跨中弯矩运算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抗击矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的受弯应力运算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式运算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.51

10、20.9=6.48kN/m； 振捣混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.510.9=0.63kN/m；q = q1+q2 = 6.480+0.630 = 7.110 kN/m；运算跨度(内楞间距): l = 183.33mm；面板的最大弯距 M= 0.17.11183.3332 = 2.39104N.mm；经运算得到，面板的受弯应力运算值: = 2.39104 / 3.33104=0.717N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力运算值 =0.717N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力

11、线荷载标准值: q = 120.5 = 6N/mm； l-运算跨度(内楞间距): l = 183.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度运算值: = 0.6776183.334/(10095003.33105) = 0.014 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =183.333/250 = 0.733mm；面板的最大挠度运算值 =0.014mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.733mm，满足要求！3.1.4、梁侧模板支撑的运算：1.内楞运算本工程中，龙骨采用木楞，截面

12、宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞运算简图（1）.内楞强度验算强度验算运算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力运算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抗击矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式运算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2120.9+1.410.9)0.183=2.61kN/m； 内楞运算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.12.61500.002= 6.52

13、104N.mm； 最大支座力:R=1.12.6070.5=1.434 kN；经运算得到，内楞的最大受弯应力运算值 = 6.52104/6.40104 = 1.018 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力运算值 = 1.018 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-运算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.000.18= 2.20 N/mm； E - 内楞材质的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56

14、106mm4；内楞的最大挠度运算值: = 0.6772.25004/(10090002.56106) = 4.0410-2 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度运算值 =4.0410-2mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞运算外楞(木或钢)承担内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.434kN,对主楞按照集中荷载作用下的连续梁运算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W = 81021/6 = 133.33cm3；I = 81031/12 = 666.67cm4； 外

15、楞运算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力运算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抗击矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.382 kN.m； 外楞最大运算跨度: l = 300mm；经运算得到，外楞的受弯应力运算值: = 3.82105/1.33105 = 2.868 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力运算值 =2.868N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算

16、根据连续梁运算得到外楞的最大挠度为0.189 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度运算值 =0.189mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！3.1.5、穿梁螺栓的运算：验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 10 mm； 穿梁螺栓有效直径: 8.12 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 52 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.212+1.41)0.50.325 =2.568 kN。穿梁螺栓最大

17、容许拉力值: N = 17052/1000 = 8.84 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.568kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=8.84kN，满足要求！3.1.6、梁底模板运算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。运算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁运算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为: W = 2002020/6 = 1.33104mm3； I = 200202020/1

18、2 = 1.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力运算值(N/mm2)； M - 运算的最大弯矩 (kNm)； l-运算跨度(梁底支撑间距): l =600.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.225.0000.2000.6500.900=3.510kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.3500.2000.900=0.076kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.41.0000.2000.900=0.252kN/m；q = q1 + q2 + q

19、3=3.510+0.076+0.252=3.838kN/m；跨中弯矩运算公式如下: 面板的最大弯矩：Mmax = 0.103.8380.62=0.138kN.m；面板的最大受弯应力运算值： =0.138106/1.33104=10.362N/mm2；梁底模面板运算应力 =10.362 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工运算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度运算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（25.000.650+0.35）0.20= 3.32KN/m； l-运算跨度(梁底支撑间距

20、): l =600.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大答应挠度值: =600.00/250 = 2.400mm；面板的最大挠度运算值: = 0.6773.326004/(10095001.33105)=2.3mm；面板的最大挠度运算值: =2.3mm 小于 面板的最大答应挠度值: = 600 / 250 = 2.4mm，满足要求！3.1.7、帽木验算： 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁运算； (1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m)： q1 =1.225.0000.6500.600 = 11.700 kN/m； (2)模板的自重线荷

21、载设计值(kN/m)： q2 =1.20.3500.600 = 0.252 kN/m； (3)活荷载为振捣混凝土荷载设计值(kN/m)： q3=1.41.0000.600 = 0.840 kN/m； q= q1 + q2 + q3 = 12.792kN/m； (4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m)： q4=1.2 60.00010-380.00010-33.870 = 0.022 kN/m； 帽木截面抗击矩：W = 60.00080.0002/6 = 64000.000 mm3； 帽木截面惯性矩：I = 60.00080.0003/12 = 2560000.000 mm4； 帽木受力运算简图

22、 经过连续梁的运算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kNm) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的运算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 0.925 kN； R2 = 6.467 kN； R3 = 0.925 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.321 kN.m； 最大变形 max = 0.149 mm； 最大剪力 Vmax = 3.233 kN； 截面应力 = 321351.075/64000 = 5.021 N/mm2。 帽木的最大应力为 5.021 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11 N/mm2，满足要求！ 帽木的最大挠度为 0.149 mm，小于帽木的最大

23、容许挠度 2.4 mm，满足要求！3.1.8、梁底木支架立杆的稳固性验算:作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1、静荷载标准值包括以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.40021/220.0400.060+2.800(0.070/2)23.870= 0.072 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.6000.200 = 0.042 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.6500.600 = 1.950 kN； 经运算得到，静荷载标准值； NG = NG

24、1+NG2+NG3 = 0.072+0.042+1.950 = 2.064 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经运算得到，活荷载标准值： NQ = 1.0000.2000.600 = 0.120 kN；3、立杆的轴向压力设计值运算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.22.064+1.40.120 = 2.645 kN； 稳固性运算公式如下： 其中，N - 作用在立杆上的轴力 -立杆受压应力运算值； fc -立杆抗压强度设计值； A0-立杆截面的运算面积； A0 = (70.000/2)2 = 3848.451 mm2 -轴心受压构件的稳固系数,由长细比 结果确定； 轴心受压稳固系

25、数按下式运算： i-立杆的回转半径，i = 70.000/4 = 17.500 mm； l0- 立杆的运算长度，l0 = 2800.000-400.000 = 2400.000 mm； = 2400.000/17.500 = 137.143； =2800/(137.1432) = 0.149； 经运算得到： = 2645.007/(0.1493848.451) = 4.617 N/mm2； 根据规范规定，用于施工和修理时木材的强度设计值应乘1.2调整系数： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立杆受压应力运算值为4.617N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值

26、 12N/mm2，满足要求！3.1.9、梁底斜撑稳固性验算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式运算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； i -斜撑与帽木的夹角。 sini = sinarctan400.000/(1000.000/2) = 0.625； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sini= 0.925/ 0.625= 1.480 kN稳固性运算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撑的轴力,1.480 kN -木斜撑受压应力运算值； fc -木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0-木斜撑截面的运算面积； A0 = 40.00060

27、.000 = 2400.000 mm2； -轴心受压构件的稳固系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳固系数按下式运算： i -木斜撑的回转半径，i = 0.28960.000 = 17.340 mm； l0- 木斜撑的运算长度，l0 = (1000.000/2)2+400.00020.5 = 640.312 mm； = 640.312/17.340 = 36.927； =1/(1+(36.927/80)2) = 0.824；经运算得到： = 1480.147/(0.8242400.000) = 0.748 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和修理时木材的强度设计值应乘1.2调整系

28、数； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力运算值为0.748 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要求！3.2、板模板的运算3.2.1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；模板支架运算高度(m): 2.800；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 60

29、0.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；3.2.2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3.2.3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C25；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：392.700；楼板的运算跨度(m)：4.500；楼板的运算宽度(m)：4.000；楼板的运算厚度(mm)：100.000；施工期平均气温(

30、)：25.000；3.2.4、板底方木参数板底方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；3.2.5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；3.2.6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：11.000；3.2.7、立柱圆木参数立柱圆木选用木

31、材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000； 3.2.8、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照连续梁运算；方木截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为： W = bh2/6 = 4.0006.0002/6 = 24.000 cm3； I = bh3/12 = 4.0006.0003/12 = 72.000 cm4； 木楞运算简图1、荷载的运算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.0000.1000.300 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500

32、.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 2.0000.300 = 0.600 kN/m；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利分配的弯矩之和， 运算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.750+0.105)+1.40.600 = 1.866 kN/m； 最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1251.8661.0002= 0.233 kN.m； 最大支座力 N = 1.25ql = 1.251.8661.000 = 2.333 kN ； 截面应力 = M/W = 0.233

33、106/24.000103 = 9.719 N/mm2；方木的最大应力运算值为9.719N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算： 截面抗剪强度必须满足下式： 其中最大剪力：V = 0.6251.8661.000 = 1.166 kN； 截面受剪应力运算值：T = 31.166103/(240.00060.000) = 0.729 N/mm2； 截面抗剪强度设计值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪应力运算值为0.729N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利

34、分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，运算公式如下： 均布荷载 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m； 最大变形 = 0.5210.855（1.000103）4/(1009000.00072.000104) = 0.687 mm；方木的最大挠度为0.687mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！3.2.9、帽木验算: 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁运算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.8661.000+0.000 = 1.866 kN； 均布荷载q取帽木自重：q = 1.0000.0600.0803.870 =

35、 0.019 kN/m； 截面抗击矩：W = bh2/6 = 6.0008.0002/6 = 64.000 cm3； 截面惯性矩：I = bh3/12= 6.0008.0003/12 = 256.000 cm4； 帽木受力运算简图 经过连续梁的运算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kNm) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的运算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 2.213 kN； R2 = 3.803 kN； R3 = 1.466 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.202 kN.m； 最大变形 max = 0.107 mm； 最大剪力 Vmax = 2.275 kN

36、； 截面应力 = 202.109/64 = 3.158 N/mm2。 帽木的最大应力为 3.158 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2，满足要求！ 帽木的最大挠度为 0.107 mm，小于帽木的最大容许挠度 2.000 mm，满足要求！3.2.10、模板支架荷载标准值(轴力)运算:作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1、静荷载标准值包括以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0300.040+2.8000.0800.10023.870= 0.244 kN (2)模板的自重

37、(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1001.0001.000 = 2.500 kN； 经运算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.244+0.350+2.500 = 3.094 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经运算得到，活荷载标准值： NQ = 2.0001.0001.000 = 2.000 kN；3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值运算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.23.094+1.42.000 = 6.512 kN；3.2.11

38、、立柱的稳固性验算: 稳固性运算公式如下： 其中，N - 作用在立柱上的轴力 -立柱受压应力运算值； fc -立柱抗压强度设计值； A0-立柱截面的运算面积； A0 = (80.000/2)2 = 5026.548 mm2 -轴心受压构件的稳固系数,由长细比 结果确定； 轴心受压稳固系数按下式运算： i-立杆的回转半径，i = 80.000/4 = 20.000 mm； l0- 立杆的运算长度，l0 = 2800.000-600.000 = 2200.000 mm； = 2200.000/20.000 = 110.000； =2800/(110.000)2) = 0.231； 经运算得到： =

39、 6512.441/(0.2315026.548) = 5.599 N/mm2； 根据规范规定，用于施工和修理时木材的强度设计值应乘1.2调整系数： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立柱受压应力运算值为5.599N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 12.000N/mm2，满足要求！3.2.12、斜撑(轴力)运算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式运算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； i -斜撑与帽木的夹角。 sini = sin90-arctan(1.000/2)/0.600 = 0.974； 斜撑

40、的轴力：RDi=RCi/sini= 2.213/ 0.974= 2.273 kN3.2.13、斜撑稳固性验算:稳固性运算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撑的轴力,2.273 kN -木斜撑受压应力运算值； fc -木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0-木斜撑截面的运算面积； A0 = 30.00040.000 = 1200.000 mm2； -轴心受压构件的稳固系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳固系数按下式运算： i -木斜撑的回转半径，i = 0.28940.000 = 11.560 mm； l0- 木斜撑的运算长度，l0 = (1000.000/2)2+

41、600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.025/11.560 = 67.563； =1/(1+(67.563/80)2) = 0.584；经运算得到： = 2272.743/(0.5841200.000) = 3.245 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和修理时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力运算值为3.245 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2，满足要求！柱模板的运算依据建筑施工手册第四版、建筑施工运算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-

42、2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):400.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总运算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 运算简图3.3、柱模板验算3.3.1.基本参数柱截面宽度B方向对拉

43、螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；3.3.2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抗击矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.3.3竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；3.3.4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1

44、.50；3.3.5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；3.3.6、柱模板荷载标准值运算新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。3.3.7、柱模板面板的运算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁运算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度运算。强度验算要考

45、虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的二跨连续梁进行运算。 面板运算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式运算最大跨中弯距： 其中， M-面板运算最大弯距(Nmm)； l-运算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.500.90=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q

46、2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的暂时结构折减系数。 q = q1 + q2 =30.913+1.260=32.173 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 32.173220220= 1.95105N.mm；面板最大应力按下式运算： 其中， -面板承担的应力(N/mm2)； M -面板运算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抗击矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力运算值： =

47、 M/W = 1.95105 / 2.70104 = 7.209N/mm2；面板的最大应力运算值 =7.209N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁运算，公式如下: 其中， -面板运算最大剪力(N)； l-运算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.500.90=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的暂时结构折减系数。

48、 q = q1 + q2 =30.913+1.260=32.173 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62532.173220.0 = 4423.766N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承担的剪应力(N/mm2)； -面板运算最大剪力(N)： = 4423.766N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力运算值: =34423.766/(250018.0)=0.737N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/

49、mm2；面板截面的受剪应力 =0.737N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁运算，挠度运算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.250.5028.62 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-运算跨度(竖楞间距): l =220.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 220 / 250 =

50、 0.88 mm；面板的最大挠度运算值: = 0.52128.62220.04/(1009500.02.43105) = 0.151 mm；面板的最大挠度运算值 =0.151mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.88mm,满足要求！3.3.8、竖楞方木的运算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁运算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁运算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4

51、； 竖楞方木运算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩运算公式： 其中， M-竖楞运算最大弯距(Nmm)； l-运算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.170.90=10.510kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.90=0.428kN/m； q = (10.510+0.428)/2=5.469 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.469500.0500.0= 1.37105N.mm； 其中， -竖楞承担的应力(N/mm2)； M -竖楞运算最大弯距(Nmm)； W -竖

52、楞的截面抗击矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力运算值: = M/W = 1.37105/6.40104 = 2.136N/mm2；竖楞的最大应力运算值 =2.136N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁运算，公式如下: 其中， -竖楞运算最大剪力(N)； l-运算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.170.90=10.510kN/m

53、； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.90=0.428kN/m； q = (10.510+0.428)/2=5.469 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.65.469500.0 = 1640.815N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞运算最大剪力(N)： = 1640.815N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力运算值: =31640.815/(2

54、60.080.0)=0.513N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力运算值 =0.513N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁运算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.17 = 9.73 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-运算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 500/25

55、0 = 2mm；竖楞的最大挠度运算值: = 0.6779.73500.04/(1009500.02.56106) = 0.169 mm；竖楞的最大挠度运算值 =0.169mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！3.3.9、B方向柱箍的运算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:钢柱箍截面抗击矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为单跨，按集中荷载简支梁运算（附运算简图）：B方向柱箍运算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20

56、.9)0.17 0.5/2 = 2.73 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.735 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.615 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.865 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.62 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抗击矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力运算值: = 115.36 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力运算值 =115.36N/mm2 小于 柱箍的抗弯强

57、度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过运算得到: = 0.865 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.865mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!3.3.9、B方向对拉螺栓的运算 B方向没有设置对拉螺栓！3.3.10、H方向柱箍的运算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:钢柱箍截面抗击矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为单跨，按简支梁运算（附运算简图）：

58、H方向柱箍运算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.22 0.5/2 = 3.54 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.539 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.885 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 1.670 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.88 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抗击矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力运算值: = 165.87 N/mm2；柱箍的

59、抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力运算值 =165.87N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过运算得到: V = 1.67 mm；柱箍最大容许挠度: V = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 V =1.67mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=2mm，满足要求!3.3.11、H方向对拉螺栓的运算H方向没有设置对拉螺栓！以上运算表明:该模板方案可行.4 模板安装4.1 柱模板的安装4.1.1模板构造 柱模板主要有四六块拼板构成，在拼板的外面应加柱箍或加对拉螺栓。两块内拼板宽度与柱截面相同，两块外拼板

60、宽度应比柱截面宽度大两个拼板的厚度，拼板长度等于层高减去楼板厚度。若与梁相接，尚应留出梁的缺口。柱箍应上疏下密，柱模板底部应留有清理孔，待垃圾清理完毕后再钉牢。4.1.2模板安装柱模板安装前应弹出柱中线及边线。依据边线并考虑增加两片柱模板的厚度钉柱脚固定木框。柱模板安装的垂直度用锤球检查，合格后应立刻用撑木钉牢。各柱模板安装完毕后相互间应用水平及斜拉杆联系成整体，以使在整个施工过程中不致发生倾斜。校正完柱子模板的垂直度即可上紧柱箍。上紧柱箍后复核其垂直度。4.2 梁模板的安装4.2.1模板构造梁模板由一块底板、两块侧板、夹木、斜撑组成，下面用顶撑支承。当梁深在600以内时，由于混凝土侧压力小，