石脑油芳构化操作规程

1、芳构化操作规程第一章概述第一节本装置生产任务及特点随着我国淘汰70#汽油、2000年全面实现汽油无铅化进程的加快，对于加工流程 简单的炼油厂，如何解决低辛烷值汽油组份的深加工问题必将成为技术改造的重点。轻烃芳构化技术是近十年来开展起来的一种新的石油化工工艺技术，其特点是利 用非贵金属改性的沸石催化剂将低分子烃类直接转化为苯、甲苯、二甲苯等轻质芳烃。与目前炼油厂采用的催化重整工艺相比，该技术具有以下几种特征：1使用的沸石催化剂具有一定的抗硫、抗氮能力，原料不需要深度精制。2其芳烃准备产率不受到原料芳烃潜含量限制。3低压、非临氢操作，其操作费用低，根本建设投资少， 因而，芳构化技术的开发应用即将成

2、为继催化重整技术以后的又一项生产石油芳烃或 高辛烷值汽油组份的新工艺。多年来，中国石化集团公司洛阳石化工程公司炼制研究所在轻烃芳构化生产芳烃 或高辛烷值汽油等方面作了大量的研究开发工作，形成了自己的专有技术，并拥有两 项创造专利ZL93102129.4。由洛阳石化工程公司炼制研究所等单位共同研究开发 的劣质汽油芳构化改质技术已于 1998年1月通过了中国石化集团公司原中国石化 总公司组织的技术鉴定。该技术利用专有催化剂，将诸如焦化汽油、直馏汽油、油 田凝析油、重整拔头油、重整抽余油、裂解汽油等轻烃转化为芳烃，用于生产芳烃或 高辛烷值汽油。x 104t/a芳构化改质工业示范装置在沈阳新民蜡化学品

3、实验厂投入运行。 该装置的 运转结果到达了预期的目的即液化石油气+汽油?90%(wt);汽油ROM 90，证实芳 构化改质技术的可靠和可行性，具备了工业应用的条件。目前，广西田东石油化工总厂是一个加工原油 18万吨的小型炼厂。在国家强制取 消70#汽油的生产和销售后，该厂将有 2万吨的直馏汽油无法作为汽油调和组分出 厂，因此，采用洛阳石化工程公司开发的劣质汽油调和组分出的劣质汽油芳构化改质 技术就能很好地解决这一问题。第二节生产根本原理及技术概述2.1轻烃芳构化的化学反响机理轻烃分子在HZSM 5分子筛催化剂上的反响较为复杂，一般认为包括裂化、 齐聚、环化和脱氢四个主要步骤。烃分子首先裂化成低

4、分子“碎片再经过正碳 离子机理“连接成环，通过脱氢转移生成芳烃。由于受到分子在 HZSM 5沸石 上的芳构化产品分布相近。烃分子在HZSM 5沸石孔道内的裂化反响遵循正碳离子反响，但由于HZSM5沸石上的芳构化反响是一个择形催化过程，烃分子在这种沸石上的裂化不同于 一般的裂化规律。由于孔道开口及孔道内扩散空间的约束，直链更容易接近内外 表酸性中心而优先裂化。如不同结构烷烃的裂化速率的大小顺序为：直链烷烃单侧链烷烃双侧链烷烃烃分子首先裂化成低分子烯烃，进而生成BTX的反响历程，可以描述为图1所示的过程。+ CH3 CH2 CH CH3+CH3- CH2- CH= CH2- CH3-CH2-CH-

5、CH3CH3-CH2-CH-CH2CH3-CH2-CH-CH3 CH3-C6H4-CH3CH3-CH-CH2-CH2环化脱氢图1低分子烃类芳构化反响历程HZSM -5催化剂对各种轻烃原料的芳构化均有很好的适应性，但是原料组成 对芳构化过程仍存在一定的影响，主要表现在以下几个方面。原料组成愈不饱和以及碳数愈多，那么愈容易转化为芳烃。碳数相同的烃类转化为芳烃时，芳构化反响所需要的强度按以下顺序增加：双烯 烯烃 环烷烃 烷烃原料的性能强烈地影响催化剂的失活速率。缺氢的原料更易结焦，而导致催化 剂的失活速率更快，缩短了催化剂的寿命。烷烃原料的芳构化是高度吸热的反响，而烯烃原料的芳构化过程，依据非芳构

6、化物的组成，可能是放热反响，反响中产生的氢气愈多那么吸热性愈强，将原料掺 合到一定氢含量的水平，可使芳构化在近于热平衡 吸、放热相等的情况下进行。轻烃芳构化催化剂的开发轻烃芳构化催化剂的开展主要经历两个阶段：HASM - 5及其金属改性的分子筛催化剂和杂沸石筛催化剂。轻烃芳构化过程的早期研究是采用 HZSM - 5型分子筛催化剂。而后，为了弥 补芳构化催化剂在芳构化活性、产物液相收率和芳烃选择性不高的缺点，研究者 对HZSM 5分子筛进行了改性。HZSM 5分子筛单金属改性组分一般用 Zn或 者Ca。为了改善催化剂的稳定性，国内外开发了添加第二改性组分的催化剂，其 中铂锌、铂锌镓等催化剂的单程

7、寿命达 200小时，但是铂的参加提高了催化剂的 生产本钱。目前将Ni或Al作为第二改性金属，也取得了较好的效果：不但能增 加催化剂的稳定性，而且还能改善催化剂的活性和选择性。经过多年努力，洛阳石化工程公司炼制研究所开发出 LAC系列芳构化催化剂, 适用于直镏汽油芳构化性质装置，取得满意的工业试验结果。工业运转结果说明： 对于直镏汽油芳构化性质生产高辛烷值汽油和组分，LAC - 3型芳构化催化剂具有 良好的活性、选择性、稳定性及抗结焦性能。影响轻烃芳构化反响需要足够高的反响温度。不同的原料，所需的最低温度相 差很大，烯烃可低于370C，而丙烷那么需538C。直镏汽油芳构化过程从宏观上表 现为强的

8、吸热反响。从化学热力学方面考虑，提高反响温度有利于芳烃产率的增 加，使产品中芳烃含量一直保持较高的水平；从化学动力学方面考虑，提高反响 温度能增加化学反响速度，更有利于直镏汽油向芳烃化合物转化。但是过高的反 应温度促使热裂化等副反响加剧，导致干气和焦炭产率增加。因此，芳构化反响 温度选择400 530 C为宜。进料空速的大小，对装置的处理量越大，因此装置的相对投资费用和操作费用 就越低。但是进料空速越大，反响物料在催化剂床层内停留时间就越短，化学反 应就不能充分进行。综合考虑各方面因素，选择的进料空速为1.0h-1左右比拟合适，这样，在产品分布较合理的情况下，催化剂又具有较长的单程运转周期。经

9、典的脱氢环化反响或脱氢环化二聚反响都不能在压力下运行， 因为它们对氢 分压是十分敏感的。而HZSM 5催化剂上的芳构化反响，那么在较高的压力下操作 并无有害影响，不过一般都在常压下或低压下进行。第三节工艺流程说明芳构化改质装置工艺流程见附图。由于直镏汽油芳构化改质反响为强的吸热反响，需采用分段加热的方式实现整 个反响过程。反响局部采用了两台加热炉，一台为原料加热炉，一台为中间产物 加热炉。反响器为三台，加热炉反响器之间联接相应跨线，使三台反响器以一定 形式串联使用，从而到达分段反响的目的，芳构化装置采用模拟移动床循环反响 再生方式实现连续操作，反响器中两台反响，一台再生。该装置反响系统流程的

10、特点为：每个操作周期的前反响器均是采用前一周期未经再生的后反响器。正常 操作状态为其中两台反响器串联反响，另一台反响器那么处于再生或等待状态。自装置外来的经原料泵P101A,B送至原料油反响产物换热器E101A, B，换热至泡点171C，进入芳构化反响器R101A顶部。芳构化反响器R101A 出来的中间反响产物进入中间反响产物加热炉F102再加热，进入芳构化反响 器R101B顶部。自芳构化反响器出来的反响产物换热后送入催化装置吸收稳 定系统。芳构化催化剂的再生局部采用氮气中配空气的方式对失活催化剂进行烧焦再生。由于再生气需要枯燥及脱硫，因而再生局部设再生气枯燥及脱硫器各一台。A催化剂再生本装置

11、的再生系统是一个闭路循环系统，再生气循环使用。再生时再生系统 中应充满氮气，并补进一定量的空气，以保证再生气的氧含量。自系统来的氮气和净 化压缩空气补充用按比例分别计量进入再生气分液罐V103分液后，经再生气压 缩机C102升压到0.55Mpa A进入再生气换热器E104与循环气体换热后， 进入再生气换热器E104与循环气体换热后，进入再生气加热炉F103加热至530 C去芳构化反响器，从床层顶部自上而下进行烧焦。烧焦后高温烟气经再生气换 热器E104与再生气换热后，由再生气冷却器E105冷却至40C，进入再生气 分液罐V103分液，经再生气脱硫器D101脱除微量二氧化硫和再生枯燥器D102

12、脱除其中微量水分后进入再生气压缩机C102循环操作。为节省氮气用量，再生气 体循环使用，并根据反响器床层温度变化情况，随时补充空气。b.枯燥剂再生再生气枯燥器D102内枯燥剂在使用一段时期后需要再生以脱除枯燥剂吸附的 过时水分。催化剂再生操作时在枯燥器D102出口采再生烟气分析其露点，当再生 烟气露点高于-25C时那么枯燥剂需要再生。在催化剂再生结束后应将流程切换为枯燥 剂再生流程，进行枯燥剂再生。枯燥剂再生温度为200C，再生时间为5h。再生气体为净化风或再生烟气。再生气进入再生气分液罐V103丨分液，再经过再生气脱硫器 后D101丨后，返回再生气压缩机C102升压。升压的后的再生气经再生气

13、换热 器E104与循环气体换热后，进入再生气加热炉F103加热至200C后，进入再 生气枯燥器D102脱除枯燥剂吸附的水份。从枯燥器出来的再生气进入再生气换热 器E104后，再经再生器冷却器E105冷却后，进入再生气分液罐V103。再 生气循环使用。球形3A分子筛技术见表1c脱硫剂的更换时间为两年，装置运行两年后将其卸出更换新脱硫剂。第四节原料性质及产品质量控制指标本芳构化装置设计原料为田东直镏汽油。原料性质见表-24.1芳构化装置的产品分布及性质本芳构化装置的目的产品为高辛烷值汽油及液化石油气，同时副产的少量干气可作为料气使用。本装置生产90#无铅汽油的产品分布及物料平衡见表- 3。本 装置

14、生产90#无铅汽油的性质见表-4,生产装置产品、中间产物及工艺指标分析 工程次见表一5。表1 球形3A分子筛技术条件指标名称一级品合格品一级品合格品磨耗率,%粒度，%静态水吸附，%抗压强度，N/颗静态乙烯吸附，mg/g 3.0包装品含水量，%480硫/卩-134氮/卩-1480芳烃/m%RONMON镏程/cIBP10%50%90%FBP表-5生产控制分析样品名称分析工程分析次数备注直镏汽油比重、镏程二天次反响中间油、粗汽油折光率、芳烃含量每班二次稳定汽油比重、镏程、蒸汽压 折光率、芳烃 含量辛烷值每天次每班二次三天次辛烷值开工初级每班次富气组成分析每天次再生烟气组成分析每班次再生周期采样露点每

15、周期一次再生周期采样第五节主要操作条件1. 反响再生局部操作条件见表6、表7、表8表-6反响再生局部操作条件表工程反响再生反响温度C400-530530压力Mpa绝空速h-12、加热炉局部操作条件表-7加热炉操作条件表、条件 工程、入口出口温度C压力表MPa温度压力表原料加热炉F101225530中间产物加热炉F102470530再生加热炉F1034205303、氮气压缩机操作条件表-8氮气压缩机操作条件表排气量标m3/h温度 C压力表Mpa3200入口出口入口出口40第六节设备明细表能耗表3 -8能耗表计算方法按 SYJ1029 83规定序号工程消耗量燃料低热值或能耗指标总能耗X104MJ/

16、a单位能 耗 XMJ/a单位耗量小时耗量年耗量单位数量单位数量单位数量单位数量1234567891011121循环水T/t20T/h50X104t/a40MJ/t2电Kwh/ t22Kwh/ t55X 104 kwh/ a44MJ/k wh3T/tT/hX104t/aMJ/t4净化压缩空气M3/t20M3/h50XM3 n/a40MJ/M3n5燃料气M3/tM3/h158XM3 n/aMJ/M3n小计X 104kcal/t)设备明细表主要工艺设备表序号设备名称设备编号设备规格介质名称操作条件数量总重t材质温度压力Mpa(A)1芳构化反应器R101A，B1200 X3950切线 距3直镏汽油，

17、干气， 液化 石油 气，粗 汽油530315CrMoR2再生气脱硫器D101 1200 X4400切线 距内装脱硫剂氮气， 空气， 二氧 化硫40120R3再生气干燥器D10231200X氮气，空气230120R小计5表一10反响器设备表表- 12加热炉设备表米用二台合一形式序设备名称设备设备规格介质操作条件数总材号编号名称温度C压力Mpa(A)量重t质1原料加热炉F101Q=590kw直镏汽油53012中间反响产物加热炉F102Q=115kw反响产物53012再生气加热炉F103Q=162kw再生气5301小计33. 压缩机类表-12主要设备表序号设备名称设备编号设备规格流量m3n/h介 质

18、 名 称操作温度c操作压Mpa(A)数量轴功率KW电机功率KW入口出口入口出口1气体压缩机C101A,B原催化压缩机2100富气402851102再生气压缩机C1023200再生气401110132表13容器类设备表序号设备名称设备编号设备规格介质名称操作条件数量:总重t材质温度压 力Mpa1原料油缓冲罐V101 1200 X 3000切线距卧式直镏汽油40常压1Q235-A2气液别离罐V102 800 X 3000切线距卧式液化气，汽油401Q235A3再生气分液罐V103 1000 X 3000切线距卧式再生气40120R4再生气压机出口缓冲罐V104 1000 X 3000切线距卧式再生

19、气146120R5燃料气分液罐V105 500X 2900X6切线距立式燃料气401Q235-B6放空分液罐V106 1000 X 3000切线距卧式汽油230120R7污油罐V107 500 X 2000切线距卧式污油240120R8V108 500 X 1720立式蒸汽300120R9净化空气罐V109 1200 X 4100x 10立式空气40120R9表-14 冷换设备表序号设备名称设备编号设备规格介质名称操作条件数量总重t材质温度C压力Mpa(A)1原料 油反 应产 物换 热器E101A，B-15-3/25-2管程：反应产物4002310/16 MnR壳程：原料油1802原料油汽化器

20、E102管程：反应产物5002215CrMo/16 MnR壳程：原料油2253反响产物冷却器E103A，B55-6/25-4管程：循环水40210/16 MnR壳程：反应产物2004再生气E104600 X6000,管程：再生气530115CrMo/16 MnR换热A= 90 B =壳程：再420器600生气5再生E105管程：循40110/16 MnR气40-6/19-4环水冷却壳程：再261器生气6放空E106管程：循40110/15CrMoR气体环水冷却壳程：放530器空气体7再生E107管程：循40110/15CrMoR气环水冷却壳程：再530器生退料表-15 机泵设备表序号机 泵 名

21、 称编号进口压力MpaA温度介质 密度kg/m3流量m3/h扬程m介质数量泵型号电机型号1原料油P101A，B407241752XDF5-25X 7Y B132S2-2W泵2粗 汽 油 泵P102A,B407122252XDF2-25X 9Y B160M1-2W小计4第二章装置开停工操作第一节开工准备工作1装置的吹扫、清洗1.1吹扫、冲洗的目的通过吹扫及冲洗，去除施工过程中进入设备、管道中的焊渣、泥沙等杂物，以及管 道口的油污、铁锈。对设备管道中的每对法兰和精密封点进行初步的试漏、试压。贯穿流程，熟悉根本操作，暴露有关问题。1.2吹扫介质装置的芳构化反响器及相应工艺管道、开工管道、燃料系统先用

22、1.0Mpa蒸汽吹扫,然后用净化风进行吹扫、循环水管道、净化风线用各自本身介质吹扫、冲洗。油气 别离罐、粗汽油线及富气线用水冲洗。2热空气试运2.1热空气试运目的检查全系统设备、仪表、阀门、供电等的性能和质量是否符合设计标准的要求，了 解工艺参数能否到达设计要求，充分暴露系统中存在的问题，摸清工序之间的内存联系，为下一步负荷运行打下良好根底，确保装置一次开车成功。赶走系统内设备管线中少量的水，到达枯燥的目的。在没有催化剂和反响的情况下, 模拟正常操作，培训操作人员，进行事故演习，到达锻炼队伍、提高指挥人员和操 作人员的应变能力。2.2热空气试运程序热空气试运前，就先做好各项准备工作。检查加热炉

23、系统是否正常，燃料气系统是 否通畅。准备工作就绪后才可将燃料气引入装置，开始热空气试运，热空气试运程 序安排见下表：表-16热空气试运程序安排表工程主要操作要求时间h气密试压小时内压降24建立N2循环压缩机负荷试运出口温度升至580 C升温速度15- 30C/h12加热炉升温空气试运确保人身平安48事故演习确保人身平安24降温降压试运结束降温速度40 C /h122.3热空气试运流程装置反响局部和再生局部并联同时气密试压。气密试压前各岗位人员应准备好检漏 工具。气密试压的压力为 0.53Mpa。气密试压时先引净化风入装置，系统憋压、进 行气密试运。热空气试运流程见图 2。F1013、催化剂及脱

24、硫剂性能及填装3.1催化剂性能简介表9催化剂性能外观白色680-700轴向强度N -1100- 1403.2、脱硫剂的用途及特点HX - Z型常温水解催化脱硫剂是以氧化铁为主要活性成份、用天然纤维类物质为载 体、添加多种助催化剂复合而成的高效脱硫剂，它能将液化气、天然气、焦炉气、高 炉气、煤气、半不煤气和二氧化碳等各种气源中有毒、有害、有腐蚀性的H2S硫化氢、硫醇类有机硫、COS硫氧化碳、CS2二硫化碳、硫醚、噻吩等硫化物能有 效地脱除，对氮氧化物、氰化物也具有明显的效果，是目前国内唯一的综合性脱硫剂。HX - Z型常温水解催化脱硫剂有很高的活性和硫容，并有苛刻条件下具有耐高水汽、 少量碳黑和

25、煤焦油之特性，能有常温、常压或加压条件下保持较高活性与硫容，具有 阻力降小，适用性广，操作方便，能连续或间隙再生特点。1物理性质外观：叶片状或4 -8柱状，黑褐色。空隙率：5060%PH 值：811正常工艺条件温度：1040C空速：常压：300700h-1加压：7001000h-1装填高度/塔径：3 入口 H2S 量：1002000mg/m3,H2S转化吸收率 % :99.9%,工作硫容：3560%(wt)入口 RSH 量：1001500mg/m3,RSH转化吸收率 %： 9599%,工作硫容：3550%(wt)催化剂及脱硫剂的填装催化剂填装要求保证催化剂及反响器清洁枯燥，要在天气晴朗的情况下

26、进行填装工 作。填装现场及用具必须清洁干净。催化剂填装前必须筛选，不得将破碎催化剂及杂 物装入反响器内。(1) 反响器底部先铺15瓷球，填装时高出封头0.10m。底部瓷球上铺不锈钢隔离网。12- 14目。3将过磅称好的催化剂装入反响器，催化剂填装尺寸要准备，且填装均匀、平整, 保证足够的堆密度。填装时抛洒高度不大于 0.5m。4在填装好的催化剂上铺不锈钢隔离网12- 14目。5在上部隔离网上铺15瓷球，填装高度为0.10m。催化剂填装时应参照反响器结构示意图图1。脱硫剂填装1、硫塔的炉篦板上先铺上两层孔眼 1mm的不锈钢丝网。2、在钢丝网上铺上一层100mm的10- 20的耐火球。3、用专用工

27、具，使脱硫剂能均匀地装填在塔中心和周围，倾倒脱硫剂时，下落高度 应尽量低些。4、为了使脱硫剂均匀平整，有时需要人在塔内进行工作，此时须先在脱硫剂上铺上 木板，操作人员应踩在木板上操作。5、塔顶脱硫剂外表要铺上两层钢丝网和 100mm厚的10- 20mm耐火球，以防止气 流吹散脱硫剂。6、脱硫剂应分层装填，每层以0.71m高度为宜。4、催化剂的活化催化剂的活化剂在使用前必须经过升温活化，脱去吸附杂质及水分。催化剂床层活化升温通过控制加热炉出口温度来实现。活化介质为净化风，活化升温流程与热空气试运流程根本相同，只是在反响器入口温度到达 400 C后再将枯燥器切入活化流程。催 化剂床温升温也可加热炉

28、熄火，停再生气压缩机，催化剂床层自然降温待用。第二节开工步骤空气循环升温净化风由再生系统流量计FT 201处给风，开压缩机建立循环。炉 F101、102点火, 催化剂床层升温速度为30C /h空气循环升温流程如下：当反响器入口温度升至400C时，停再生压缩机，加热炉熄火。2、氮气吹扫氮气吹扫时，加热炉E101、102点长明灯，冷凝冷却器适当给上冷却水，防止低温设 备及低温管线因超温而毁坏设备。吹扫流程如下：1油系统泵 P101A/B 出口给氮气管 P1003 E101A/B 管 P1006 E102管 P1007 F101管 P1008 R101A管 P1011 F102管 P1009R101

29、B/C管 P10H E102管 P102X E101A/B 管 P1012103 有 A/B 管 P1022 V102管 P1024泵 P102A/B 管 P1025阀组前放空阀排空。2放火炬系统R101ABC 管 FLG1004 E106管 FLG1010 V106管 FLG1012阀组前放空101 管P1029 SC101管 FLG1007 fR101B管 P1030SC102管 FLG1008管 FLG1001 R101C管 P1031SC103管 FLG001 阀排空。3污油系统R101ABC 管 LS01001 E107管 LSO1008 V107放空。4富气管线V102管P1023

30、阀组前排空阀放空5再生系统氮气吹扫流量计 FT201 处给氮气TPN21002 V103管 N21004 D102管 N21003 D104 管 N21007 E104管 N21008 F103管 N21009 R101ABC管 N21014 E104 管 N2022E105排空。3、 在反响器出口、V102、再生烟气取样处采样分析氧含量，当系统氧含量小于0.5% 时，启动再生气压机建立氮气升温循环，反响加热炉升温。4、正式进料，生产转入正常1当R101AB床温的最低温度高于250C时，切料V104至E101跨线切断后加 盲板，启动原料泵进料，把初始进料量控制在 105t/h左右，原料油经E1

31、01、E102 进F101，富气放火炬稍开，以防系统憋压。当F101出口温度及R101床层温度出现明显下降时，此时停C102,迅速切断E104 后至F101前跨线及V101至C102入口跨线切断后加盲板，开大富气放火炬阀。3启动P101压控，调整F101、F102操作，使R101AB入口温度达400C。4当V1002有液位时，启动泵P102AB将粗汽油经循环线返回罐区，待化验分析 粗汽油送至催化联系，将富气送至催化装置。5缓慢将进料量提至2.5t/h,待操作平衡时，同催化联系，将富气送到催化装置， 切断富气放火炬阀。第三节停工步骤停工目的工艺管线和各种设备经过长期运行，都存在有腐蚀、疲劳、结垢

32、、泄漏以及暗藏的隐患问题，直接影响装置的生产效率和平安，因此需要停工检查、检修和清扫。1、停工要求1坚持平安第一，服从统一指挥，各部门，周密组织，密切配合。(2) 在停工前和停工过程中装置暴露的问题应进行统计、挂牌。3停工退油必须干净，吹扫蒸汽务必彻底，不留死角盲肠。4反响局部及气压机必须用氮气吹扫，吹扫干净后应将反响器切断，严防吹扫管道时蒸汽串入反响器内，破坏催化剂活性。其它局部吹扫时遵循常规吹扫原那么。2、停工程序1反响系统停原料油泵，切断进料。由泵出口给氮气向反响器内吹扫。2芳构化富气改放火炬线。V102料位抽空后，停粗汽油泵P102。3反响器内的油气赶尽后，将反响器分别切入再生系统再生

33、，以备开工时用，4反响系统加热炉熄火降温。5冷换设备及相应工艺管道吹扫。6反响器催化剂再生完毕后，装置进入全面检修。第三章反响再生岗位操作法第一节开工操作1、2、3、4、见第二章开工步骤5、当反响器R101A、B床层入口温度到达460C时，将R101A切出反响回路，同时 将原料油改进R101B,且将R101C切入反响回路，使之作为第二反响器与 R101B串 联，此时应及时调整F102的炉出口温度，使得 R101C的床层入口温度为400C。正 常反响及切换时操作状态如下：a R101A为前反响器，的R101B为后反响器，R101C处于等待状态时阀的开关情况。(1) R101A 中 A02、A05

34、、A09、A11、A12、A13 开，A01、A03、A04、A06、A08、A10、A14、A15、A16、A17 关。(2) R101B 中 B01、B04、B08、B09、B10、B12、B13 开，B02、B03、B05、B06、B07、B11、B14、B15、B16、B17 关。3R101C中工C07、C08、C09、CIO、C11、C12、C13开，其他阀门处于关闭状态。B R101A切出反响回路，R101C切入反响回路时操作转换情况。1关C07、C11,开C01、C04，将的R101C切入反响回路。2关 B10,开 B05,关 B04,开了 B11，将 R101B 与 R101C

35、 串联。3关 B08,开 B02,关 B01,开 B07。4关A02，开A08关A05，开A10，将R101A切出反响回路。5关A13，开A14，将R101A内油气减压放尽，然后R101A入口给氮吹扫，开A15、 A16。6赶尽R101A内油气后，关闭A15 , A16 , A14，开A13，然后将其切入再生系统， 关A09，开A03，关A12，开A06，R101A进行再生。7R101A再生完全后，关 A03，开A09，开A12，将R101A切出再生系统。8 R101A入口给氮，开A15、A16，同时开A17，将反响器和管道内的含氧氮气 赶尽，使氮气中含氧0.5%,关闭A15、A16、同时关闭

36、高点放空阀A17。9R101A处于等待状态。C当R101B需要进行再生时，按b中的步骤逐步切入的R101B，切入R101A，然后 切入反响回路中进行下一周期。R101C切入反响回路时，升温方案有两种：1切入反响回路建立氮气循环，利用热 氮气升温至400C。在实际操作中，应以实施后者为宜。第三节正常操作1、反响局部操作原那么 反响岗位是装置的核心，对装置的生产平稳和产品质量影响很大。因而反响岗位操作员一定要保证操作平稳，确保产品质量。平稳操作应遵循以下几个原那么：(1) 正常操作状态下，保证进料量稳定。(2) 严格控制反响器的入口温度，波动范围应不超过2C。前反响器入口温度的升温 范围为460

37、530C ;后反响器入口温度的升温范围为 400 460C。(3) 及时监测中间液体产物及粗汽油的芳烃含量，根据分析结果调整操作。中间液体产物芳烃含量的控制指标为 23+2m%，假设达不到指标那么提高前反响器的入 口温度。粗汽油的芳烃含量控制指标为40 44m%，假设达不到指标那么提高后反响器入口温度。前后反响器的入口温度每次提高 3 5C为宜。芳烃含量的控 制指标最终以汽油辛烷值为依据。(4) 当前后反响器的入口温度到达 530C和460C时，假设所得粗汽油的芳烃含量达 不到控制指标，那么认为一个操作周期结束。此时，反响系统应切换程序见装置 开工一节。(5) 控制好气液别离罐液位及 V102

38、压力，保证吸收稳定系统的平稳操作和产品质 量。2、再生岗位操作应遵循以下几个原那么：(1) 反响器内的催化剂经过一段时期的运转，外表生焦积炭而失活，需要通过烧焦 再生以恢复催化剂的活性。催化剂再生是一个高温过程，再生温度由再生加热 炉控制。再生过程是在一定氧含量的N2闭路循环中进行的。反响器入口温度 为400C，起始氧含量为0.5%。催化剂再生时，床层热点温度不得超过 530C 随再生时间的延长，假设催化剂床层无热点出现提高入口温度及入口气体的氧 含量。操作时应先提温，稳定一定时间后再提高再生气氧含量。每次提温幅度 为10C，氧含量每次提高0.5个百分点。2再生时应密切监控床层温度，严禁再生时

39、发生超温事故，损坏设备及催化剂。 假设发生床层超温应迅速停止补入空气，必要时再生加热炉降温。3定时分析反响器入口和出口气体氧含量一致且保持不变时，认为催化剂再生完 全。4催化剂再生完全后，须将反响器内含氧气体置换为氮气，而后切出再生系统备 用，停再生加热炉、再生气压缩机。5催化剂再生期间，必须将脱硫器，枯燥器切入再生回路，且注意定时检查再生 气分液罐液位，及时排水，以防将水带入反响器内，损坏催化剂。3、脱硫器的操作一主要影响脱硫剂的因素1进口气含氧量HX Z 脱硫剂的脱硫过程与气体中氧含量有关，一般要求气体中有0.05%以上含量的氧气，如气体中不含氧，可在气体中补加 0.1 0.3%r氧气。2进口气含硫量为了延长脱硫剂的使用寿命，要求硫醚、硫茂、噻吩等有机硫越少越好。3进口气水份含量脱硫剂中水份起介质作用，其用量以10 15%为宜。使用中要求气体中带有少量的H2O蒸汽，以抑制气流将脱硫剂中水份带走，但不宜使用大量