支架计算书28m

1、盐城特大桥 28m 现浇简支梁箱梁支架计算书 第 1 页 共 32 页目录目录1 1、编制依据及规范标准、编制依据及规范标准.2 21.1、编制依据 .21.2、规范标准及参考资料 .22 2、支架设计、支架设计.2 22.1 支架设计原则.22.2 支架设计概述.22.3、支架及模板系统组成 .42.3.1、侧模系统.42.3.2、底模支架系统.43 3、荷载计算、荷载计算.4 44 4、结构计算、结构计算.7 7 4.1、侧模系统计算 .84.1.1、侧模面板检算.84.1.2、纵向方木小楞检算.84.1.3、边框桁架检算.84.2、底模及支架系统检算 .104.2.1、腹板底模系统检算.

2、104.2.2 箱室底模系统检算 .164.3、贝雷梁纵梁检算.224.3.1 荷载计算 .224.3.2 贝雷梁内力计算 .244.3.2.1 翼缘区域（I#区）贝雷梁计算 .244.3.2.2 腹板区域（II#区）贝雷梁计算 .244.3.2.3 箱室区域（#区）贝雷梁计算 .264.44.4、分配梁验算、分配梁验算 .264.4.1 中支墩分配梁验算 .274.4.2 钢管桩支点承重验算 .284.54.5、地基承载力验算、地基承载力验算 .30盐城特大桥 28m 简支梁计算书第 2 页 共 32 页28m28m 现浇简支箱梁支架系统计算书现浇简支箱梁支架系统计算书1 1、编制依据及规范

3、标准、编制依据及规范标准1.11.1、编制依据、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、中铁第五勘察设计院有限公司设计文件1.21.2、规范标准、规范标准及参考资料及参考资料（1）、铁路桥涵地基基础设计规范（TB 10002.5-2005）（2）、钢结构设计规范(GB50017-2003)（3）、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）（4）、铁路桥涵施工技术规范(TB10203-2002)（5）、路桥施工计算手册（人民交通出版社 2001.5）（6）、装配式公路钢桥使用手册（7）、Midas CILV2006 有限元分析软件（8）、混凝土结构设计规范（GB50010 200

4、2）2 2、支架设计、支架设计2.12.1 支架设计原则支架设计原则（1）满足梁体自重及其它施工荷载作用下结构强度、刚度及稳定性。（2）经济合理、安全适用。2.22.2 支架设计概述支架设计概述盐城特大桥 28m 简支箱梁梁高 2.868m，梁面宽度 12.2m。根据设计图纸和现场条件，箱梁采用钢管桩贝雷梁支架施工，在承台及盐城特大桥 28m 现浇简支梁箱梁支架计算书 第 3 页 共 32 页梁中间设钢管桩。钢管桩直接支撑在承台上并与预埋的钢板焊接连接稳固，钢管桩基础间距 2.2m、2.5m，钢管桩高度大于 2m 时采用25 槽钢斜撑将同一排钢管桩连接，使所有钢管桩基础连接成整体。钢管桩顶设置

5、沙桶，以便梁体施工完成后支架整体下落。承重横梁采用双榀 I45b 工字钢，支点处腹板采用 1cm 厚钢板进行局部加强。中支墩采用一排钢管桩。上部主梁采用单加强弦贝雷桁架结构。贝雷梁支点处贝雷片立杆采用14 槽钢加强。底模大楞为 I10 工字钢间距 60cm，小楞为10*10cm 方木腹板下间距 25cm，空腔下间距 30cm，底模面板为1.5cm 厚竹胶板。支架布置形式如下图所示：支架纵断面图盐城特大桥 28m 简支梁计算书第 4 页 共 32 页支架横断面2.32.3、支架及模板系统组成、支架及模板系统组成2.3.12.3.1、侧模系统、侧模系统侧模面板采用厚度1.5cm的竹胶板，竹胶板外设

6、中心间距不大于300mm的1010方木，横肋外设置4.8cm钢管组成的桁架。2.3.22.3.2、底模支架系统、底模支架系统支架系统自下而上主要由竹胶板、钢管立柱桁架、“工10”型钢横梁。3 3、荷载计算、荷载计算盐城特大桥 28m 现浇简支梁箱梁支架计算书 第 5 页 共 32 页、模板支架自重a、底模面板采用15mm竹胶板；b、型钢自重查型钢参数表；c、单排单层不加强贝雷片按1kN/m计；d、钢筋混凝土容重按26kN/m3（计算侧压力时按24 kN/m3）；e、侧模自重（按 2.868m 梁高计算顺桥向 1m 重量）：6kN/m(单侧顺桥向)、新浇砼、钢筋、预应力筋或其他圬工结构的重力结构

7、自重主要分系梁、横隔梁、顶板分别按混凝土体积乘以容重计算。、施工人员及施工设备、施工材料等荷载计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa计，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得弯矩值取其大值；计算直接支撑小楞的主梁时，均布荷载取1.5kPa；计算支架立柱或支撑拱架的其他结构构件时，均布荷载取1.0kPa；、混凝土振捣荷载对水平模板可采用2.0kPa计；对垂直面模板可采用4kpa，且作用范围在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内；、浇混凝土侧压力（根据公路桥涵施工技术规范附录D）盐城特大桥 28m 简支梁计算书第 6 页 共 32 页P=0.22t0K1K2v1/2P=h浇筑速度

8、v取1m/h，混凝土初凝时间6h，K1=1.2，K2=1.15kPap72.431*15. 1*2 . 1*6*24*22. 021maxmph82. 124/72.43/因此混凝土侧压力取Pm=43.72kPa，有效压头高度h=1.82m侧压力图示：、砼入模时产生的水平方向的冲击荷载选用表4.1.2中溜槽、串筒或导管（汽车泵泵送）值2kpa；、设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、船只及其他漂浮物的撞击力、其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等a、风荷载按建筑结构荷载规范（GB50009）规定计算，基本风压值取表D.4中n=10年，风振系数，计算如下：1z按式7

9、.1.1-1计算风荷载标准值：0wwzszk其中：风荷载标准值（kpa）kw 高度Z处的风振系数（取1）z盐城特大桥 28m 现浇简支梁箱梁支架计算书 第 7 页 共 32 页 风荷载体型系数，按表7.3.1中“独立墙壁及围墙”值s+1.3 风压高度变化系数，按表7.2.1离地高度50m的B类地面z值1.67 基本风压（kpa），取0.3kpa0w计算得：kpawwzszk65. 03 . 0*67. 1*3 . 1*10b、雪荷载建筑结构荷载规范（GB50009）第6.1.1条规定计算kpassrk4 . 02 . 0*20其中： 雪荷载标准值（kpa）ks 屋面积雪分布系数，按表6.2.1

10、中高低平屋面最大值取r2.0 基本雪压（kpa），按表7.2.1取0.20s侧模荷载组合侧模荷载组合a、计算承载力：pc=1.2*+1.4*=1.2*43.72+1.4*4=58.064mkN /b、计算挠度：pn=43.72mkN /底模板荷载组合底模板荷载组合（1）计算构件：pc= 1.2*(+)+ 1.4*(+)（2）计算挠度：pn= (+) +(+)4 4、结构计算、结构计算盐城特大桥 28m 简支梁计算书第 8 页 共 32 页 4.14.1、侧模系统计算、侧模系统计算4.1.14.1.1、侧模面板检算、侧模面板检算侧模面板采用厚度 6mm 的钢板，面板外侧设置中心间距不大于300m

11、m 的“【10”槽钢横肋，因此按净跨径 252mm 的简支梁检算。（1）、荷载组合a、计算承载力：pc=1.2*+1.4*=1.2*43.72+1.4*4=58.064mkN /b、计算挠度：pn=43.72mkN /此处的力学模型和箱室底模系统的一样，切荷载比箱室底模的小，所以不予检算。4.1.24.1.2、纵向纵向方木方木小楞检算小楞检算侧模面板采用 15mm 厚竹胶板，竹胶板下设置中心间距 300mm的 100*100mm 纵肋，取 1m 板宽按三跨连续梁考虑。（1）、荷载组合a、计算承载力：pc=（1.2*+1.4*）*0.3=（1.2*43.72+1.4*4）*0.3=17.42mk

12、N /b、计算挠度：pn=*0.3=43.72*0.3=13.116mkN /此处的力学模型和箱室底模系统的一样，切荷载比箱室底模的小，所以不予检算。4.1.34.1.3、边框桁架检算、边框桁架检算边框采用 48mm 直径、厚度 3mm 的钢管组装而成，边框纵向中盐城特大桥 28m 现浇简支梁箱梁支架计算书 第 9 页 共 32 页心间距 600mm。（1）荷载由混凝土侧压力，模板、方木自重，以及施工和震捣荷载组成。（2）力学模型（3）、构件检算a、承载力，合格。MpafMpaf2156 .15maxb、稳定性检算盐城特大桥 28m 简支梁计算书第 10 页 共 32 页钢管的最大自由长度 L

13、=1.87m，回转半径 i=1.549cm，长细比72.120549. 110087. 1压杆稳定系数412. 0 合格。MPafMPaANfu215864.37c、扣件检算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范可知，扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 64Nm 时，抗滑力为 8kN。钢管的最大轴力 FX=6.6kN8kN 合格。4.24.2、底模及支架系统、底模及支架系统检算检算底模系统从上至下依次为 15mm 厚竹胶板、100*100mm 方木纵肋、“工 10”横梁、3000*1500 单层贝雷片、“双 I45”型钢分配梁、630*10mm 钢管立柱、承台预埋钢板组成。钢侧模纵向单侧 6kN/m

14、计（竖直部分按 40%，即 2.4kN/m；翼板水平部分底模按 60%，即 3.6kN/m）。4.2.14.2.1、腹板底模系统检算、腹板底模系统检算盐城特大桥 28m 现浇简支梁箱梁支架计算书 第 11 页 共 32 页4.2.1.14.2.1.1、箱梁腹板底模面板检算、箱梁腹板底模面板检算箱梁混凝土高度 260cm。底模面板采用 15mm 厚竹胶板，钢板下设置中心间距 250mm 的100*100mm 纵肋，取 1m 板宽按连续梁检算。（1）、荷载组合梁高 270cm，取实心矩形截面。梁体砼顺桥向均布荷载：mKNg/2 .7026*7 . 2*11底模面板采用 15mm 厚竹胶板，竹胶板下

15、顺桥向设置 100*100mm方木小肋，中心间距 250mm，取 1m 板宽按连续梁检算。、承载力： mkNq/25.911*)4 . 05 . 22(*4 . 1)33. 8*015. 02 .70(*2 . 1、挠度：mkNq/72.721*)4 . 02()33. 8*015. 02 .70(（2）、力学模型（3）、构件检算、承载力盐城特大桥 28m 简支梁计算书第 12 页 共 32 页，合格。MPafMPaf35651 . 4max、挠度，合格。mmmmw5 . 0400200407. 0max因此腹板下顺桥向因此腹板下顺桥向 100*100mm100*100mm 方木间距应方木间距

16、应300mm300mm。因此，箱梁底模面板下顺桥向因此，箱梁底模面板下顺桥向“100“100*100*100”纵肋中心间距应纵肋中心间距应300mm300mm。4.2.1.24.2.1.2、纵向、纵向方木方木小楞检算小楞检算面板下设置中心间距 300mm 的 100*100 mm 纵肋，纵肋下设置中心间距 600mm 的“工 10”横肋，按单根纵肋受力（单根纵肋承受宽盐城特大桥 28m 现浇简支梁箱梁支架计算书 第 13 页 共 32 页度 300mm 的梁体荷载）按三跨连续梁检算。（1）、荷载组合、承载力： mkNq/19 .2225. 0*)5 . 24 . 02(*4 . 1.8*1 .

17、 0*1 . 025. 0*)33. 8*015. 02 .70(*2 . 1、挠度：mkNq/19.1825. 0*)4 . 02(.8*1 . 0*1 . 025. 0*)33. 8*015. 075.68(（2）、力学模型-22470.0-22470.0-22470.0-22470.0-22470.0-22470.0-22470.0-22470.0-22470.0-22470.0-22470.0-22470.0（3）、构件检算、承载力盐城特大桥 28m 简支梁计算书第 14 页 共 32 页，合格。MPafMPaf114 . 9max、挠度，合格。mmmmw5 . 140060054.

18、0max因此，腹板下因此，腹板下 100*100100*100 顺桥向方木中心间距应顺桥向方木中心间距应250mm250mm，横桥向，横桥向工工 1010 中心间距应中心间距应600mm600mm。4.2.1.34.2.1.3、横桥向、横桥向“工工 10”10”横肋检算横肋检算横肋采用“工 10”工字钢，中心间距 600mm，工字钢搁置在间距 450/900mmmm 的贝雷纵梁上。（1）、荷载组合、承载力： mkNq/234.536 . 0*)4 . 05 . 12(*4 . 114. 0*2 . 1.)25. 0/1 (*6 . 0*08. 06 . 0*)33. 8*015. 075.68

19、(*2 . 1、挠度：mkNq/052.441*)4 . 02(14. 0.)25. 0/1 (*6 . 0*08. 06 . 0*)33. 8*015. 075.68(翼板下贝雷梁间距 900mm，箱体下贝雷梁间距 450mm，按翼板跨径下简支梁检算。（2）、力学模型盐城特大桥 28m 现浇简支梁箱梁支架计算书 第 15 页 共 32 页-53240.0-53240.0-53240.0-53240.0（3）、构件检算、承载力，合格。MPafMPaf2156 .69max、挠度盐城特大桥 28m 简支梁计算书第 16 页 共 32 页，合格。mmmmw25. 240090046. 0max因此

20、，横桥向因此，横桥向“工工 10”mm10”mm 横肋中心间距应横肋中心间距应600mm600mm。4.2.24.2.2 箱室底模系统检算箱室底模系统检算4.2.2.14.2.2.1、箱室底模面板检算、箱室底模面板检算箱室取支点界面，顶板厚度 75cm，底板厚度为 90cm。底模面板采用 15mm 厚竹胶板，竹胶板下顺桥向设置 100*100mm方木小肋，中心间距 300mm，取 1m 板宽按连续梁检算。（1）、荷载组合梁高 268.6cm，采用支点进行计算，顶底板厚度共 165cm。梁体砼顺桥向均布荷载：mNg/25.4125*65. 1*11顶板底模系统按 3kpa 计、承载力： mkNq

21、/84.591*)4 . 05 . 22(*4 . 1)33. 8*015. 0325.41(*2 . 1、挠度：mkNq/471*)4 . 02()33. 8*015. 0325.41(（2）、力学模型盐城特大桥 28m 现浇简支梁箱梁支架计算书 第 17 页 共 32 页-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-59840.0-5

22、9840.0-59840.0-59840.0-59840.0（3）、构件检算、承载力，合格。MPafMPaf3547. 5max、挠度盐城特大桥 28m 简支梁计算书第 18 页 共 32 页，合格。mmmmw5 . 040020042. 0max因此腹板下顺桥向因此腹板下顺桥向 100*100mm100*100mm 方木间距应方木间距应300mm300mm。4.2.2.24.2.2.2、纵向、纵向方木方木小楞检算小楞检算面板下设置中心间距 300mm 的 100*100 mm 纵肋，纵肋下设置中心间距 600mm 的“工 10”横肋，按单根纵肋受力（单根纵肋承受宽度 300mm 的梁体荷载）

23、按三跨连续梁检算。（1）、荷载组合、承载力： mkNq/128.183 . 0*)5 . 24 . 02(*4 . 1.8*1 . 0*1 . 03 . 0*)333. 8*015. 025.41(*2 . 1、挠度：mkNq/1 .143 . 0*)4 . 02(.8*1 . 0*1 . 03 . 0*)333. 8*015. 025.41(（2）、力学模型盐城特大桥 28m 现浇简支梁箱梁支架计算书 第 19 页 共 32 页-18128.0-18128.0-18128.0-18128.0-18128.0-18128.0-18128.0-18128.0-18128.0-18128.0-18

24、128.0-18128.0（3）、构件检算、承载力，合格。MPafMPaf116 . 7max、挠度盐城特大桥 28m 简支梁计算书第 20 页 共 32 页，合格。mmmmw5 . 140060043. . 0max因此，腹板下因此，腹板下 100*100100*100 顺桥向方木中心间距应顺桥向方木中心间距应300mm300mm，横桥向，横桥向工工 1010 中心间距应中心间距应600mm600mm。4.2.2.34.2.2.3、横桥向横桥向“工工 10”10”横肋横肋检算检算横肋采用“工 10”工字钢，中心间距 600mm，工字钢搁置在间距 450/900mmmm 的贝雷纵梁上。（1）、

25、荷载组合、承载力： mkNq/42.336 . 0*)4 . 05 . 12(*4 . 114. 0*2 . 1.)3 . 0/1 (*6 . 0*08. 06 . 0*)33. 8*015. 052 .41(*2 . 1、挠度：mkNq/52.276 . 0*)4 . 02(14. 0.)3 . 0/1 (*6 . 0*08. 06 . 0*)33. 8*015. 025.41(箱室底板下贝雷梁间距 900mm/450mm，按 900mm 跨径下简支梁检算。（2）、力学模型盐城特大桥 28m 现浇简支梁箱梁支架计算书 第 21 页 共 32 页-33420.0-33420.0-33420.0

26、-33420.0-33420.0-33420.0（3）、构件检算、承载力，合格。MPafMPaf2156 .43max、挠度盐城特大桥 28m 简支梁计算书第 22 页 共 32 页，合格。mmmmw25. 240090025. 0max因此，横桥向因此，横桥向“工工 10”mm10”mm 横肋中心间距应横肋中心间距应600mm600mm。4.3、贝雷梁纵梁检算、贝雷梁纵梁检算4.3.14.3.1 荷载计算荷载计算现浇支架贝雷梁采用单层加强型贝雷梁。根据箱梁荷载的特点，为了分析方便，将梁截面分为以下几部分进行等效模拟：荷载分布图荷载分布图 单位（单位（mmmm）1#区域产生的荷载由外侧 4 组

27、单层加强弦贝雷梁承担；II#区域产生的荷载由 3 组单加强弦贝雷梁承担；III#区域产生的荷载盐城特大桥 28m 现浇简支梁箱梁支架计算书 第 23 页 共 32 页由 4 组单层加强弦贝雷梁承担。（1）I#区域计算荷载混凝土荷载mkNq/5 .1458. 0*25 施工荷载施工荷载取 3kpa。mkNq/1 . 57 . 1*32贝雷梁自重荷载mkNq/4 . 52*7 . 23侧模自重荷载mkNq/6 . 34（2）II#区域计算荷载混凝土荷载mkNq/75.6043. 2*25 施工荷载施工荷载取 3kpa。mkNq/75. 625. 2*32贝雷梁自重荷载mkNq/5 .135*7 .

28、 23模板自重荷载 1kpamkNq/37. 11 . 0*)6 . 0/1 (*25. 2)25. 0/25. 2(*1*08. 025. 2*)33. 8*015. 0(4侧模自重荷载盐城特大桥 28m 简支梁计算书第 24 页 共 32 页mkNq/4 . 24（3）III#区域计算荷载混凝土荷载mkNq/4476. 1*25 施工荷载施工荷载取 3kpa。mkNq/1 . 87 . 2*32贝雷梁自重荷载mkNq/8 .104*7 . 23模板自重荷载 1kpamkNq/22. 11 . 0*)6 . 0/1 (*7 . 2)3 . 0/7 . 2(*1*08. 07 . 2*)33.

29、 8*015. 0(44.3.24.3.2 贝雷梁内力计算贝雷梁内力计算4.3.2.14.3.2.1 翼缘区域（翼缘区域（I#I#区）贝雷梁计算区）贝雷梁计算在有限元离散模型中，弦杆按梁元考虑，其它杆件按桁架单元考虑，分析模型见下图。1#区域荷载有 3 组单层加强型贝雷梁承受，则每组承受的荷载:承载力：mkNq/835. 84/1 . 5*4 . 14/ )6 . 34 . 55 .14(*2 . 1挠度：mkNq/325. 83/1 . 53/ )6 . 34 . 55 .14( 相对于腹板，该区域相对安全，不予检算。4.3.2.24.3.2.2 腹板区域（腹板区域（II#II#区）区）贝雷

30、梁计算贝雷梁计算盐城特大桥 28m 现浇简支梁箱梁支架计算书 第 25 页 共 32 页在有限元离散模型中，弦杆按梁元考虑，其它杆件按桁架单元考虑，分析模型见图。2#区域荷载有 5 组单层加强型贝雷梁承受，则每组承受的荷载:承载力：mkNq/33.343/75. 6*4 . 13/ )4 . 23 . 15 .1375.60(*2 . 1挠度：mkNq/23.283/75. 63/ )4 . 23 . 15 .1375.60(计算模型贝雷桁架应力 根据装配式公路钢桥使用手册，贝雷桁架材质为 16Mn 钢，其强度设计值取 273Mpa。经电算各杆件应力如下，贝雷桁架弦杆最大应力 162.445MPa，满足要求。盐城特大桥 28m 简支梁计算书第 26 页 共 32 页贝雷桁架挠度图对挠度，经电算，贝雷桁架最大为 6.653mm，小于，满足要求。mmmmf25.26400/105004.3.2.34.3.2.3 箱室区域（箱室区域（#区）贝雷梁计算区）贝雷梁计算在有限元离散模型中，弦杆按梁元考虑