本科毕业论文963m近海集装箱船船体结构规范设计15312

1、核准通过，归档资料。未经允许，请勿外传！9JWKffwvG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQGn8xp$R# the machine room, structure of bow stern and superstructure transverse. This ship is the inshore navigating area. The first is inspection, by library, internet and daily accumulation, one

2、can understand the structure characteristic of container ship.This article gets the mind of structure by calculating the structure, checks the intensity of the amid ship section according and learns the (published in 2006). And then it starts to calculate the ship structure and draw transverse ship

3、section plan at the same time. This article accomplishes the check of total longitudinal strength, midship section plan, engine section plan, front section plan, and general structure plan. Otherwise there are block construction to particularly introduce the structure of representative part.Same str

4、ucture design rules are considered in this article. For exemple, the whole of structure, symmetrical press and easy transfer, minishing focused stress and local strengthener. Besides economy is considered, this article uses the mind of the first design then to make most use of component size.Keyword

5、s: Container ship, Structure design, Basically structure plan, Transverse ship section plan 目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc170119642 第一章 绪 论- PAGEREF _Toc170119642 h 1 HYPERLINK l _Toc170119643 概述- PAGEREF _Toc170119643 h 1 HYPERLINK l _Toc170119644 装箱船的研究现状和市场前景- PAGEREF _Toc170119644 h 1 HYPE

6、RLINK l _Toc170119645 集装箱船的结构特点- PAGEREF _Toc170119645 h 3 HYPERLINK l _Toc170119646 本设计船舶的布置特点- PAGEREF _Toc170119646 h 3 HYPERLINK l _Toc170119647 第二章 船体结构规范设计- PAGEREF _Toc170119647 h 5 HYPERLINK l _Toc170119648 2.1 设计说明- PAGEREF _Toc170119648 h 5 HYPERLINK l _Toc170119649 2.2 船舶主要参数- PAGEREF _To

7、c170119649 h 5 HYPERLINK l _Toc170119650 2.3 货舱区域构件校核- PAGEREF _Toc170119650 h 5 HYPERLINK l _Toc170119651 2.3.1 骨材的标准间距或纵骨间距- PAGEREF _Toc170119651 h 5 HYPERLINK l _Toc170119652 货舱区域船体外板- PAGEREF _Toc170119652 h 6 HYPERLINK l _Toc170119653 货舱区域甲板- PAGEREF _Toc170119653 h 9 HYPERLINK l _Toc170119654

8、 2.3.4 货舱区域的纵骨架式双层底骨架：- PAGEREF _Toc170119654 h 10 HYPERLINK l _Toc170119655 2.3.5 货舱舷侧骨架- PAGEREF _Toc170119655 h 12 HYPERLINK l _Toc170119656 2.3.6 货舱区甲板骨架- PAGEREF _Toc170119656 h 16 HYPERLINK l _Toc170119657 货舱平面横舱壁- PAGEREF _Toc170119657 h 18 HYPERLINK l _Toc170119658 2.4 机舱区域构件校核- PAGEREF _Toc

9、170119658 h 20 HYPERLINK l _Toc170119659 机舱区肋骨- PAGEREF _Toc170119659 h 20 HYPERLINK l _Toc170119660 甲板横梁与甲板纵桁- PAGEREF _Toc170119660 h 22 HYPERLINK l _Toc170119661 2.4.3 支柱- PAGEREF _Toc170119661 h 23 HYPERLINK l _Toc170119662 2.4.4 其它构件- PAGEREF _Toc170119662 h 24 HYPERLINK l _Toc170119663 2.5 船端加

10、强- PAGEREF _Toc170119663 h 27 HYPERLINK l _Toc170119664 2.5.1 艏尖舱- PAGEREF _Toc170119664 h 27 HYPERLINK l _Toc170119665 艉尖舱内加强- PAGEREF _Toc170119665 h 29 HYPERLINK l _Toc170119666 2.5.3 首、尾尖舱内的肋骨- PAGEREF _Toc170119666 h 30 HYPERLINK l _Toc170119667 2.5.4 艏柱- PAGEREF _Toc170119667 h 30 HYPERLINK l

11、_Toc170119668 2.5.5 船艏底部加强- PAGEREF _Toc170119668 h 31 HYPERLINK l _Toc170119669 2.6 上层建筑- PAGEREF _Toc170119669 h 33 HYPERLINK l _Toc170119670 计算压头- PAGEREF _Toc170119670 h 33 HYPERLINK l _Toc170119671 2.6.2 艏楼后端壁- PAGEREF _Toc170119671 h 33 HYPERLINK l _Toc170119672 2.6.3 扶强材- PAGEREF _Toc17011967

12、2 h 34 HYPERLINK l _Toc170119673 2.6.4 舷侧板- PAGEREF _Toc170119673 h 34 HYPERLINK l _Toc170119674 2.6.5 甲板板厚- PAGEREF _Toc170119674 h 34 HYPERLINK l _Toc170119675 2.6.6 肋骨- PAGEREF _Toc170119675 h 35 HYPERLINK l _Toc170119676 甲板横梁- PAGEREF _Toc170119676 h 35 HYPERLINK l _Toc170119677 2.6.8 甲板纵桁- PAGE

13、REF _Toc170119677 h 36 HYPERLINK l _Toc170119678 2.6.9 强横梁- PAGEREF _Toc170119678 h 37 HYPERLINK l _Toc170119679 2.7 甲板室及机舱棚- PAGEREF _Toc170119679 h 37 HYPERLINK l _Toc170119680 计算压头- PAGEREF _Toc170119680 h 37 HYPERLINK l _Toc170119681 2.7.2 围壁板- PAGEREF _Toc170119681 h 39 HYPERLINK l _Toc17011968

14、2 2.7.3 扶强材- PAGEREF _Toc170119682 h 40 HYPERLINK l _Toc170119683 2.7.4 甲板横梁- PAGEREF _Toc170119683 h 40 HYPERLINK l _Toc170119684 2.7.5 甲板纵桁- PAGEREF _Toc170119684 h 41 HYPERLINK l _Toc170119685 2.7.6 救生甲板强横梁- PAGEREF _Toc170119685 h 41 HYPERLINK l _Toc170119686 2.7.7 除首楼外甲板板厚- PAGEREF _Toc17011968

15、6 h 42 HYPERLINK l _Toc170119687 2.7.8 机舱棚- PAGEREF _Toc170119687 h 43 HYPERLINK l _Toc170119688 2.7.9 舷墙- PAGEREF _Toc170119688 h 43 HYPERLINK l _Toc170119689 2.7.10 集装箱舱盖- PAGEREF _Toc170119689 h 44 HYPERLINK l _Toc170119690 2.8 船中剖面模数计算- PAGEREF _Toc170119690 h 45结 语 HYPERLINK l _Toc170119691 - P

16、AGEREF _Toc170119691 h 48 HYPERLINK l _Toc170119692 第 考 文 献- PAGEREF _Toc170119692 h 50 HYPERLINK l _Toc170119693 致 谢- PAGEREF _Toc170119693 h 51 附录一：英文译文 附录二：英文翻译原文 附录三：中横剖面图 附录四：艏、尾横剖面图 附录五：典型区域结构图 附录六：基本结构图第一章 绪 论 概述集装箱运输，即以集装货物的箱子为运输单元，箱内货物在运输过程中，不必像过去的杂货运输那样装卸，节省了大量的劳动力和时间，使货物装卸的速度加快，费用减少1。随着工农

17、业生产的发展和国内外贸易的不断扩大，大量的各种货物需要用各种不同类型的船只运输。可是，长期以来用于装运成包、成扎、成箱干货的普通货船，因为装卸工作量繁重，装卸效率难以大幅度提高，因而影响船舶的运输周期。在20世纪50年代后期，在一些国家的铁路运输线上首先出现了集装箱运输的方式，后来发展到水陆联运，组成了集装箱运输线。集装箱船是目前世界最常见的一类船舶，其设计方法也比较经典。 装箱船的研究现状和市场前景2003年以来，世界集装箱海运量特别是亚洲地区集装箱海运量快速增长，导致集装箱船运力需求猛增，这也是集装箱船市场兴旺的根本原因。据估计，从东亚运往欧洲的集装箱数量2004 年同比增长了8.7%，2

18、005 年上半年同比增长20%。目前，世界前10大集装箱港口如香港、新加坡、上海、深圳、釜山和高雄港等都在亚洲。随着亚洲国家“ 世界制造中心”地位的确立，工业制成品数量将大幅增长，加上亚洲至欧洲、北美洲的远距离运输需求的增加，今后航运市场对集装箱船运力的需求仍将保持兴旺态势。预计20062010 年间南、北美洲的全部集装箱港口货量增长48%61%，北美西海岸港口的货物吞吐量增长48%61%，而大西洋和海湾地区港口货物吞吐量相对滞后，预测到2010 年整个地区港口的货物吞吐量最高达8600万TEU。中国香港出版的海运亚洲2004年春季版指出，运力在10002000TEU的集装箱船舶目前处于供不应

19、求的状态，世界船队中此种集装箱船舶奇缺，船舶租金早在一年前就已突破每日1万美元大关。进入2005年后，运力在1700TEU的集装箱船舶的每日每艘租金已经高达4万美元。租船市场的活跃显示了集装箱班轮运输市场的复苏以及船东对市场发展良好的信心，预计2006年租船市场会继续坚挺。2万t 的散杂货船已基本被淘汰，而全集装箱船队则迅速增长。此外，集装箱的用途正在迅速扩大，如在冷藏货运输中，冷藏箱已取代冷藏船占主导地位，且比重仍在扩大中；液体化工原料罐式集装箱的比重正在上升；一些传统散运或裸运的货物，粮食、方木等已经开始用集装箱运输；轿车专用集装箱也已推出。据国际有关部门预测，今后世界上将需要大量标准支线

20、集装箱船，这种船将成为集装箱航运公司大量扩充的船型。预计2010年前世界支线集装箱船船队总载箱量的需求将达到9900万TEU。为了确定支线集装箱船对特定航区的适应性，经过对不同行业、航线、集装箱中转站和港口进行的调查，得出的结论是，2010年前需要增加2400艘支线集装箱船（载箱量小于1500TEU）；面对这种状况，特别是在韩国和日本手持订单量大造成船位不足的情况下，韩国和日本船厂不会大力承接支线集装箱船订单，这将给东欧和中国船厂带来良好的发展机遇2。随着全球经济的稳步增长，世界贸易额也在不断扩大，在良好的国际环境下，中国经济运行的稳定性和协调性明显增强，这些无疑为集装箱运输市场的高速发展增添

21、了动力。截至2005年底，全球集装箱船舶3660艘，共计万TEU，同时，大多数航运巨头都在扩充其船队3。未来新的订单更加体现出集装箱船舶大型化的趋势，中远集运的新订单中平均每艘船舶的TEU容量甚至高达7640TEU;而其他大多数班轮公司的这一指标也在50007 OOOTEU中波动。但是这类集装箱船舶却未必能给班轮公司带来预期的规模效应，而且世界贸易的风险可能会使大型集装箱船舶显得不太经济。对于中国来说，对外贸易的蓬勃发展以及主要港口集疏运条件的改善使得越来越多的大型集装箱船舶投人这一亚洲重要市场运营。诚然，大型集装箱运输可以在一定程度上降低单位TEU的运输成本，但是班轮公司如果仅凭此就作出运输

22、策略则未免片面。事实上，使用大型集装箱船舶也有一定的限制和其他不利条件，我们将重点讨论这些经济问机动性，专家估计未来建造18 OOOTEU的超大型集装箱船舶并不比建造3艘6OOOTEU的船舶划算多少。船舶运输是历史悠久的贸易运输方式。由于贸易是进行世界范围的商品交换，地理条件决定了航运的重要作用。目前国际贸易总运量的三分之二以上都是利用船舶运输完成的，从而使船舶运输成为国际贸易中最重要的运输方式。随着我国物流业的迅速发展，对集装箱船舶的需求量也是越来越大，因为船舶运输的特点就是运输量大，通用能力强，运费低廉，大多数商家都看上这些特点，在选择运输方式的时候，首先就会选择航运。集装箱船舶大型化是国

23、际集装箱航运从起步、发展到完善的高级阶段。但是，从航线运力分布上看，由于大型船本身的局限性，除了东西航线，几乎没有其他航线可以配置大型集装箱船。另外，近期新辟航线已出现采用中小型船舶的趋势2。 集装箱船的结构特点1. 集装箱船的结构与一般的货船不同，为方便集装箱布置，垂向均采用直壁式结构。它的货舱舱口宽几乎与货舱宽度一样大，舷边只留下一条宽度不大的甲板边板。这样大的开口对船的抗弯、抗扭和横向强度都很不利。为了补偿强度的不足，在结构上常采用以下加强措施4。 (1)采用具有水密舷边舱的双层舷侧；(2)增加甲板边板和舷顶列板的厚度； (3)加强两个货舱口之间的舱口端横梁和甲板横梁；在角隅出设置加强板

24、；(4)在货舱区，横舱壁设置横向抗扭箱；(5)船底为双层底，一般设置箱型中底桁，便于管路、电缆通过。本设计船舶的布置特点本船为全焊接结构的钢质货船，单甲板、尾部设五层甲板室，采用双机、双桨、流线型平衡舵。（1）船舶主要参数如下：船 员 18人 艉升高甲板至救生甲板 救生甲板至居住甲板（一） 居住甲板（一）至居住甲板（二） 居住甲板（二）至驾驶甲板 驾驶甲板至罗经甲板 在设计吃水的满载工况：排水量 7925t 载重量 6000t集装箱最大装载量 279TEU（2）总布置概述：主船体由尾至首，主甲板以下设： 艉尖舱 （艉#4）舵机舱 （艉#4）No.2淡水舱（艉#4左、右）机舱 （#4#33）No

25、.2重油舱（#31#33）No.1重油舱（#3345左、右）No.1淡水舱（#149#161）应急消防泵舱(#161#174)艏尖舱（179艏）主甲板上甲板室内设单人住室4间以及餐厅、厨房、食品间、备品间、CO2室、洗浴室、卫生间、机舱棚等。艏楼内设应急发电机室救生甲板上甲板室内设单人住室5间以及轮机长室、蓄电池室、充放电板室、储物间、卫生间。居住甲板（一）上甲板室内单人住室1间、双人住室3间和会议室。居住甲板（二）上甲板室内单人住室2间、双人住室1间和船长室。驾驶甲板上甲板室内设驾驶室、海图室、报务室、信号桅。第二章 船体结构规范设计2.1 设计说明本船除货舱区域的甲板、舷侧及双层底为纵骨架

26、式，其余均采用横骨架式，设单层甲板，尾机型近海集装箱船，本计算书按CCS2006钢质海船入级与建造规范进行计算与校核。2.2 船舶主要参数总 长 L103.86m两柱间长 Lm型 宽 B 10m型 深 D m设计吃水 d 6.10m梁 拱 f 方型系数 C m主机功率 P 1324kw肋 距 s 15m1.1.2.1计算船长均不应小于夏季载重线总长的96%, 且不必大于97%。本船夏季载重线总长L= 实取计算船长L= ，满足要求.2、.1 本节规定适用于满足下列条件的船舶：L/B 5 B/D C，且 船长65 m。本船主尺度比：L/B=5 2.5 C L=65 m2.3 货舱区域构件校核2.3

27、.1 骨材的标准间距或纵骨间距.1 肋骨、横梁或纵骨( 船底、舷侧、甲板) 的标准间距S应按下式计算：S= + 0.5 m，且不大于式中： L 船长，m。本船L=。本船标准肋骨或纵骨间距：S=（0.0016L1）=0.654m本船取S=S =0.515m系数C值: C=-()3/2=7.84 ，当90L300m时；2.3.2货舱区域船体外板 （1）船底板厚度.3 船底为纵骨架式时, 船中 L 区域内的船底板厚度t 应不小于按下列两式计算所得之值： t FL+230）=9.18mmt=5.6 SF (d + h) = mm式中:s 肋骨间距,m, 计算时取值应不小于肋骨的标准间距；d 吃水, m

28、；L船长, m; 但计算时取不必大于200m；F折减系数，见本章.7；h= , 计算时取不大于0.2d;本船 S=54 m F=1 d=6.10 m C=7.84 L= mh=4m 且h10.2d=1.22m 取h2 本船实取 t=12mm 满足要求（2）平板龙骨.1 平板龙骨的宽度b 应不小于按下式计算所得之值:b=900+式中: L船长,m。平板龙骨的宽度不必大于1800mm。 平板龙骨的宽度应在整个船长内保持不变。本船b=900+3.5=12mm.2 平板龙骨的厚度不应小于本节所要求的船底板厚度加2mm。且均应不小于相邻船底板的厚度。本船平板龙骨厚：t=t 底+2=9.91+2=mm本船

29、实取b=1800mm t=14mm 满足要求（3）舭列板 .1 舭列板厚度, 当舭列板处为横骨架式时, 应不小于按本节2.3.1.2 计算所得; 当舭列板处为纵骨架式时, 应不小于按本节.3 计算所得。当舭列板处为纵骨架式时,厚度t应不小于2.1计算值: t= mm本船实取 t=12mm 满足要求（4）舷侧列板.3 舷侧为纵骨架式时, 船中部 区域内舷侧外板厚度t 应符合下列规定:1）距基线1/2D 以上的舷侧外板厚度t 应不小于按下列两式计算所得之值:t6S(L+110) F=t=S(d + h)=式中:s 纵骨间距,m，计算时取值应不小于纵骨的标准间距;L 船长,m，计算时取值不必大于19

30、0m;D 吃水,m;F折减系数，见本章.7;h见本节.2。本船: S=54m F=1 d=6.10m L=m C=7.84 h=2 且h0.36d=2.196 取h=2.196m本船实取 t=12mm 满足要求2）距基线D/4以下舷侧外板厚度t应不小于下列两式计算值: t6S(L+110) F=t=S(d + h) F=mm式中:s 纵骨间距,m，计算时取值应不小于纵骨的标准间距;L 船长,m，计算时取值不必大于190m;d 吃水,m;F折减系数，见本章.7;h见本节.2；本船: S=54m F=1 d=6.10m L=m h=4m 且h0.2d=1.22m, 取h=m本船实取 t=12mm

31、满足要求（5）舷顶列板 .1 舷顶列板的宽度应不小于：b = 800 + 5L mm，但也不必大于1800mm式中：L船长，m。 本船b=800+596.30=实取b=1800mm.3 舷侧为纵骨架式时，船中 区域内的舷顶列板厚度t 应不小于按下列两式计算所得之值:t=0.06s (L+110)F=t=0.9s（L+75）=式中: s 纵骨间距,m，计算时取值应不小于纵骨的标准间距;L 船长,m;L = L, 其中L 为船长,m，但计算时取值不必大于200m;F折减系数，见本章.7。本船: S=54 F=1 L=m 本船实取 b=m t=14mm 满足要求2.3.3货舱区域甲板（1） 强力甲板

32、.1 开口边线外强力甲板厚度t，除应符合中剖面模数要求外, 还应不小于按下列各式计算所得之值:t=0.06s (L+110)F=t=0.9s（L+75）=式中:s 纵骨间距,m，计算时取值应不小于纵骨的标准间距;L 船长,m;L = L,m，但计算时取值不必大于200m;F折减系数，见本章.7。本船: S=54m F=1 L=96.30m 本船实取 t=12mm 满足要求.2 在开口边线以内及离船端 区域内的强力甲板, 无论是纵骨架式或横骨架式, 其厚度t 应不小于按下式计算所得之值:t=0.9s（L+75）=式中:s 骨材间距,m，计算时取值应不小于骨材的标准间距;L 船长,m;本船: S=

33、54m L1=m 本船实取 t=12mm 满足要求（2）甲板边板.1 在船中部 区域内的强力甲板边板宽度，应不小于(+500)mm。其中L 为船长，但不必大于1800mm。 强力甲板边板在端部的宽度，应不小于船中部宽度的65%。强力甲板边板厚度，应不小于强力甲板厚度。宽度b=+500=1155m厚度t强力= mm本船实取 b=1800mm t=14mm 满足要求（3）横向甲板条.1 当强力甲板的横向甲板条构成横舱壁的顶板时，其宽度b 应不小于按下式计算所得之值：b = 1000 + 1.5L mm式中： L船长，m。本船宽度b=+1000=1144m 厚度t=10= mm本船实取 b=1150

34、mm t=12mm 满足要求2.3.4 货舱区域的纵骨架式双层底骨架：（1）双层底高.1 在船体中纵剖面处应设置中桁材。中桁材高度h 应不小于：h = 25B + 42d + 300 mm，且不小于650mm式中: B船宽, m;d吃水, m。本船 B= d=6.10m h =25B+42d+300=9本船实取h=1000mm 满足要求（2）箱形中桁材 .1 中桁材可用箱形中桁材( 管隧) 代替。箱形中桁材侧板厚度应不小于水密肋板的厚度（t=12mm）3.5 2.6.6.1,侧板之间的距离应不大于2m。本船实取 b=1500mm t=12mm 满足要求（3）旁桁材.2 对船宽大于12m 但不大

35、于20m 的船舶, 中桁材两侧至少应各设1 道旁桁材。旁桁材和水密旁桁材的厚度应符合本节2.6.4.1 的要求。旁桁材的厚度可比本节2.6.2.2 规定的中桁材厚度减少3mmt=t3=本船实取 t=10mm 满足要求非水密旁桁材垂直加强筋取15010 满足要求（4）非水密实肋板厚度 .2 纵骨架式实肋板厚度应较本节2.6.5.1 要求的实肋板厚度增厚10%, 但不必大于15mm。 + 1 mm式中: h 双层底计算高度,mm。t h+1= 且t t=9.22mm本船: h=9mm 本船实取 t=10mm 非水密肋板垂直加强筋取15010 满足要求（5）水密肋板的厚度 .1水密肋板厚度较货舱实肋

36、板厚度增加2mm, 但一般不必大于15mm。t=t2=11.22mm本船实取 t=12mm 满足要求（6）船底纵骨 .2 船底纵骨的剖面模数W, 应不小于按下式计算所得之值:W=(d + h)Sl= cm式中:s 纵骨间距,m；l 纵骨跨距,m，但不小于；d 吃水,m；f 系数, 有中间垂直撑柱时为，无中间垂直撑柱时为；Fb 折减系数，见本章第2 节.7；h见本节.2。 本船: S= d=6.10m l= f=1 Fb =1 h=2m本船实取 L18011012 W= cm 满足要求（7）内底纵骨 .3 内底纵骨的剖面模数为船底纵骨剖面模数的85%。W = cm本船实取 L16010012 W

37、= cm 满足要求（8）内底板厚度.1 内底板的厚度应按本节2.6.9.1 公式计算, 式中s 应取纵骨间距，但计算值可减小1mm。.1 内底板的厚度t 应不小于按下列各式计算所得之值：在船中部 区域内 t = + 5s + 2.1 mm式中: L船长,m，计算时取值不必大于400m；s 肋骨间距,m。本船 S= L= t =+-1=.2 内底板的局部增厚;如货舱舱口下未铺设木铺板时, 应将舱口下内底板至少增厚2mm。本船实取 t=10mm 满足要求2.3.5 货舱舷侧骨架（1）舷侧纵骨.1 上甲板以下的舷侧纵骨( 包括舭部纵骨) 的剖面横数W 应不小于按下式计算所得之值： WShl/f cm

38、式中：s 纵骨间距，m；l 纵骨跨距，m;f 系数，应按下列两式计算，计算时取不大于7：, 当ZZ；, 当ZZh 计算压头，应按下式计算： h=+d-(+d)Z船体横剖面的水平中和轴距基线的高度，m；D型深，m；d吃水，m；C系数，见本章第2 节.1；F、F折减系数，见本章第2 节.7；Z纵骨距基线的高度，m 。第一根: S= Z=2.826 l= Z= F=196 且f1.077 取fh=0.26C+dZ(+d)/D=6.78 W=146.7 cm3 本船实取：L15010010 W=3 满足要求第二根: S= Zn=2.826 l= Z=2.20 F=1f=1.73-F=1.51 且f1.

39、077 取fh=0.26C+dZ(+d)/D=6.28 W=126.2 cm3本船实取：L15010010 W=208.2 cm3 满足要求第三根: S= Zn=2.826 l= Z=2.8 F=1=1.72 且f1.077 取fh=0.26C+dZ(+d)/D= W=116.0 cm3本船实取：L15010010 W=208.2 cm3 满足要求第四根: S= Zn=2.868 l= Z=3.4 F=1= 且f1.077 取fh=0.26C+dZ(+d)/D= W=105.7 cm3本船实取：L15010010 W=208.2 cm3 满足要求第五根: S= Zn=2.868 l= Z= F

40、=1= 且f1.077 取fh=0.26C+dZ(+d)/D= W=95.5 cm3本船实取：第五根L15010010 W=208.2 cm3 满足要求第六根第八根L15010010 W=208.2 cm3满足要求最高一根: S= Zn=2.868 l= Z= 且f1.077 取fh=0.26C+dZ(+d)/D= W=56.7 cm3本船实取：最高一根 L15010010 W=208.2 cm3 满足要求（2）纵骨架式强肋骨.2 除机舱区域和首、尾尖舱外，纵骨架式强肋骨的剖面模数W 应不小于按下式计算所得之值：W = 10Shl cm3式中：S 强肋骨间距，m；h 从强肋骨跨距中点至上甲板边

41、线的垂直距离，m；l 强肋骨跨距，m。本船s= h= l= W=10Shl=811.7 cm3 本船实取： W=834.3 cm3 满足要求（3）双层壳舷侧骨架.1 双层壳舷侧内的横框架和水平隔板( 包括开孔平台) 的厚度t，应不小于按下式计算所得之值，但不必大于10mm：t = 7.5 + mm式中： L船长，m。本船L= =8.9mm 本船实取： t（平台）=10mm（4）内层壳纵壁构件.1 平面舱壁板的厚度t 应不小于按下式计算所得之值，但应不小于：t = 4s mm式中:s 扶强材间距,m; h 在舷侧处由列板下缘量到舱壁甲板的垂直距离,m，但取值应不小于。 本船式中: S=m h=m

42、 t= 4s =mm 本船实取：t=10mm.1 纵舱壁垂直扶强材的剖面模数W 应不小于按下式计算所得之值:W = Cshl cm3式中:s 扶强材间距,m；h 在舷侧处由扶强材跨距中点量到舱壁甲板的垂直距离,m，但取值不小于2m；l 扶强材跨距,m；C 系数, 按下面情况选取:C = 6, 扶强材端部不连接或与无扶强的板直接连接；C = 3, 扶强材端部用肘板连接; 扶强材端部直接同纵向构件搭接； 本船式中: C=3 h=m l=m S=m W=CShl=144.2 cm3 本船实取： W=232.2 cm3 满足要求本船纵舱壁水平纵骨的剖面模数：W=CShl=59.9 cm3 本船式中:

43、C=3 h=m l=m S=m本船实取：L15010010 W=208.2 cm3 满足要求2.3.6 货舱区甲板骨架 .1 甲板的计算压头应符合表2.8.1.1 的规定。对于深舱处的甲板还应满足本章第13 节的相关要求。h式中： L 船长，m；D 型深，m；d 吃水，m。本船L= D= d= h=1.37m（1）甲板纵骨.1 露天/ 强力甲板纵骨的剖面模数W 应不小于按下列两式计算所得之值：W=CShl cm3W=CShCSlL10-4 cm3式中：s 纵骨间距，m;h 甲板的计算压头，m，按本节.1 的规定，但在船中部 区内的甲板开口线以外， h ；l 纵骨跨距，m，计算时取值应不小于2m

44、；C、C 和C 系数，按本节表.1 的规定；L船长，m，计算时取值不必大于200m。本船式中: l= L= h=(开口线外) C=10.5 C=0 C=0 S=0.6m(开口线内) C=7.5 C=40 C=5.5 S=W(开口线外)= 82.9 cm3W1(开口线内)= 61.7 cm3W2(开口线内)=62.9 cm3本船实取 L15010010 W= cm3 满足要求（2）货物甲板纵骨.2 货物甲板纵骨剖面模数W 应不小于按下列两式计算所得之值：shl cm3，对L 90m式中：s、h、l、L见本节.1。本船式中: l=2.06m L= p=8.5 h= S=0m h + h1.2= W

45、=2.5Shl0.6SL=43.3 cm3本船实取 L15010010 W= cm3 满足要求（3）舱口甲板纵桁.1 当将露天甲板的舱口甲板纵桁( 包括露天甲板舱口围板) 同时兼作甲板纵桁、且以舱口两端作为支点时，舱口甲板纵桁的剖面模数W 和剖面惯性矩I 应分别不小于按下列两式计算所得之值：W=7hbl cm3I=2.6Wl cm4式中：h甲板的计算压头，m，见本节.1；b舱口甲板纵桁所支承面积的平均宽度，m；l舱口甲板纵桁的跨距，m。本船式中: h=1.37m b= l= W=48.8 cm3 I=261.4 cm4本船实取 L2809014 W=657 cm3 满足要求.2 露天舱口围板的

46、结构：(1) 围板厚度t 应不小于按下式计算所得之值:t = + 6.5 mm式中: L船长，m，计算时取值不必大于90m。本船式中: L= t = 本船实取 t =12mm(2)当围板高度等于或大于1200mm 时，应在围板半高处增设一根水平球扁钢或其他等强度构件。当舱口围板承受集装箱时，应对舱口围板及其支撑构件作相应加强本船实取 L2809014 W=657 cm3 满足要求（4）甲板强横梁2.8.7.3 支持甲板纵骨的强横梁剖面模数W应不小于按下式计算值 W=5Shl式中：S 强横梁间距，m；h 甲板的计算压头，m，按本节.1 的规定；l 强横梁跨距，m。本船式中: l= h=m S=m

47、 W=5Shl=3 本船实取： W= cm3 满足要求：2.3.7货舱平面横舱壁（1）横舱壁厚度.1 平面舱壁板的厚度t 应不小于按下式计算所得之值，但应不小于： t=4Sh1/2=5mm式中:s扶强材间距,m;h在舷侧处由列板下缘量到舱壁甲板的垂直距离,m，但取值应不小于。本船式中: S= h=4.0 m.2 舱壁最下列板的厚度应较计算所得增厚1mm;本船实取：t= 10mm 满足要求（2）横舱壁扶强材 .1 舱壁扶强材的剖面模数W 应不小于按下式计算所得之值:W=CShl cm3式中:s扶强材间距,m；h在舷侧处由扶强材跨距中点量到舱壁甲板的垂直距离,m，但取值不小于2m；l扶强材跨距,m

48、；C 系数, 按下面情况选取:C = 6, 扶强材端部不连接或与无扶强的板直接连接；C = 3, 扶强材端部用肘板连接; 扶强材端部直接同纵向构件搭接；本船式中: S= l=m h=m C=3 W= cm3本船实取： L125808 W=1 cm3 满足要求 （3）横舱壁桁材.1 桁材剖面模数W 应不小于按下式计算所得之值:l cm3式中：b桁材支持面积的宽度,m；h在舷侧处, 由桁材跨距中点量至舱壁甲板的垂直距离,m，但取值不小于2m；l桁材跨距,m。 本船垂直桁材b=m h=m l=3.0m W= cm3 本船实取：，W=3 满足要求本船水平桁材b= h= l= W=222.8 cm3 本

49、船实取：，W=3 满足要求2.4 机舱区域构件校核2.4.1机舱区肋骨（1）肋板腹板的厚度.4 在机舱区域内, 肋板腹板的厚度应不小于本节2.5.2.1 所要求的中内龙骨腹板的厚度。.1 在船舶中纵剖面处应设置中内龙骨。中内龙骨的高度应等于肋板的高度, 其腹板厚度t和面板剖面积A 应不小于按下列各式计算所得之值:在船中部 区域内： t=6L+6.2 mmA=+2 cm2式中: L船长，m本船式中: L=m t=12mm A=64.6 cm2本船实取：, A=2 满足要求.（2）甲板间及上层建筑肋骨.9 甲板间及上层建筑肋骨的剖面模数W 应不小于按下式计算所得之值：W (上甲板间)=CCsdlD

50、 cm3 W (下甲板间)= CCsdlD cm3式中：s 肋骨间距，m；d 吃水，m；l 肋骨跨距，m，即为在舷侧量得的甲板间高，且对于甲板间肋骨，当其实际距跨距小于 时，应取l = ，对于上层建筑肋骨当其实际跨距小于 时应取l=；D型深，m；C 系数，取C = 0.7+4d/D；C 系数，按肋骨所在位置确定：对于上甲板以下第一层甲板间，C，第二层甲板间，C，第三层及其以下各层甲板间，C，对于首楼肋骨，桥楼和尾楼肋骨。本船式中: S=15m d=6.10m D= l（甲板间）=m C=0.7+4d/D=3.84 C (下甲)= C (上甲)=1W(上甲板间)= 87.37 cm3W0(下甲板

51、间)= 96.1 cm3本船实取：上甲板间肋骨取L1258010 W=cm3下甲板间肋骨取L1258010 W=cm3 满足要求（3）强肋骨.4 在横骨架式的机舱区域内，不支持舷侧纵桁的强肋骨，其剖面模数W 应不小于按下列两式计算所得之值： 在最下层甲板以下：W=5Shl= 3 ShlD1/2=44.8 cm3 式中：S 强肋骨间距，m；h 从强肋骨跨距中点至上甲板边线的垂直距离,m；l 强肋骨的跨距，m；d 吃水，m；D 型深，m。本船式中: S=m d=m D=m 在最下层甲板以下: l=1.8m h=m 在甲板间: l=m h=1.60m在最下层甲板以下：W= 3 在甲板间： W=44.

52、8 cm3本船实取：最下层甲板以下取: ， W=3 甲板间取: ， W=3 满足要求2.4.2甲板横梁与甲板纵桁（1）甲板横梁.1 甲板横梁的剖面模数W 应不小于按下式计算所得之值：W=C1C2Dd+C3Shl2 cm3式中：C1 系数，根据横梁所在区域的甲板( 包括桥楼和尾楼甲板) 总层数决定：对于1 层，C1=2，对于2 层，C1，对3 层，C1，对于4 层及4 层以上，C1，对于首楼甲板， C1；C2、C3 系数，见表.1；D 型深，m；d 吃水，m；s 横梁间距，m；h 甲板计算压头，m， 见本节.1；l 横梁跨距,m，计算时取值应不小于2m。本船式中: C1=1.33 C2=0.52

53、 C3=4 l=m d=m D=m h=1.37m S=m W=54.8 cm3本船实取: L100758 W=cm3 满足要求（2）甲板纵桁.2 支持横梁的甲板纵桁的剖面模数W 应不小于按下式计算所得之值：bhl2 =3式中：b 甲板纵桁所支承面积的平均宽度，m；H 甲板的计算压头，m，见本节.1；l 甲板纵桁的跨距，m。本船式中: b=2m h=1.37m l=4m W=3 本船实取: ， W=3 满足要求2.4.3 支柱 （1）主甲板与平台甲板间支柱2.10.1.1 支柱所受的负荷P，应按下式计算：P=7.06abh+P0=1 kN式中:a 支柱所支持的甲板面积的长度,m，见图.1;b

54、支柱所支持的甲板面积的平均宽度,m，见图.1;h 支柱所支持的甲板的计算压头,m，见本章.1;P0 上方支柱所传递的载荷,kN。本船式中: a=m b=m h=1.37m P0=0kN（2）支柱剖面积A 2.10.2.1支柱的剖面积A 应不小于按下式计算所得之值：)= cm2 式中：P 支柱所受的载荷，kN， 见本节.1；l 支柱的有效长度，m，为支柱全长的0.8 倍；r 支柱剖面的最小惯性半径，cm。本船式中: l= m r= m P= kN （3）支柱的壁厚t2.1管形支柱的壁厚t不小于按下式计算所得之值:l)= mmt=dp/40=4.73 mm(且壁厚t不小于7mm)式中：P 支柱所受

55、的载荷，kN, 见本节.1；l 见本节.1；dp 管形支柱的平均直径，mm。本船式中: l=m dp=189mm P=123.5 kN本船实取: 19410 满足要求（4）平台甲板与船底间支柱 .1 对于支柱所受的载荷P，应按下式计算:P=7.06abh+P0= kN式中:a 支柱所支持的甲板面积的长度,m，见图.1;b 支柱所支持的甲板面积的平均宽度,m，见图.1;h 支柱所支持的甲板的计算压头,m，见本章.1;P0 上方支柱所传递的载荷,kN。本船式中: a=m b=m h=m P=123.5 kN .1 支柱的剖面积A 应不小于按下式计算所得之值：)= cm2 式中：P 支柱所受的载荷，

56、kN， 见本节.1；l 支柱的有效长度，m，为支柱全长的0.8 倍；r 支柱剖面的最小惯性半径，cm。本船式中: l=m r= P=kN .1 管形支柱的壁厚t 应不小于按下列两式计算所得之值：l)= mmt=dp/40=4.73 mm(且壁厚t不小于7mm)式中：P支柱所受的载荷，kN, 见本节.1；l见本节.1；dp管形支柱的平均直径，mm。本船式中: l=m dp=189mm P=kN本船实取: 19410 满足要求2.4.4 其它构件 .3舱壁扶强材剖面模数不小于按下式计算值: W=8.2Shl2 cm3式中:s 扶强材间距,m；l 扶强材跨距,m；h 由扶强材跨距中点量到深舱顶的垂直

57、距离。本船式中: S=m l=m h=m W= cm3 本船实取: L125808 W=3 满足要求 桁材应不小于下式计算之值： W=12bhl2 cm3式中:b 桁材支持面积的宽度,m；h 由桁材跨距中点处量至深舱顶的垂直距离, 或量至溢流管顶垂直距离的一半, 取大者,m；l 桁材跨距,m。本船式中: b=, h=2m l=4m W = 576 cm3本船实取: ， W=694cm3 满足要求.2机舱平台甲板厚度应不小于下式计算之值 t=10Smm 且不小于6mm式中：s骨材间距,m，计算时取值应不小于骨材的标准间距。本船式中: S=54 m t= mm本船实取: t=10 mm 满足要求

58、.3 主机基座构件尺寸，主机座纵桁腹板的厚度(2) 1470kW 及以下的主机基座纵桁腹板的厚度, 当采用柴油机时应较机舱区双层底旁桁材或单层底旁内龙骨增厚60%；横隔板及横肘板的厚度, 当采用柴油机时应较肋板增厚40%。本船P 其中:s=235N/mm2 满足规范要求舱口的结构形式如下:图2-3 舱口结构图剖面惯量I=276403cm4剖面模数W=32.8 船中剖面模数计算.1船长大于60m的船舶船中基本剖面模数W0应不小于下列计算之值W=CL2B(C+0.7) =1782766 cm=cmm本船：C=7.84 C=0.823 B=m L=.2 船中剖面对水平中和轴的惯性矩I 应不小于按下式

59、计算所得之值:I = 3 WL cm式中：W按本节.1 计算所得的船中最小剖面模数，cm；L 船长，m。根据计算本船中和轴距假定中和轴e= AZ/A=I=25701.3）= cmmW=I/e= cmm.4甲板距水平中和轴: 对于本节.2 和2.2.4.3 的情况，在计算船体梁剖面模数时所用的计算点到中和轴之间的垂直力臂Z 应按下式计算，Z的计算值应大于中和轴到强力甲板边线的垂直距离：Z = Z B) m式中：Z 中和轴至连续强力构件顶点的垂直距离，m；y 连续强力构件的顶点与船体中心线之间的水平距离，m；B计算剖面处的船宽，m。在计算中，Z 和y 均应量到能给出Z最大值的位置。 本船 Z= y

60、= B=Z= Z B)=m对强力甲板的剖面模数：W=I/Z= cmm W=cmm对基线的剖面模数： W=I/e= cmm W=cmm图2-4 船中横剖面构件布置图表2-2 船体等值梁计算表（以基线为假定中和轴）编 号构件名称构件尺寸剖面积距假定中和轴距离静矩惯矩自身惯矩厚度宽度AZAZAZ2 immmmcm2mcm2mcm2m2cm2m21 平板龙骨14 900 126.0 0.00 0.0 0.0 0.00 2 船底板12 5000 600.0 0.00 0.0 0.0 0.00 3 舭列板12 3300 396.0 0.80 316.8 253.4 99.38 4 箱型中桁材12 1000