关于霍普金森杆高温动态实验技术的简单总结

1、 关于霍普金森杆高温动态 实验技术的简单总结 汇报人：武强 主要内容一、基本理论 二、高温实验方法及数据处理三、高温实验中应该注意到的问题四、项目进展 材料在冲击加载条件下动态力学行为的研究是许多涉及冲击加载问题的工程设计的基础，此外，由于数值模拟在爆炸、碰撞等工程问题的研究中扮演者越来越重要的角色，所以确定材料在高应变率和大应变等极端条件下的力学行为，对于这些材料在如此环境下的应用有着重要的意义。 自1949 年，Kolsky发明分离式霍普金森压杆（SHPB）以来，它已被普遍认为是测试多种材料，例如金属、陶瓷、岩石、混凝土、复合材料、聚合物和泡沫材料等，在高应变率下力学响应的一种行之有效的实

2、验手段。 SHPB 实验技术是建立在两个基本假定的基础上的，即：(1) 杆中一维应力波假定；(2) 试件内部应变/应力均匀假定；在上述两个基本假设的基础上，试件的平均应力 ，应变率 和应变 可由下式得到：( )st( )st0( )2sIRTSAtASTRISSLVVVLVVt21)(tTRIStSSdtVVVLdttt00)(1)()( )St (1) (2) (3)通过其一维弹性应力应变关系及弹性波理论别得到:RIRICVVV01TTCVV02 (4) (5)TRISSAEAt2)(0TRISSLCt0)(tTRISSdtLCt00)(0( )( )2sTsEAttA (6) (7) (8

3、)公式6-8即为SHPB实验数据处理中的三波法在利用试件内部应力均匀性假设：( )( )( )IRTttt002( )( )tSRsCtt dtl 02( )( )SRsCttl 公式9-11即为常用的二波法 (9) (10) (11) 经典的SHPB实验技术可以有效测量材料高应变率下的动态力学行为，但由于科学技术的进步, 当前工程材料的工作环境不仅仅涉及涉高应变率、大变形等极端条件, 同时还涉及高温、高升温率等条件，例如航空航天材料、核反应堆材料、弹靶材料等, 因此, 高温下材料的动态力学性能称为人们非常关心的一个问题。而经典的SHPB实验技术无法满足测量要求。进行改进最早在六十年代J. L

4、. Chiddister 1 、U . S. Lindholm 2 等就将分离式SHPB 装置应用于高温动态力学性能的测量。国内学者王春奎、夏开文、李玉龙、张方举等也做了大量的工作。 Chiddister1Compression-impact testing of aluminum at elevated 1963 Lindholm2High strain rate testing：Tension and compression 1967 王春奎 LY-12铝高温屈服强度的测量 1991 夏开文30CrMnSiA钢高温动态力学性质的实验研究 1998SHPB装置应用于测量高温动态力学性能的研究

5、 1998 李玉龙高温SHPB实验技术及其应用 2005 张方举SHPB系统高温实验自动组装技术 2005一种改进的金属材料的高温动态拉伸实验技术 2011总体来说利用SHB测量材料高温下的动态力学性能主要面临两方面的问题：一方面是实验装置设计上的困难；另一方面是实验数据处理上也有一定的难度；利用SHB进行的高温实验时，一般是用高温炉对试件进行加热，而为了使试件温度均匀，输入杆及输出杆都有一部分处在加热炉中。输入、输出杆中形成一个温度梯度场杆的弹性模量发生变化当信号传播经过温度场时，幅值会发生变化，从而对测量产生影响消除温度影响的方法主要分为两类利用特殊设计的实验装置，降低进而忽略温度梯度的影

6、响 处理实验数据时设法消除温度梯度场的影响1、先只对试件加热，采用能够迅速运动的机械结构，实验前快速将试件安装在系统中，其难点是系统的准静态对接与同步-3-4-7国外学者lennon and ramesh3采用能够迅速运功的机械结构，能在压力脉冲到达前的几分之一秒内，驱动冷杆与试件接触，并用有限元方法模拟证明了如果接触时间非常短，试样中温度变化不大，在数据处理中是可以忽略试样的温度变化。国内学者张方举、谢若泽4发明一套自动组装装置, 实验前对试件加热并自动保温, 波导杆则置于加热炉外, 实验时进行瞬态组装, 由此避免了导杆温度梯度对波形的影响。自动组装装置的装配同步性可控制在100ms以内,

7、且具有良好的重复性；经分析冷接触时间若在400ms以内, 试件温度不均匀可控制在10%以内。2、试件和波导杆之间加装弹性隔热保护块，使波导杆处于室温状态，其关键是保护块的选取。Lankford5曾经利用氧化铝陶瓷作隔热杆，得到了氧化铝陶瓷在1500高温下的动态力学性能，然而对温度梯度的影响并未考虑。国内学者肖大武6作建立了一套组合式隔热陶瓷短杆高温SHPB实验系统。在压杆和试件之间添加耐高温、高强度的铝陶瓷短杆，实验时将其和试样同时加热，既可保证试件温度场恒定，同时又可避开压杆温度场对应力波传播的影响。传统接触式高温实验方案，波导杆杆一部分被加热达到杆的淬火温度降低杆的强度，改变的弹性力学性能

8、，影响使用寿命实验温度不能太高不能用于测量高温下强度仍然较高的材料在杆和试样间添了耐高温的A95陶瓷块可以保证波导杆上的温度场对其弹性性能的影响可以忽略A95陶瓷在1 000温度下，屈服强度约2 Gpa7但是该文献并未对陶瓷杆中温度梯度场对波形带来的影响进行修正，仍采用常规方法进行数据处理。3、采用热不敏感材料制作波导杆，如采用马氏体时效钢或Inconel（铬镍铁合金）合金钢进行600以下高温实验，由于这两种材料在此温度下的弹性性能和波阻抗变化很小，因而可以忽略温度梯度场所带来的影响。4、将杆做成退拔形，以保持沿杆长度方向杆的机械波阻抗不变(Eleiche and Dufry,19759)，这

9、种方法的缺点是一种杆的形状只适合做一种温度Gilat 8通过研究发现，高温实验时杆端与应变测点之间的温度梯度将对测量精度产生不可忽略的影响。所以为了为了消除这种影响，在实验中采用对热不敏感的材料制作波导杆。一些学者认为在温度不超过摄氏300度时，温度对杆力学性能的影响(也就是对所测信号的影响)可以忽略不计10,11，但是当温度高于300度时必须考虑温度的影响。文献2中用一个统一的修正公式处理入射波与透射波：测试波导杆中的温度分布波导杆模量随温度变化的规律3041atC 其中a1、 a2 为常数， 代表应变片测到的常温下的波形， 代表温度为T 的试件处的实际波形34201()/aCa TTa0t

10、处理实验数据时设法消除温度梯度场的影响J. L. Chiddister 1 把分离式SHPB 装置应用于高温动态力学性能的测量，将杆上的连续温度分布简化成五个台阶,用弹性波的透射、反射理论处理测量值从而得到真实值。1998年，夏开文等人12,13在30CrMnSiA钢的高温动态力学性能研究中，首先利用一维应力波传播理论和传热学原理, 修正了温度梯度场对波形测量的影响。0()mxTTTTe由传热学原理可知, 置于空气中一端有一恒温大热源的半无限长的圆杆, 其温度分布可表达为140TT其中m2=hp/kA，x为离热源的距离， 为热源温度， 无穷远处温度（即为室温），h空气热交换系数，p为杆截面周长

11、，k为杆的热导率，A 为杆的横截面积。（1）利用公式算的摄氏600度时的温度分布在文献1 中, J. L. Chiddister 对温度分布作了测量, 结果与公式符合的还是比较好由实验下获得的不同温度下的弹性模量19拟合出模量随温度线性变化的曲线拟合出一个杆模量随温度变化的经验公式:3213210( )1.0/(/)E TcTcTcTc（2）由公式（1）、（2）我们可以得到不同实验温度下弹性模量随距离x的变化规律E(x)杆中一维应力波传播控制方程组vxt0( )vE TtXvxt0()vE XtX11122111111220()()()nnnnjjjjnnnnjjjjtvvxtvvEEx对方程

12、组有限差分，采用半隐格式该差分方程组描述了波在具有温度梯度的波导杆MN中的传播，可以由应变片处测得的应变信号计算出MN中其它各点的应变信号。入射波经过温度梯度场, 其形状基本不变, 弹性段差别不大，流动段幅度有10%左右的变化尚兵15运用同样的方法根据杆上测量的应变信号，计算出当波传到杆上其它任意点处的应变信号。典型的处理结果，纵坐标为数字电压信号在波形上的不同位置, 幅度变化并不一致，所以文献2处理方法并不准确波由低温运动到高温时杆的应变幅值增大 此外，数值模拟也经常被用来研究SHB实验，但一般只是涉及常温下的动态试验，同时考虑高温环境下温度梯度的文献还很少见。 1、利用SHB进行高温实验时

13、，我们首先应该明白的是我们到底是要研究材料在什么微观状态下的力学性能。材料在高温下保温一段时间，其微观结构要发生变化，而迅速加热，立即实验，材料的微观结构还来不及变化，保持其出厂时的微观状态。上述两种不同的研究目标，决定了不同的加热手段，不同的实验方法。如果保持出厂微观状态，最好的加热手段就是辐射快速加热16。2、当高温实验的温度高于1000摄氏度时，如果是压缩实验，当前可行的方法一种是采用自动组装装置，另一种就是试件和波导杆之间加装弹性隔热保护块（如陶瓷块）；而对于拉伸实验，由于加热前试件必须与杆相联接，所以目前还没有行之有效的方法。3、波从高温区传到低温区后，测量到的应变幅值会减小，也就是

14、高温区的真实应变值大于应变片处测量到的应变值，而在经过修正以后，试件高温下的应力-应变关系中，屈服应力又是比不修正时小的17 。原因在温度场中，应变幅值的变化率与杆弹性模量的变化率不一致所致。 在600摄氏度下，由17可知修正后的高温区的应变比测量值大了约8%，有18可知，高温区的杆的弹性模量比常温下降低了约15%，弹性模量的降低明显大于应变值的增加，也就可以理解为什么修正后的屈服应力要减小。4、进行高温动态实验时，不仅仅是测量到的应变信号需要修正，二波法、三波法公式中涉及的弹性模量、波速也不再是常温下的值，而是杆在高温下对应的弹性模量与波速参考文献：1Chiddister，JLand Mal

15、vern,LE(1963) “Compression-impact testing of aluminum at elevatedtemperatures”ExperMech 3 81-902Lindholm，USand Yeakley，LM(1968)”High strain rate testing：Tension and compression”ExperMech ,8 1-93Lennon，AMand Ramesh KT(1998)”A technique for measuring the dynamic behavior of materials athigh temperatur

16、es”Int.J.Plast.14 1279-12924SHPB系统高温实验自动组装技术5 Lankford.J.(1981)“Temperaturestrain rate dependence of compressive strength and damagemechanisms in aluminium oxide”J.Mater.Sci 16 1567-15786 组合式隔热陶瓷短杆高温SHPB实验技术7 Wachtman J B，Lam D GYoungs Modulus of Various Refractory Materials as a Function Temperatur

17、eJJAmer Ceram Soc，1959，42：2542608 Gilat A. Elevated Temperature Testing with The Torsional Split Hopkinson Bar J. Exp.Mech.,1994, 34:166-1709Eleiche，AMand Duffy，J(1975)”Effects of temperature on the static and dynamic stress-straincharacteristics in torsion of ll00-0 aluminum”Int.J：Mech.Sci 17 85-95

18、10Nemat-Nasser S，Isaacs J BDirect Measurement of Isothermal Flow Stress of Metals at Elevated Temperatures and High Strain Rates with Application to Ta and Ta-W AlloysActa Mater，1997，45(3)：907-91911KraffL JM，Sullivan,AMand Tipper,CF(1954)”The effect of static and dynamic loading andtemperature on the yield stress of iron and mild steel in compression”ProcR.Soc.LondA 221 114-12712夏开文，程经毅，胡时胜SHPB装置应用于测量高温动态力学性能的研究J实验力学，1998，13(3)：30731