盾构施工端头加固技术讲座

1、*盾构施工端头加固技术盾构施工端头加固技术*前前 言言v端头加固的概念。是盾构始发、到达技术的端头加固的概念。是盾构始发、到达技术的一个重要组成部分，端头加固的成功失败直一个重要组成部分，端头加固的成功失败直接影响到盾构能否安全始发、到达。而盾构接影响到盾构能否安全始发、到达。而盾构始发、到达是最容易发生事故的，端头加固始发、到达是最容易发生事故的，端头加固的失败又是造成事故多发的最主要原因。因的失败又是造成事故多发的最主要原因。因此，合理选择端头加固施工工法，是保证盾此，合理选择端头加固施工工法，是保证盾构顺利施工的非常重要的环节。构顺利施工的非常重要的环节。*v一、端头加固的目的一、端头加

2、固的目的v二、端头加固方案确定前的准备工作二、端头加固方案确定前的准备工作v三、几种主要端头加固方法的原理及计三、几种主要端头加固方法的原理及计算算v四、端头加固的施工方法及其适用性四、端头加固的施工方法及其适用性v五、端头加固效果检测五、端头加固效果检测v六、事故多发因素六、事故多发因素v七、监理在端头加固中应做的工作七、监理在端头加固中应做的工作*一、端头加固目的一、端头加固目的v改良端头土体，提高端头土体强度，堵塞颗改良端头土体，提高端头土体强度，堵塞颗粒的间隙和地层的水，确保盾构机始发和到粒的间隙和地层的水，确保盾构机始发和到达的安全。达的安全。 v与一般地基加固的不同之处是不仅仅要有

3、强与一般地基加固的不同之处是不仅仅要有强度要求，还要有抗渗透性要求。度要求，还要有抗渗透性要求。*1、控制地表沉降，端头不坍塌、控制地表沉降，端头不坍塌。v始发、到达前往往需要凿除洞口井壁的始发、到达前往往需要凿除洞口井壁的混凝土，割断钢筋，以满足盾构顺利进混凝土，割断钢筋，以满足盾构顺利进出洞，而洞口的井壁混凝土有时要达到出洞，而洞口的井壁混凝土有时要达到800mm或更厚，凿除时间长，要避免凿或更厚，凿除时间长，要避免凿除过程发生坍塌，更要避免因开挖面暴除过程发生坍塌，更要避免因开挖面暴露时间过长而坍塌或造成过大地表沉降。露时间过长而坍塌或造成过大地表沉降。*2、控制水土流失、控制水土流失。

4、v盾构始发进入加固体，或盾构到达穿过加固盾构始发进入加固体，或盾构到达穿过加固体时，在含水量较高、水平渗透系数大的含体时，在含水量较高、水平渗透系数大的含砂层、卵石层等地层，盾构进出洞容易造成砂层、卵石层等地层，盾构进出洞容易造成水土流失。水土流失。v采用泥水盾构时，泥水压力的作用也会使加采用泥水盾构时，泥水压力的作用也会使加固体发生水土流失，导致无法达到泥水平衡固体发生水土流失，导致无法达到泥水平衡状态，如果土体不具备一定强度，很容易坍状态，如果土体不具备一定强度，很容易坍塌。塌。 *3、重型机械作用时土体的承载力、重型机械作用时土体的承载力v由于盾构吊装或拆卸时，重型吊机往往作用由于盾构吊

5、装或拆卸时，重型吊机往往作用在端头位置，为防止重型机械作用在软弱土在端头位置，为防止重型机械作用在软弱土体上起吊时发生失稳、坍塌，或对已成形隧体上起吊时发生失稳、坍塌，或对已成形隧道安全造成不利影响，对地表的软弱地层进道安全造成不利影响，对地表的软弱地层进行加固。行加固。*4、周边建、构筑物安全、周边建、构筑物安全v当端头有房屋、管线和道路时，必须采取保当端头有房屋、管线和道路时，必须采取保护措施，如果具备改移条件的，尽量改移，护措施，如果具备改移条件的，尽量改移，对于房屋一定要进行鉴定，并进行录像、拍对于房屋一定要进行鉴定，并进行录像、拍照等获取第一手资料。照等获取第一手资料。*5、经济性、

6、经济性v加固长度、宽度、加固方法的选择，还必须加固长度、宽度、加固方法的选择，还必须考虑经济合理，加固方法是否风险性过大，考虑经济合理，加固方法是否风险性过大，或过于保守，加固范围过大，等等。目前大或过于保守，加固范围过大，等等。目前大多数的承包商往往在端头加固的一项的报价多数的承包商往往在端头加固的一项的报价较低，如何采取经济合理、安全可靠的加固较低，如何采取经济合理、安全可靠的加固方法，是我们共同面对的一个课题。方法，是我们共同面对的一个课题。 *二、加固前的准备工作二、加固前的准备工作 v盾构始发或到达前，必须充分理解工作井洞盾构始发或到达前，必须充分理解工作井洞口周围地层的土质情况，掌

7、握各层土的主要口周围地层的土质情况，掌握各层土的主要物理力学性能指标。根据各种土层的特性，物理力学性能指标。根据各种土层的特性，认真分析不同的施工方法，预测可能发生出认真分析不同的施工方法，预测可能发生出洞和进洞施工时的复杂变化，对于盾构工作洞和进洞施工时的复杂变化，对于盾构工作井施工期间所引起洞口周围的变化更是不能井施工期间所引起洞口周围的变化更是不能掉以轻心，必须认真分析和检查，避免因此掉以轻心，必须认真分析和检查，避免因此而导致施工险情及不利于工程质量局面的情而导致施工险情及不利于工程质量局面的情况发生。况发生。环境调查环境调查*调查方法调查方法 v1、除了工程地质勘探报告外，采用补充勘

8、探、除了工程地质勘探报告外，采用补充勘探的方法对端头土体的以下特性进行了解：土的方法对端头土体的以下特性进行了解：土体强度（体强度（c、N值）、渗透系数（水平、值）、渗透系数（水平、竖直），土质情况（砂粒、粘粒、粉粒含量）竖直），土质情况（砂粒、粘粒、粉粒含量） v2、盾构工作井施工期间暴露的全断面土体情、盾构工作井施工期间暴露的全断面土体情况，观察和详细了解，掌握土壤分类分层的况，观察和详细了解，掌握土壤分类分层的确切位置，为盾构进、出洞施工方案提供可确切位置，为盾构进、出洞施工方案提供可靠的工程地质依据。靠的工程地质依据。*v3、所影响区域的地面、地下建筑物、构筑物、所影响区域的地面、地下

9、建筑物、构筑物、公众设施、地下管线等。通过实地调查了解，公众设施、地下管线等。通过实地调查了解，并与相关单位密切联系，以控制沉降量和制并与相关单位密切联系，以控制沉降量和制定相应监护措施。（危房的鉴定工作）。定相应监护措施。（危房的鉴定工作）。v4、非正常性的地下水来源、非正常性的地下水来源 非正常性的地下水源对洞口土体稳定不利，非正常性的地下水源对洞口土体稳定不利，会引起土体流失。主要是由于地下上下水道会引起土体流失。主要是由于地下上下水道管线破裂及非正常的地面排水系统所致。要管线破裂及非正常的地面排水系统所致。要提前发现并及时封堵。提前发现并及时封堵。*v5、洞口处的地下障碍物、洞口处的地

10、下障碍物v如桥台、木桩、钢筋混凝土桩、回填的大石如桥台、木桩、钢筋混凝土桩、回填的大石块、废钢材等。这些障碍物埋深大小不等，块、废钢材等。这些障碍物埋深大小不等，如果在盾构通过的位置上，则必须人工进入如果在盾构通过的位置上，则必须人工进入盾构开挖面将其排除。遇到形状大、重量重、盾构开挖面将其排除。遇到形状大、重量重、长度长的障碍物，地面挖孔人工处理困难的，长度长的障碍物，地面挖孔人工处理困难的，还需在开挖后人工进仓处理。还需在开挖后人工进仓处理。 *加固体设计还要考虑的因素加固体设计还要考虑的因素 v（1）加固体强度不能过高，主要考虑到盾构）加固体强度不能过高，主要考虑到盾构机刀盘的配置，能否

11、保证盾构机顺利切割加机刀盘的配置，能否保证盾构机顺利切割加固体。固体。v（2）加固土体的抗渗性能。）加固土体的抗渗性能。 抗渗指标、抗渗指标、 水流量水流量v（3）承载能力要求：要保证盾构机吊装的地）承载能力要求：要保证盾构机吊装的地基承载力。基承载力。v（4）盾构类型，泥水）盾构类型，泥水or土压土压*三、几种主要端头加固三、几种主要端头加固方法的原理及计算方法的原理及计算v1、注浆加固：将浆液注入地层改善地基强度、注浆加固：将浆液注入地层改善地基强度和止水性。该方法对强度的改良有限，主要和止水性。该方法对强度的改良有限，主要是增强凝聚力，注浆材料的种类多种多样，是增强凝聚力，注浆材料的种类

12、多种多样，按浆液固结状态分类主要有填充注浆、渗透按浆液固结状态分类主要有填充注浆、渗透注浆、劈裂注浆、压密注浆等。注浆、劈裂注浆、压密注浆等。*v（1）渗透注浆：浆液在压力作用下，渗入土）渗透注浆：浆液在压力作用下，渗入土的孔隙和岩石裂隙中，将孔隙中自由水和空的孔隙和岩石裂隙中，将孔隙中自由水和空气排挤出去，但不改变土体结构和原状。浆气排挤出去，但不改变土体结构和原状。浆液凝固后将土颗粒粘结在一起，使土层的抗液凝固后将土颗粒粘结在一起，使土层的抗压强度和抗渗性提高，只适用于中砂以上的压强度和抗渗性提高，只适用于中砂以上的砂性土和有裂隙的岩石。固结状态是球形。砂性土和有裂隙的岩石。固结状态是球形

13、。v（2）劈裂注浆：浆液在较高压力作用下，劈）劈裂注浆：浆液在较高压力作用下，劈入土层（通常土颗粒粒径小于入土层（通常土颗粒粒径小于0.01mm），），浆液的劈裂路线呈纵横交叉的脉状网络。固浆液的劈裂路线呈纵横交叉的脉状网络。固结形态呈扁平球体和板状固结。结形态呈扁平球体和板状固结。 *v（3）压密注浆：）压密注浆：v用一定的压力注入粘稠的不易流动的浆液取用一定的压力注入粘稠的不易流动的浆液取代并挤压周围土体，凝固形状多为柱体或球代并挤压周围土体，凝固形状多为柱体或球体占据一定的空间，同时压密土体。体占据一定的空间，同时压密土体。v对于注浆加固，由于不能形成高强度土体，对于注浆加固，由于不能形

14、成高强度土体，作为惯用的计算方法，是以改良后地基的抗作为惯用的计算方法，是以改良后地基的抗剪阻力阻挡拆除临时墙时有可能进入竖井的剪阻力阻挡拆除临时墙时有可能进入竖井的土块的计算模型来研究的。土块的计算模型来研究的。 *盾构始发注浆加固计算模型盾构始发注浆加固计算模型pt：改良土厚度c：粘着力p: 侧压力C注浆范围C盾构机*v2、旋喷桩、搅拌桩施工、旋喷桩、搅拌桩施工v由于采用旋喷桩、搅拌桩可以获得均质、高由于采用旋喷桩、搅拌桩可以获得均质、高强度的加固体，因此，可以通过土质和结构强度的加固体，因此，可以通过土质和结构力学计算，确定加固土体厚度。力学计算，确定加固土体厚度。vC：加固体凝聚力：加

15、固体凝聚力vR：到塑性范围外的距离：到塑性范围外的距离vH：隧道中心深度：隧道中心深度vt：土比重：土比重 改良断面的研究塑性领域ln22lncHcRRtt*v将加固体看作是作用竖井挡土墙支撑的圆板将加固体看作是作用竖井挡土墙支撑的圆板来进行结构计算，确定加固体宽度来进行结构计算，确定加固体宽度t。 v水平土压力考虑为静态土压力或主动压力，水平土压力考虑为静态土压力或主动压力，水压以调查结果为主，砂土中进行水土分算，水压以调查结果为主，砂土中进行水土分算，透水性差的粘土进行水土合算。透水性差的粘土进行水土合算。nW=p + pwW土压p水压pw*vmax=*w*r2/t2t/k1v=3/8*（

16、3+）vmax=3*w*r/4/tc/ k2v其中：其中：r工作井端墙开洞的半径，工作井端墙开洞的半径，r=D/2；v t加固土体的长度；加固土体的长度；v t加固土体的极限抗拉强度，一般可取其极限加固土体的极限抗拉强度，一般可取其极限抗压强度的抗压强度的10%，即，即t =qu/10；v k1 、k2安全系数，一般取安全系数，一般取K=1.5；v w作用于洞门中心处的侧向水土压力；作用于洞门中心处的侧向水土压力；v 加固后土体的泊桑比；加固后土体的泊桑比；v c加固后土体的极限抗剪强度加固后土体的极限抗剪强度.*v加固土体在地面荷载加固土体在地面荷载p和和上部土体作用下可能沿某上部土体作用下

17、可能沿某滑动面向洞内整体滑动，滑动面向洞内整体滑动，假定滑动面是以端墙开洞假定滑动面是以端墙开洞外顶点外顶点O为圆心，开洞直为圆心，开洞直径径D为半径的圆弧面为半径的圆弧面.v假定拆除临时挡土墙时形假定拆除临时挡土墙时形成圆弧滑动面来检验加固成圆弧滑动面来检验加固体整体稳定性体整体稳定性。 CHW C0*滑动力矩滑动力矩M=M1+M2+M3其中：其中：M1地面荷载地面荷载P引起的下滑力矩引起的下滑力矩M1=P*D2/2； M2上覆土体自重引起的下滑力矩，上覆土体自重引起的下滑力矩，M2=Q上上*D/2；M3滑移圆环线内土体的下滑力矩，滑移圆环线内土体的下滑力矩，M3=t*D3/3，t为加固后土

18、体的重度，一般可取为加固后土体的重度，一般可取t=20kN/m3；抵抗下滑力矩为抵抗下滑力矩为M=M1+M2+M3M1滑移圆弧线滑移圆弧线AB段的抗滑力矩，段的抗滑力矩，M1=Cu*H*D；M2滑移圆弧线滑移圆弧线BC段的抗滑力矩段的抗滑力矩M2=Cu*D2*(/2-)M3滑移圆弧线滑移圆弧线CD段的抗滑力矩；段的抗滑力矩；M3=Cut*D2*， =sin-1(t/D)其中，其中，Cu加固前土体的粘结力；加固前土体的粘结力； H上覆土体的上覆土体的高度；高度； Cut加固后土体的粘结力，加固后土体的粘结力，*v加固范围：加固范围：v主要根据加固方法和地层情况、始发或到达主要根据加固方法和地层情

19、况、始发或到达端头决定。端头决定。v采用一般搅拌桩等加固方法的情况下，始发采用一般搅拌桩等加固方法的情况下，始发加固厚度加固厚度t一般不小于一般不小于6m，到达加固长度一，到达加固长度一般不小于般不小于3m。但在特殊地层始发时，考虑到。但在特殊地层始发时，考虑到抗渗等因素，加固宽度须增加，如在粉细砂抗渗等因素，加固宽度须增加，如在粉细砂层中始发增加为层中始发增加为10m，到达增加为，到达增加为9m。加固。加固深度一般是洞门上部深度一般是洞门上部3m和下部和下部2m范围，砂范围，砂层中底部深度还应增加，防止出现管涌。层中底部深度还应增加，防止出现管涌。 * 加固高度 说明图 4.2.3 地基加固

20、范围实例（出发到达） 出发部 GL 到达部 地基加固 2 排 最小厚度：2.5m 加固高度 地基加固（设计上需要的厚度） 盾构外径 最小厚度：1.5m 加固厚度=t 加固厚度 2 排 切去四角的加固方法 最小厚度：2.0m 最小厚度：2.0m 盾构机外径 RL GL 加固宽度 n t n *采用旋喷或搅拌桩的最小加固厚度采用旋喷或搅拌桩的最小加固厚度DD(1.0)1D3 3D5 5DD/5，则认为满，则认为满足周围固定条件，足周围固定条件，但在实际设计中，但在实际设计中，考虑到竖井墙背面考虑到竖井墙背面地基扰动，临时墙地基扰动，临时墙施工时对竖井墙体施工时对竖井墙体有加热影响等，所有加热影响等

21、，所以对冻土厚度以对冻土厚度T，取，取fT/2，冻结附着长，冻结附着长度取度取f2.5m。ffDf*v冻结管直径及埋设间距：冻结管直径根据钻冻结管直径及埋设间距：冻结管直径根据钻孔直径和施工特性采用，多为孔直径和施工特性采用，多为3寸或寸或4寸管，寸管，埋设间距根据施工特性和经济性一般定位埋设间距根据施工特性和经济性一般定位60cm100cm。v始发多采用从地面垂直冻结的方式，到达多始发多采用从地面垂直冻结的方式，到达多采用从竖井水平冻结的方式。采用从竖井水平冻结的方式。*四、端头加固的施工方法及其适用性四、端头加固的施工方法及其适用性v端头加固可以单独采用一种工法或多种工法端头加固可以单独采

22、用一种工法或多种工法相结合的加固手段，主要取决于地质情况、相结合的加固手段，主要取决于地质情况、地下水、覆盖层厚度、盾构机直径、盾构机地下水、覆盖层厚度、盾构机直径、盾构机型、施工环境等因素。同时考虑安全性、施型、施工环境等因素。同时考虑安全性、施工方便性、经济性、进度等。工方便性、经济性、进度等。*v软土地层最常用的端头加固方法之一。通过搅拌软土地层最常用的端头加固方法之一。通过搅拌桩使端头土体凝聚力和内摩擦角改变，主要适用桩使端头土体凝聚力和内摩擦角改变，主要适用于淤泥、粘土层和砂层，但在砂层加固效果差，于淤泥、粘土层和砂层，但在砂层加固效果差，须与旋喷桩等工法配合使用。须与旋喷桩等工法配

23、合使用。v该方法受国产设备性能限制，一般在该方法受国产设备性能限制，一般在14m深度以深度以下加固效果即很差。它的优点是工程造价低。下加固效果即很差。它的优点是工程造价低。v易出问题：加固不连续，加固体强度偏低，吊钻易出问题：加固不连续，加固体强度偏低，吊钻头头1、搅拌桩施工工法、搅拌桩施工工法*南京地铁玄武门站端头加固实例南京地铁玄武门站端头加固实例v地质情况：上半断面淤泥质粉质粘土，下半地质情况：上半断面淤泥质粉质粘土，下半断面粘土。断面粘土。v 始发加固厚度始发加固厚度t=6m，到达加固厚度，到达加固厚度3m，为，为了防止角部发生涌水等事故，在两端头施工了防止角部发生涌水等事故，在两端头

24、施工了两根挖孔桩，回填砂浆。了两根挖孔桩，回填砂浆。v *2、旋喷桩施工工法、旋喷桩施工工法 v对于砂层改良效果好，也适用于淤泥、粉土、对于砂层改良效果好，也适用于淤泥、粉土、粘土层，但砂砾地基和粘着力大的粘土有时粘土层，但砂砾地基和粘着力大的粘土有时不能形成满意的改良桩，施工深度在不能形成满意的改良桩，施工深度在40m以以下时，效果较差。由于其造价偏高，施工单下时，效果较差。由于其造价偏高，施工单位往往不愿采用，但在围护结构与加固体的位往往不愿采用，但在围护结构与加固体的间隙加固以及角部加固经常被采用。间隙加固以及角部加固经常被采用。v有三种主要工法选择：单、双、三重管。有三种主要工法选择：

25、单、双、三重管。*许府巷站南端头到达加固许府巷站南端头到达加固 1 8 . 5 01 8 . 0 0 1 5 . 0 0 9 . 5 01 4 . 0 01 2 . 7 01 1 . 0 01 9 . 0 01 4 . 2 01 1 . 2 01 0 . 3 31 0 . 1 8 3 . 2 0 6 . 5 0f 0 . 6 0 1 . 5 0 3 . 2 0f 2 . 3 0 0 . 5 0B W X 3 0B W X 3 31 0 . 2 7 1 . 1 0 3 . 0 0B D X 2* *三山街站南端头进站加固三山街站南端头进站加固 原加固：旋喷桩原加固：旋喷桩6m，土体加固强度在，土

26、体加固强度在1.2Mpa以上以上 ，水平探孔无水，水平探孔无水 地质条件：全断面粉细砂层，上部有粉土，地质条件：全断面粉细砂层，上部有粉土，粘粒含量极少，且水流动性很高。粘粒含量极少，且水流动性很高。 进站事故的发生、处理进站事故的发生、处理*张府园站南端头176175177127006563 6466626112700620019 202178141343 4431 32383725 2655 5649 5021 22 232461218543101691511175460303642484745 46344028333927354129585257515953建 邺路143141 1421

27、44139 140103 10479 8073 7467 6897 98868591 92121 122109115110116127133128134107105 10610810278849096728381 82767075697771100949987931018995126132138114120123 124 1251121181111171131191301361291351311373300155 156154145 146151148152149174171165162159168166 167160163157161164158172169173170盾构施工孔216214

28、 215197196198195189186183192180185184181178182179193187190194188191213210207201204205 2061992022002032082112092123200盾构施工孔深层搅拌桩加固区域说明： 1.本图单位：mm（除非特别注明）。 2.深层搅拌桩每根桩截面积0.71m2 ,桩长 12.7m，桩顶（绝对）标高4.272m，桩底（绝 对）标高-7.928m；注浆水灰比为0.5。 3.深层搅拌桩在施工过程中，由于遇到硬物有 三根桩未能打至设计深度，因此深层搅拌桩 共施工213根。 4.压密注浆深度为13.7m，桩顶（绝对）标

29、高 4.272m，桩底（绝对）标高-8.928m;水灰比为 0.5，共施工26根。2092135467810111312141615171819232421222526压密注浆891.51*地连墙冻结孔测温孔冻土墙冻土墙地连墙冻结孔盾构盾构内衬墙内衬墙深层搅拌桩深层搅拌桩*夏窖北端头加固:泥水盾构*夏窖北旋喷桩补充加固剖面粗砂*3、注浆v适用于多种地层，尤其是深度较深的砂质地适用于多种地层，尤其是深度较深的砂质地层、砂砾层，地层较好的地段或与搅拌桩等层、砂砾层，地层较好的地段或与搅拌桩等工法相结合，对于水量不大的地段进行加固工法相结合，对于水量不大的地段进行加固止水。可进行单液和双液注浆，同时

30、可进行止水。可进行单液和双液注浆，同时可进行跟踪注浆；浆液种类较多，经济性和可施工跟踪注浆；浆液种类较多，经济性和可施工性好，材料和施工方法多种多样，需根据地性好，材料和施工方法多种多样，需根据地下水、地质、施工环境等来确定，同时要考下水、地质、施工环境等来确定，同时要考虑因灌浆而引起地基隆起等的处理对策。虑因灌浆而引起地基隆起等的处理对策。v如二号线市二宫进站等。如二号线市二宫进站等。*仑大区间始发注浆加固设计*加固长度：加固长度：7.9+2东京地铁东京地铁12号线某工程始发竖井注浆号线某工程始发竖井注浆*4、SMW(soil mixing wall) 水泥类悬浊液在原地层中与土体搅拌混合形

31、水泥类悬浊液在原地层中与土体搅拌混合形成墙体的技术。作挡土墙使用时，一般使用成墙体的技术。作挡土墙使用时，一般使用H型钢芯材。桩机为三轴或五轴搅拌桩机。型钢芯材。桩机为三轴或五轴搅拌桩机。 隔孔布置全孔布置隔孔和全孔布置组合*v适用于砂层、淤泥、粘土层，加固宽度小，适用于砂层、淤泥、粘土层，加固宽度小，造价较低，是此类地层最安全可靠的加固方造价较低，是此类地层最安全可靠的加固方法之一。该方法成桩效果好，止水性好，对法之一。该方法成桩效果好，止水性好，对周围地层影响小。周围地层影响小。v该工法的优点：加固质量高，桩体连续、强该工法的优点：加固质量高，桩体连续、强度高（粘土中度高（粘土中0.51M

32、Pa，砂和卵石中，砂和卵石中0.53MPa），适用于各类软土地层，但造价偏高，），适用于各类软土地层，但造价偏高，目前主要采用国外进口的三轴搅拌桩机。对目前主要采用国外进口的三轴搅拌桩机。对于上软下硬地层不适应。于上软下硬地层不适应。 v南京地铁盾构一标中华门、所街站始发，盾南京地铁盾构一标中华门、所街站始发，盾构二标新街口站到达等。构二标新街口站到达等。 *5、连续墙、钻孔桩、连续墙、钻孔桩v始发井的挡土墙作为双层结构的方法，对于始发井的挡土墙作为双层结构的方法，对于土层相对较硬，但渗水量偏大的地层适用。土层相对较硬，但渗水量偏大的地层适用。需要注意的是：需要注意的是：v（1）连续墙、钻孔桩

33、上部的充填；）连续墙、钻孔桩上部的充填；v（2）夹层的处理。）夹层的处理。v如小新区间盾构始发加固、仑大区间盾构始如小新区间盾构始发加固、仑大区间盾构始发加固发加固*v小新区间盾构始发加固小新区间盾构始发加固隧道基本穿越5z-2残积土层，局部6z。顶部为杂填土和淤泥*6、挖孔桩、挖孔桩v适用于淤泥、粘土、强风化地层。如一号线适用于淤泥、粘土、强风化地层。如一号线公元前北，三号线珠客、大汉、沥大。圆形公元前北，三号线珠客、大汉、沥大。圆形或方形桩或方形桩v珠江新城站盾构始发珠江新城站盾构始发 *珠江新城站珠江新城站 ZDK4+136.15*1200人工挖孔桩车站围护支衬隧道隧道11地面桩芯砼桩芯

34、回填部分1-1剖面*7、冻结法v适用于各类淤泥层、砂层、砂砾层，该施工法适用于各类淤泥层、砂层、砂砾层，该施工法的冻土强度和止水性高，通过测量地下温度，的冻土强度和止水性高，通过测量地下温度，便可确认冻土形成状态；加强施工管理，便可便可确认冻土形成状态；加强施工管理，便可得到高可靠性的施工法。而且，冻土墙还能确得到高可靠性的施工法。而且，冻土墙还能确保长期处于稳定状态。保长期处于稳定状态。v对于动水层，质量不宜保证：对于含水量低的对于动水层，质量不宜保证：对于含水量低的地层不适用。地层不适用。*v冻土会产生的冻胀和融沉效应，对地面沉隆冻土会产生的冻胀和融沉效应，对地面沉隆控制和周边建筑物影响较

35、大。冻胀和融沉因控制和周边建筑物影响较大。冻胀和融沉因地基条件、冻结时间、冻结规模、解冻速度、地基条件、冻结时间、冻结规模、解冻速度、荷载条件等而异，一般在砂和砂砾层上小，荷载条件等而异，一般在砂和砂砾层上小，在粘土、粉砂、亚粘土层大。当可预测到地在粘土、粉砂、亚粘土层大。当可预测到地基冻胀、解冻沉降对周围结构物有不利影响基冻胀、解冻沉降对周围结构物有不利影响时，必须根据其容许变位量和冻胀与解冻沉时，必须根据其容许变位量和冻胀与解冻沉降的防护工程的必要性，研究是否需要采取降的防护工程的必要性，研究是否需要采取冻结施工法。冻结施工法。*v上海江西中路盾构到达冻结法加固上海江西中路盾构到达冻结法加

36、固v地质情况：杂填土、粉质粘土、砂质粉土、地质情况：杂填土、粉质粘土、砂质粉土、淤泥质粘土。地下水位淤泥质粘土。地下水位1.0m，地层含水量，地层含水量3550，孔隙比大（，孔隙比大（0.91.4），强度低），强度低（60100kPa）。）。v盾构为泥水盾构，直径盾构为泥水盾构，直径11m，覆土厚度，覆土厚度4.55m，江西路下有煤气管、自来水管、下水管，江西路下有煤气管、自来水管、下水管和众多电缆。和众多电缆。v冻结方法：垂直冷冻，冻结管间距冻结方法：垂直冷冻，冻结管间距1.5m，盐，盐水最低温度水最低温度24，冻土温度，冻土温度10，抗压强度，抗压强度3.95MPa。*上海江西中路盾构到达

37、冻结法加固上海江西中路盾构到达冻结法加固*加固断面：加固长度加固断面：加固长度37m，宽度轴线两侧，宽度轴线两侧8.5m。冻土扩展速度冻土扩展速度23cm/日，冻结日，冻结30d交圈。交圈。*v冻结拱棚顶部最大拉应力冻结拱棚顶部最大拉应力335kPa。*8、降水、降水v降低地下水位施工法，在有些土质条件下，降低地下水位施工法，在有些土质条件下，往往会产生地基沉降和水井地下水位下降等往往会产生地基沉降和水井地下水位下降等现象，必须事先周密研究地下水位下降对周现象，必须事先周密研究地下水位下降对周围地基等的影响。因此，一般在地层较好，围地基等的影响。因此，一般在地层较好，周边环境适应，对建、构筑物

38、影响范围小时周边环境适应，对建、构筑物影响范围小时采用。且主要应用于始发时，盾构到达时要采用。且主要应用于始发时，盾构到达时要考虑降水对隧道的影响，须与其他加固措施考虑降水对隧道的影响，须与其他加固措施相结合。相结合。v主要采用井点降水方法。主要采用井点降水方法。 *9、 SEW工法工法（Shield Earth retaining Wall system）. 将将FFU制成的挡土墙装到竖井盾构机通过的部制成的挡土墙装到竖井盾构机通过的部分，是划时代的密封直接掘进施工法。分，是划时代的密封直接掘进施工法。 盾构盾构机可直接切削挡土墙，能够缩小地基改良范机可直接切削挡土墙，能够缩小地基改良范围，缩短工期，对于软土围，缩短工期，对于软土 地层、不具备加固地层、不具备加固场地的地层相当有用，但造价相当高。场地的地层相当有用，但造价相当高。*五、端头加固效果检测五、端头加固效果检测v加固体的检测方法多种多样，如标准贯入试验、静加固体的检测方法多种多样，如标准贯入试验、静力触探、旋转触探、弹性波检测、电探、化学分析力触探、旋转触探、弹性波检测、电探、化学分析等等，但端头加固的主要检测手段如下：。等等，但端头加固的主要检测手段如下：。v（1）竖向抽芯检测：目测判断加固体强度可否满）竖向抽芯检测：目测判断加固体强