锅炉原理9-炉膛换热计算

1、授课教师： 范红途联系电话：mail: TfQ, Tf第九章、锅炉炉膛换热计算第九章、锅炉炉膛换热计算 锅炉热力计算的目的锅炉热力计算的目的确定锅炉受热面与燃烧产物和确定锅炉受热面与燃烧产物和工质之间的关系。工质之间的关系。 计算基础计算基础燃烧计算、锅炉热平衡计算。燃烧计算、锅炉热平衡计算。热力计算热力计算炉膛换热计算炉膛换热计算炉膛出口后对流受炉膛出口后对流受热面的换热计算热面的换热计算计算方法计算方法设计计算、校核计算设计计算、校核计算1、炉膛换热的主要特点、炉膛换热的主要特点燃料燃烧放热、产生高温燃料燃烧放热、产生高温的燃烧产物、传热方式以辐射为主对流为辅。的

2、燃烧产物、传热方式以辐射为主对流为辅。2、炉膛换热计算的任务、炉膛换热计算的任务布置足够的换热面积，布置足够的换热面积，将炉膛出口烟气温度降到合适的温度（灰熔点温度以将炉膛出口烟气温度降到合适的温度（灰熔点温度以下），避免受热面结渣。下），避免受热面结渣。关注点关注点炉膛出口截面平均烟气温度。炉膛出口截面平均烟气温度。设计计算是已知炉膛出口温度，计算受热面积；设计计算是已知炉膛出口温度，计算受热面积；校核计算是已知炉膛受热面，计算炉膛出口的烟气校核计算是已知炉膛受热面，计算炉膛出口的烟气温度。温度。4、炉膛内工作过程的简化、炉膛内工作过程的简化分别考虑燃烧与换热分别考虑燃烧与换热认为燃料从燃烧

3、器进入炉膛后瞬认为燃料从燃烧器进入炉膛后瞬间完成燃烧过程并达到最高绝热燃烧温度间完成燃烧过程并达到最高绝热燃烧温度Ta,再用经验数据再用经验数据来记及燃烧工况对换热的影响；来记及燃烧工况对换热的影响；炉膛内换热主要以辐射换热方式进行。炉膛内换热主要以辐射换热方式进行。对流换热比例不足对流换热比例不足5%；火焰平均温度火焰平均温度将火焰稳定看做是均匀的；将火焰稳定看做是均匀的；炉膛受热面及火焰面均按灰体来处理。炉膛受热面及火焰面均按灰体来处理。3、炉膛换热计算的主要困难、炉膛换热计算的主要困难影响因素多影响因素多炉膛结构形式、几何尺寸、燃料种类、性炉膛结构形式、几何尺寸、燃料种类、性质、燃烧器的

4、布置和型式、运行方式等；质、燃烧器的布置和型式、运行方式等；炉内过程复杂炉内过程复杂结构、火焰稳定分布、火焰辐射特性不结构、火焰稳定分布、火焰辐射特性不易确定、积灰、积渣；易确定、积灰、积渣；计算方法计算方法采用依靠大量经验数据的工程计算方法。采用依靠大量经验数据的工程计算方法。5、炉膛换热的基本物理模型、炉膛换热的基本物理模型 炉膛火焰与壁面换热过程被简化为两个无限接近的灰体炉膛火焰与壁面换热过程被简化为两个无限接近的灰体表面间的辐射问题。表面间的辐射问题。水冷壁温度水冷壁温度T2水冷壁黑度水冷壁黑度2火焰温度火焰温度T1火焰黑度火焰黑度1火焰火焰水冷壁水冷壁水冷壁面积水冷壁面积F（1）、物

5、体的辐射）、物体的辐射黑体自身辐射总能量：黑体自身辐射总能量：灰体自身辐射总能量：灰体自身辐射总能量：40bET40bETET物体的绝对温度K 5.67x10-11 kw/m2.k4 灰体黑度0（2）、介质的吸收率和黑度）、介质的吸收率和黑度辐射能经辐射层辐射能经辐射层S后辐射强度因被吸收的减弱程度：后辐射强度因被吸收的减弱程度：辐射能经辐射层辐射能经辐射层S后辐射强度的降低值与原始辐射强后辐射强度的降低值与原始辐射强度的比值，也称为介质的吸收率度的比值，也称为介质的吸收率 ( )(0)ak sI sIe(0)( )1(0)ak sII seI 单位立体角原始辐射强度 kw/(m2.sr)ka

6、辐射介质吸收减弱系数(0)I1、炉内辐射换热基本方程、炉内辐射换热基本方程根据克希霍夫定律，等温条件下介质的黑度根据克希霍夫定律，等温条件下介质的黑度 等于其等于其吸收率吸收率 11ak see （3）、炉内火焰黑度）、炉内火焰黑度焦炭颗粒焦炭颗粒接近黑体，但因接近黑体，但因浓度的关系辐射浓度的关系辐射力占火焰总辐射力力占火焰总辐射力的的2530%三原子气体三原子气体比固体物质辐比固体物质辐射力低，黑度射力低，黑度随温度的提随温度的提高而降低高而降低灰分颗粒灰分颗粒充满整个炉膛，充满整个炉膛，煤粉炉中其辐射力煤粉炉中其辐射力占火焰总辐射力占火焰总辐射力的的4060%ak s光学厚度，无光学厚度

7、，无量纲布格尔准则量纲布格尔准则（4）、入射辐射和有效辐射）、入射辐射和有效辐射AGJEGG入射辐射入射辐射G 有效辐射有效辐射J 自身辐射自身辐射E(1)(1)bbJEGEGJEG灰体：灰体：（5）、两平行平面间的辐射传热）、两平行平面间的辐射传热4444120 102120 102121212()11111 (1)(1)11bbREETTTTq 单位单位KW/m2qR辐射热交换热流辐射热交换热流 ，KW/m21、2两个平面的黑度两个平面的黑度T1、T2高温和低温两个平面的绝对温度，高温和低温两个平面的绝对温度，K两平行平面间的辐射传热图两平行平面间的辐射传热图vee22221GEJb)(

8、11111GEJb)( 111G)( 221G)( 21JJqR212211JJGJGJqR高温烟气与辐射受热面间的辐射换热方程：高温烟气与辐射受热面间的辐射换热方程： RcalRq FB Q44440 10201212()111calRsTTB QFF TT 121111s其中：其中：Bcal 计算燃料消耗量，计算燃料消耗量，kg/sQR 以以1kg燃料为基准的炉内换热量燃料为基准的炉内换热量 kJ/kgF 炉膛换热壁面积，炉膛换热壁面积，m2 炉膛系统黑度炉膛系统黑度s（6）、高温烟气在炉内放热的热平衡方程）、高温烟气在炉内放热的热平衡方程1()()calRcalfcalcpafB QBQ

9、hB VTTQR 以以1kg燃料为基准的炉内换热量燃料为基准的炉内换热量 ， kJ/kghf” 炉膛出口截面上燃烧产物的焓，炉膛出口截面上燃烧产物的焓， kJ/kg 考虑炉膛散热损失的保温系数考虑炉膛散热损失的保温系数 燃烧产物的平均比热容，燃烧产物的平均比热容，kJ/（kg. )Ta 燃烧产物的绝热温度，燃烧产物的绝热温度，KTf”炉膛出口烟气温度，炉膛出口烟气温度，KcpV44012()()scalcpafF TTB VTT 将将44012()calRsB QF TT 代入得：代入得：44012()()scalcpafF TTB VTT 上述方程理论上可进行炉膛换热计算的主要任务上述方程理

10、论上可进行炉膛换热计算的主要任务设计设计计算、校核计算。计算、校核计算。问题问题： 可以由炉膛设计计算的初始条件可以由炉膛设计计算的初始条件得到，得到， 可以根据炉膛几何尺寸、温度、烟气辐射成分等可以根据炉膛几何尺寸、温度、烟气辐射成分等求得，求得，但壁面温度但壁面温度T2, 中的炉膛壁面黑度中的炉膛壁面黑度 既不是炉既不是炉膛受壁面受热面管的，也不是炉墙的，很难确定，火焰温膛受壁面受热面管的，也不是炉墙的，很难确定，火焰温度度T1也难以确定。也难以确定。calCPaBVT、1s2解决办法：解决办法：根据传热学的基本概念，引入其他容易由实验根据传热学的基本概念，引入其他容易由实验方法确定的参数

11、，替代不易确定的上述参数方法确定的参数，替代不易确定的上述参数212sTT、 、 、2、有效辐射热计算方法、有效辐射热计算方法水冷壁热有效系数水冷壁热有效系数 ：受热面吸热量与投射到炉壁上的热：受热面吸热量与投射到炉壁上的热量的比值。量的比值。=受热面的吸热量火焰和水冷壁间的辐射换热量投射到炉壁上的热量火焰的有效辐射热量火焰的有效辐射火焰的有效辐射 ，水冷壁的有效辐射，水冷壁的有效辐射 ，火焰与水冷火焰与水冷壁间辐射换热量壁间辐射换热量 ：1J2J12RqJJ121JJJ因此：因此：21(1)JJ1RqJ1111(1)JEG12GJ而而则：则：因因1111(1)(1)JEJ4410 110 1

12、11(1)fTJT 111(1)f其中其中 称为炉膛黑度：称为炉膛黑度：f该式表示该式表示:火焰的火焰的有效辐射在数值上有效辐射在数值上等于某个表面的自等于某个表面的自身辐射，其温度为身辐射，其温度为火焰温度，其黑度火焰温度，其黑度为一个假想黑度为一个假想黑度f所以炉膛内辐射换热量：所以炉膛内辐射换热量：4101calRRfB QFqFJF T 是假想的黑度是假想的黑度1()()calRcalfcalcpafB QBQhB VTT根据高温烟气在炉内放热的热平衡方程根据高温烟气在炉内放热的热平衡方程得炉膛换热方程：得炉膛换热方程：401()fcalCPafF TB VTT 从上式可见，引入从上式

13、可见，引入 避免了直接确定水冷壁的避免了直接确定水冷壁的2，T2的的困难。困难。结论：炉膛换热主要因素为炉膛黑度结论：炉膛换热主要因素为炉膛黑度 、辐射受热面平、辐射受热面平均吸热能力均吸热能力 ，辐射受热面面积，辐射受热面面积 及火焰平均温度及火焰平均温度T1fFf1、火焰平均温度、理论燃烧温度、炉膛出口烟气温、火焰平均温度、理论燃烧温度、炉膛出口烟气温度之间关系度之间关系 工程中炉膛内换热计算的方法建立于上节得到的炉膛换工程中炉膛内换热计算的方法建立于上节得到的炉膛换热方程式上，并通过对火焰平均温度的近似表述，应用相似热方程式上，并通过对火焰平均温度的近似表述，应用相似理论得到半经验关联式

14、。理论得到半经验关联式。1()fnaaTTcTT由实验及经验由实验及经验数据总结得出数据总结得出1nfc 为无量纲温度为无量纲温度1f、401()fcalCPafF TB VTT 根据炉膛换热方程根据炉膛换热方程得到：得到：44 10fnffcBo 其中：其中：30calCPoaB VBFT BO玻耳兹曼特征数玻耳兹曼特征数(, , )OffBfn c根据大量炉内换热实验根据大量炉内换热实验数据整理得：数据整理得：0.60.60.6fOfafOTBTMBM经验数据，与燃料性质、燃烧方式、燃烧器布置的相对经验数据，与燃料性质、燃烧方式、燃烧器布置的相对高度、炉内火焰温度平均值、绝热温度等有关。高

15、度、炉内火焰温度平均值、绝热温度等有关。2、炉膛出口烟气无量纲温度传热特征方程式、炉膛出口烟气无量纲温度传热特征方程式30.60f 273273()1affacalCPTTFTMB V 炉膛烟气出口温度：炉膛烟气出口温度：水冷壁面积：水冷壁面积：5/330f1(1)calCPaafB VTFTM T m2注意：注意：计算中计算中 与与 有关，常采用试凑法，先有关，常采用试凑法，先假设一个假设一个 ，计算出，计算出 的值，代入上述公式求的值，代入上述公式求出出 ，两个差值小于，两个差值小于100 即完成计算，否则重新假设。即完成计算，否则重新假设。f1CPV、 、fff1CPV、 、f 炉膛受热

16、面或多或少会被燃烧产物沾污，积灰表面会炉膛受热面或多或少会被燃烧产物沾污，积灰表面会影响受热面的辐射特性，热交换强度会有不同程度的降低。影响受热面的辐射特性，热交换强度会有不同程度的降低。 用水冷壁热有效系数用水冷壁热有效系数 和沾污和沾污系数系数 来描述。来描述。受热面壁面为洁净金属表面时，水受热面壁面为洁净金属表面时，水冷壁的有效辐射冷壁的有效辐射 相比于火焰的有效相比于火焰的有效辐射辐射 小得多，忽略小得多，忽略 ，则，则 。2J1J2J1由于受热面壁面存在角系数问题，火由于受热面壁面存在角系数问题，火焰的有效辐射能够投射到受热面管表焰的有效辐射能够投射到受热面管表面的部分为面的部分为

17、，所以，所以 。1xJxx 投射到受热面的吸热量投射到炉壁的热量角系数定义：角系数定义：受热面壁面存在污染时，灰垢层的温度比清洁受热面外受热面壁面存在污染时，灰垢层的温度比清洁受热面外壁温度高得多，用污垢系数壁温度高得多，用污垢系数 进行修正，是受热面受到进行修正，是受热面受到污染而使吸热降低的一个修正。是火焰辐射到水冷壁受热污染而使吸热降低的一个修正。是火焰辐射到水冷壁受热面上的热量最终被水冷壁受热面获得的份额。面上的热量最终被水冷壁受热面获得的份额。 受热面的吸热量投射到受热面上的热量可见可见 之间的关系：之间的关系：xx、 、其中其中 可以从实际运行的锅炉直接检测，可以从实际运行的锅炉直

18、接检测，x可以根据可以根据受热面结构计算，受热面结构计算， 可以得到。见相关资料。可以得到。见相关资料。对炉膛受热面有局部覆盖时（如设卫燃带），总的对炉膛受热面有局部覆盖时（如设卫燃带），总的 值：值：1 12 212F +FF +FF1、F2未覆盖、覆盖耐火层的有效辐未覆盖、覆盖耐火层的有效辐射受热面射受热面 m2。 相应壁面的沾污系数。可选用相应壁面的沾污系数。可选用12、f 炉膛黑度炉膛黑度 计算式中的炉膛火焰黑度计算式中的炉膛火焰黑度 表述炉内介表述炉内介质高温辐射的能力。如何计算？质高温辐射的能力。如何计算？1简化处理假定：简化处理假定：将传热学中贝尔定律得出的单色黑度公式近似地推广

19、到多将传热学中贝尔定律得出的单色黑度公式近似地推广到多组分和非单色辐射烟气中。组分和非单色辐射烟气中。将火焰当做灰体处理将火焰当做灰体处理。11kpSe 炉膛火焰黑度：炉膛火焰黑度：k炉内介质的辐射减弱系数，为各自辐射介质减弱系数的代数和炉内介质的辐射减弱系数，为各自辐射介质减弱系数的代数和 1/(m.MPa)。p 炉膛内火焰压力，对平衡通风负压燃烧的炉膛取炉膛内火焰压力，对平衡通风负压燃烧的炉膛取0.1MPaS 有效辐射层厚度，有效辐射层厚度，m从炉膛火焰黑度公式可见，只要确定从炉膛火焰黑度公式可见，只要确定K、p、S即可得到即可得到 。1有效辐射层厚度有效辐射层厚度S：3.6VSF，mV

20、炉膛容积炉膛容积 m3。F 炉膛包覆面积炉膛包覆面积 m2煤粉火焰辐射减弱系数煤粉火焰辐射减弱系数k：火焰的辐射减弱系数为三原子气体火焰的辐射减弱系数为三原子气体CO2、H2O、灰粒、焦炭、灰粒、焦炭颗粒的辐射减弱系数之和。颗粒的辐射减弱系数之和。qhtkkkk1)、三原子气体、三原子气体CO2及及H2O的辐射减弱系数的辐射减弱系数 kq20.78 1.610.2 (0.1)(1 0.37)100010.2H OfqnnrTkrpr srH2O 烟气中水蒸汽的容积份额。烟气中水蒸汽的容积份额。rn三原子气体总的容积份额三原子气体总的容积份额p 烟气中三原子气体的分压力，近似取烟气中三原子气体的

21、分压力，近似取0.1MPa1/(m.MPa)2)、灰粒的辐射减弱系数、灰粒的辐射减弱系数 kh22343850yhfpjkTd1/(m.MPa) 烟气密度，烟气密度，kg/m3dpj灰粒平均直径，灰粒平均直径， 灰粒浓度，灰粒浓度， kg/m3ym3)、焦炭颗粒的辐射减弱系数、焦炭颗粒的辐射减弱系数 kt12tjtkk x x1/(m.MPa)与含灰浓度、灰粒的平均直径有关与含灰浓度、灰粒的平均直径有关与焦炭颗粒的浓度有关，而其浓度又与燃料的种类和燃烧与焦炭颗粒的浓度有关，而其浓度又与燃料的种类和燃烧方式有关方式有关kjt取取10 x1燃料的种类影响系数。无烟煤和贫煤取燃料的种类影响系数。无烟

22、煤和贫煤取1，烟煤褐煤取，烟煤褐煤取0.5 x2燃烧方式影响系数，煤粉炉燃烧方式影响系数，煤粉炉0.1，层燃炉，层燃炉0.03 0.60.60.6fOfafOTBTMB炉膛出口烟气无量纲温度传炉膛出口烟气无量纲温度传热特征方程式：热特征方程式：其中其中M是被用来考虑沿炉膛高度方向上温度最高处的相对是被用来考虑沿炉膛高度方向上温度最高处的相对位置对炉内换热的影响参数。是重要的修正系数，对技术位置对炉内换热的影响参数。是重要的修正系数，对技术结果影响很大。结果影响很大。()rMAB xxA、B与燃料种类和炉膛结构有关的经验系数，查表。与燃料种类和炉膛结构有关的经验系数，查表。xr燃烧器的相对高度，

23、燃烧器的相对高度，xr=hr/h1 x火焰最高温度点的相对位置修正值，查表。火焰最高温度点的相对位置修正值，查表。h1炉膛高度，炉膛高度，mhr燃烧器布置高度，燃烧器布置高度，m 当布置几层燃烧器时，当布置几层燃烧器时，hr按以下计算：按以下计算：iiririin Bhhn BBi对应于每层燃烧器的燃煤量，对应于每层燃烧器的燃煤量，kg/shrj对应于该层燃烧器的布置高度，对应于该层燃烧器的布置高度，mni 该层燃烧器数目该层燃烧器数目 1、炉膛容积、炉膛容积对固态排渣煤粉炉，如图。炉膛容积为图中阴影部分。对固态排渣煤粉炉，如图。炉膛容积为图中阴影部分。各种锅炉的炉膛因布置有不同形式的受热面、

24、屏式过热器或各种锅炉的炉膛因布置有不同形式的受热面、屏式过热器或凝渣管，炉膛结构有所不同，对容积、炉壁面积的计算有所凝渣管，炉膛结构有所不同，对容积、炉壁面积的计算有所影响。影响。 。2、炉壁面积、炉壁面积炉壁面积按包覆炉膛容积的表面积计算。将炉壁的投影面作炉壁面积按包覆炉膛容积的表面积计算。将炉壁的投影面作为火焰的辐射表面。也是炉壁受热面接收火焰辐射的表面积。为火焰的辐射表面。也是炉壁受热面接收火焰辐射的表面积。炉膛内双面曝光水冷壁及屏式受热面，应以边界管子中心线间炉膛内双面曝光水冷壁及屏式受热面，应以边界管子中心线间的距离和曝光长度乘积的两倍作为其相应的面积。的距离和曝光长度乘积的两倍作为

25、其相应的面积。炉膛容积中包含有辐射式屏式受热面时，炉膛总面积炉膛容积中包含有辐射式屏式受热面时，炉膛总面积=无屏区无屏区炉膛容积的炉壁面积炉膛容积的炉壁面积+屏的面积屏的面积+屏区的炉壁面积。同时还要考屏区的炉壁面积。同时还要考虑某些炉膛的曝光不完整性。虑某些炉膛的曝光不完整性。3、炉壁的有效辐射面积、炉壁的有效辐射面积由于辐射角系数的影响，炉膛受热面的有效辐射面积由于辐射角系数的影响，炉膛受热面的有效辐射面积H不等于不等于炉壁面积炉壁面积F。HxF(,)sexfd dx角系数，可查有关图线。角系数，可查有关图线。 s管节距。管节距。e管中心线距炉墙的距离。管中心线距炉墙的距离。d管子外径。管

26、子外径。 而而在炉膛壁面的不同位置，角系数在炉膛壁面的不同位置，角系数x有可能不同，总的有效辐射有可能不同，总的有效辐射面积面积H :iiHFxn s/dx s/dxn e/dx e/dxn x x 越大，越多能量越大，越多能量落到表面上落到表面上膜式水冷壁膜式水冷壁 x=1卫燃带卫燃带 x=1 炉膛出口烟窗炉膛出口烟窗 x=1燃烧器、看火孔、人燃烧器、看火孔、人孔门孔门 x=04、炉壁的出口截面、炉壁的出口截面炉膛出口截面的定义位置与炉型有关。炉膛出口截面的定义位置与炉型有关。通常中、小型锅炉的出口截面指凝渣管或锅炉管束的进口截面。通常中、小型锅炉的出口截面指凝渣管或锅炉管束的进口截面。大容

27、量锅炉指屏式过热器或屏式再热器的进口截面，大容量锅炉指屏式过热器或屏式再热器的进口截面，前屏过热器被视为炉膛辐射受热面的一部分。前屏过热器被视为炉膛辐射受热面的一部分。出口截面的大小一般应使烟气平均流速在出口截面的大小一般应使烟气平均流速在6m/s左右。左右。5、输入炉膛的有效热量及绝热燃烧温度、输入炉膛的有效热量及绝热燃烧温度输入炉膛的有效热输入炉膛的有效热Q1是指每千克计算燃料的燃烧产物所拥有是指每千克计算燃料的燃烧产物所拥有的总热量。的总热量。34614100100faqqqQQQqQf1kg燃料带入锅炉的可利用热量。燃料带入锅炉的可利用热量。Qa1kg燃料所需空气带入炉膛的热燃料所需空

28、气带入炉膛的热量量 0011()()afzfrkzflkQhh f炉膛出口处过量空气系数。炉膛出口处过量空气系数。1炉膛漏风系数炉膛漏风系数zf 制粉系统漏风系数制粉系统漏风系数hlk0、hrk0冷热空气理论焓冷热空气理论焓以以Q1作为火焰绝热燃烧焓，作为火焰绝热燃烧焓，根据该燃料对应的烟气温根据该燃料对应的烟气温焓关系确定绝热燃烧温度。焓关系确定绝热燃烧温度。6、燃烧产物的平均比热容、燃烧产物的平均比热容燃烧产物的平均比热容燃烧产物的平均比热容 是指烟气在绝热燃烧温度和是指烟气在绝热燃烧温度和炉膛出口温度间烟气比热容的平均值。炉膛出口温度间烟气比热容的平均值。CPV1fCPafQhVTTCP

29、Vhf”炉膛出口烟温对应的烟焓。炉膛出口烟温对应的烟焓。 注意：注意：计算计算 和火焰黑度和火焰黑度 中的三原子气体的辐射中的三原子气体的辐射减弱系数减弱系数kq时均要知道炉膛出口烟气温度，所以炉膛时均要知道炉膛出口烟气温度，所以炉膛出口烟气温度的计算为逐次逼近的过程。出口烟气温度的计算为逐次逼近的过程。CPV17、炉膛受热面的平均热负荷及热负荷不均匀系数、炉膛受热面的平均热负荷及热负荷不均匀系数炉膛辐射受热面热负荷炉膛辐射受热面热负荷qH是单位炉膛辐射受热面所吸收是单位炉膛辐射受热面所吸收的炉内辐射热量的平均值。的炉内辐射热量的平均值。1FHQqHH1炉膛辐射受热面面积，炉膛辐射受热面面积，

30、m2 QF炉膛辐射吸热量，炉膛辐射吸热量，kJ/kg炉膛受热面的辐射吸热量按炉膛的热平衡方程计算。炉膛受热面的辐射吸热量按炉膛的热平衡方程计算。1()FcalfQBQhBcal 计算燃料消耗量，计算燃料消耗量，kg/sQ1 输入炉膛有效热输入炉膛有效热 kJ/kg掌握炉膛辐射受热面热负荷的意义：掌握炉膛辐射受热面热负荷的意义：qH的大小也表征了炉膛的大小也表征了炉膛内烟气平均温度水平的高低，内烟气平均温度水平的高低，qH过多会影响锅炉低负荷时的过多会影响锅炉低负荷时的燃料着火和燃烧的稳定；燃料着火和燃烧的稳定；qH过高会造成炉壁结渣，或者使水过高会造成炉壁结渣，或者使水冷壁管的金属温度过高，影

31、响安全；将冷壁管的金属温度过高，影响安全；将qH折算到水冷壁内壁折算到水冷壁内壁热负荷，还是判断膜态沸腾发生的重要指标。热负荷，还是判断膜态沸腾发生的重要指标。由于炉内各区段的温度场、黑度场存在不均匀性，影响到由于炉内各区段的温度场、黑度场存在不均匀性，影响到水冷壁热负荷沿炉膛宽度、深度和高度方向的分布。但在水冷壁热负荷沿炉膛宽度、深度和高度方向的分布。但在某些计算如水冷壁水动力计算、炉顶受热面的换热计算等某些计算如水冷壁水动力计算、炉顶受热面的换热计算等需要知道局部热负荷。需要知道局部热负荷。引入热负荷不均匀系数来近似计算。引入热负荷不均匀系数来近似计算。 定义：定义：局部热负荷平均热负荷l四角燃烧的炉膛：各炉墙间四角燃烧的炉膛：各炉墙间热负荷分布均匀，各侧热负荷分布均匀，各侧=1.0l燃烧器前墙布置时：后墙燃烧器前墙布置时：后墙=1.2前墙前墙=0.8 侧墙侧墙=1.0fhhX 上述炉膛换热计算模型及推导方法所基于的原理和采用上述炉膛换热计算模型及推导方法所基于的原理和采用的修正是合理的，但是在计算较大容量的锅炉的炉膛换热时的修正是合理的，但是在计算较大容量的锅炉的炉膛换热时发现炉膛出口实际检测温