e桥梁设计计算书

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。e桥梁设计计算书摘要4目录4目录I第一章 桥梁工程设计资料11.1设计资料11.1.1桥梁名称：巴彦浩特至银川（巴银）高速公路，圆山疙瘩大桥11.1.2基本资料11.1.3设计标准1第二章 桥梁结构设计方案及方案比选22.1方案拟定22.1.1第一方案22.1.3第三方案32.2 方案比选4表2.1各方案所用材料及造价一览表4第三章 推荐方案上部结构尺寸拟定及桥面板计算63.1方案简介63.1.1截面细部尺寸的拟定63.1.2桥面铺装83.1.3本桥的主要材料83.2桥面板计算93.2.1中间桥面板计算

2、93.2.2悬臂板内力计算133.3桥面板及悬臂板配筋16第四章 推荐方案主梁内力计算194. 1 单元划分194.2箱梁毛截面几何特性计算2121图4.2 74节点截面图214.3恒载内力计算254.3.1 计算恒载集度254.4连续梁桥活载内力计算274.4.1公路-级车道荷载标准值274.4.2冲击系数计算284.4.3活载内力计算284.5其它因素引起的次内力计算314.6内力组合和内力包络图344.6.1内力组合：34第五章 预应力钢束的估算与布置375.1 力筋估算375.1.1计算原理375.1.2 预应力钢束的估算415.3横截面布置435.4立面布置与平面布置455.5净截面

3、与换算截面几何特性计算46第六章 预应力损失及有效预应力计算506.1基本理论506.2预应力损失计算506.2.1后张法由预应力钢筋与管道之间摩擦引起的应力损失（）516.2.2后张法由锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失（）526.2.3 后张法由混凝土弹性压缩引起的应力损失（）536.2.4 后张法由钢筋松弛引起的预应力损失终极值（）546.2.5由混凝土收缩,徐变引起的预应力损失l6556.3预应力损失组合及有效预应力566.4预加力产生的次内力及内力组合（二）576.4.1 预应力引起的次内力576.4.2 混凝土的徐变和收缩引起的次内力576.4.3内力组合（二）59第七章

4、主梁截面强度计算与验算627.1 计算方法627.2正截面强度计算与验算62第八章 桥墩及基础设计738.1桥墩与基础尺寸的拟定738.2荷载反力计算738.2.1恒载内力计算748.2.2活载内力计算748.3 桥墩的内力计算758.3.1 墩身自重计算758.3.2水平荷载计算758.3.3内力汇总及组合758.4 C支座处墩的配筋计算768.4.1 墩柱的配筋768.4.2 构件承载力的复核验算788.5 C支座处基础配筋计算808.6 地基承载力验算818.6.1偏心距计算818.6.2基底应力验算818.7 桥墩的整体稳定性验算828.7.1 倾覆稳定性验算828.7.2 滑动稳定性

5、验算83第九章 施工组织设计849.1基础施工849.2 桥梁下部结构施工849.3 桥梁上部结构施工849.4桥面及附属工程85致 谢86参考文献87英文资料翻译88100100100第一章 桥梁工程设计资料1.1设计资料1.1.1桥梁名称：巴彦浩特至银川（巴银）高速公路，圆山疙瘩大桥1.1.2基本资料拟建桥梁位于巴银国道主干线K13+250处，跨越圆山疙瘩河谷。河道与路线正交，河床稳定，河道顺直，滩槽分明，洪水期没有漂浮物和泥石流，泄洪顺畅，设计水位：1578.496m，一般冲刷线：1576.5m;本桥平面线形为直线，与流水方向正交；桥面横坡采用1.5%。1.1.3设计标准1)公路等级：高

6、速；2)桥面净空：采用分离式断面：半幅：0.5m钢筋混凝土防撞护栏+净11.0+0.8m波形钢板防撞护栏;左侧边缘距路线中心线0.4m;3)设计荷载：公路级;4)设计洪水频率：1/100;5)通航要求：无；6)抗震烈度：7度.第二章 桥梁结构设计方案及方案比选以安全、经济、适用、美观、结构新颖为依据进行方案拟定。2.1方案拟定2.1.1第一方案简支T梁桥：桥型布置图见图2.1图2.1桥型布置图1）跨径布置本方案全桥长200m，孔径布置为：540m，2）上部构造上部结构采用40mT梁。横向6片T梁连接，梁宽1.6m，梁高2.2m，腹板厚度0.18m，湿接缝宽0.4m，马蹄宽0.4m。3）下部结构

7、采用钢筋混凝土柱式桥墩，刚性扩大基础，钢筋混凝土轻型桥台。4）结构特点简支梁桥是静定结构，各跨单独受力，结构受力比较简单，不受支座变位等的影响。构造比较简单，容易做成标准化的装配式构件，制造安装比较方便。但由于接缝较多造成行车不顺。2.1.2第二方案预应力混凝土等截面小箱形连续梁桥：桥型布置图见图2.2图2.2小箱梁桥桥型布置图1）跨径布置孔径布置为：540m，全长为: 200m，桥面为单向纵坡2）上部结构：主梁横断面采用小箱梁，横向4片小箱梁连接，梁宽2.5m，梁高2.2m，主梁间距为2.9m,湿接缝宽0.4m，顶板厚为0.18m，底板厚为0.25m,底板宽度为1m，两边腹板厚0.25m，无

8、人行道3）下部结构采用钢筋混凝土双柱式桥墩，刚性扩大基础，钢筋混凝土轻型桥台。2.1.3第三方案预应力混凝土变截面箱形连续梁桥：桥型布置图见图2.3图2.3变截面箱型连续桥桥型布置图1）跨径布置：本方案全桥长200m，孔径布置为：40+260+40m,，桥面为单向纵坡2）上部结构主梁采用变高度形式，高度变化基本与内力变化相适应，梁底曲线采用二次抛物线。支点梁高Hs取最大跨径Lm的，取支点梁高为3.0m，为Lm。变高度连续梁跨中梁高Hc按选定，取跨中梁高为2.0m，为。箱梁根部底板厚度一般为墩顶梁高的，取根部底板厚度为30cm。箱梁跨中底板厚度按构造要求选定取其厚度为20cm，顶板厚为0.28

9、m， 腹板厚0.30 m，顶板翼缘外悬2.5 m，无人行道。3）下部结构采用混凝土轻型桥台，混凝土双柱式桥墩，刚性扩大基础形式。4）施工方案采用满堂支架就地浇筑施工：在支架上安装模板、绑扎、安装钢筋骨架、预留孔道、现浇混凝土并施加预应力；2.2 方案比选表2.1各方案所用材料及造价一览表方案一方案二方案三人工（工日）24.62417=59458.224.62440=60002.424.62782=68437.2普通钢筋（t）24.615.91=391.3924.615.87=390.40224.619.4=477.24预应力钢绞线（t）24.62.07=50.92224.63.81=93.72

10、624.64.78 =117.58水泥（t）24.678.72=1936.51224.697.90=2408.3424.6109.9=2703.54沥青（t）24.60.14=3.44424.60.12=2.95224.60.11=2.706砂砾（）24.6142.7=3510.4224.6146.4=3601.4424.6152.8=3758.88片、块石（）24.624.8=610.0824.612.4=305.0424.614.1=346.86碎、砂砾（）24.6138.9=3416.9424.6199.1=4897.8624.6214.7=5281.62其他材料费（元）24.61089

11、3=267967.824.637887=932020.224.639537=972610.2设备摊销费（元）24.64817=118498.224.64446=109371.624.66750=166050机械使用费（元）24.657843=1422937.824.662441=1536048.624.674963=1844089.8指标基价（元）24.6186515=458826924.6215496=5301201.624.6253457=6235042.2总造价（万元）646.70587795.034929.892三个方案都能满足安全、使用、经济、美观的原则，从结构看，三个方案可以分为连

12、续和简支两种类型。方案一简支梁桥是一种在竖向荷载作用下无水平反力的结构，结构简单，已有成熟的工艺技术经验，需要大量的吊装设备，占用施工场地大，需用劳动力大，由于伸缩缝的存在，常引起车辆的突跳，造成行车不顺和发出噪音，影响使用效果，加重了桥梁的养护工作和降低了桥梁的使用寿命，不适合高等级公路；方案二和方案三连续梁桥属超静定结构，在等跨径情况下与简直梁桥相比受力状态较好，承受正负弯矩，支点处产生的负弯矩使得跨中正弯矩减小，梁的受力较均匀，因而其受力性能好，变形和缓，伸缩缝少，刚度大，行车平稳，超载能力大，养护简便，占用施工场地少。同时方案三采用整体式大箱梁，行车能力较方案二要好，在同时考虑造价的情

13、况下推荐方案为预应力变截面连续箱型梁桥。第三章 推荐方案上部结构尺寸拟定及桥面板计算3.1方案简介本方案为单箱单室变截面连续梁桥，桥长200m，孔径布置为40+260+40m ，河床稳定，河道顺直，本桥平面线形为直线，与流水方向正交。桥面横坡采用1.5%。3.1.1截面细部尺寸的拟定1）梁高梁高：支点梁高取最大跨径的1/151/20本设计取3m，高跨比为1/20跨中处梁高取最大跨径的1/301/50，本设计取2m，高跨比为1/30.2）顶板和底板箱形截面的顶板和底板是结构承受正负弯矩的主要工作部位。顶板的宽度为12.3m根据已建成的箱梁统计资料，顶板的中间部分宽取为7.3m，两边翼缘板悬臂长度

14、一般不大于中间板宽的1/2，本设计翼缘板悬臂长度为2.5m，满足规范要求，悬臂端部厚度取20cm，根部厚度取45cm。顶板的厚度取决于顶板的跨径和顶板内纵横向管道的布置，锚头所占最小尺寸和施工水平。它首先要满足布置纵横预应力筋的构造要求具体见表3.1表3.1腹板间距与顶板厚度之间的关系腹板间距（）3.55.07.0顶板厚度（）18-2020-2528-30根据一些已建成的箱梁统计资料，在各跨跨中顶板厚度取28cm。根据文献公路桥涵设计手册梁桥下册箱梁底板厚度为墩顶梁高的1/101/12（本设计取1/10），故在支点处底板厚度取30cm。3）腹板腹板主要用来承受结构的弯曲剪应力与扭转剪应力所引起

15、的主拉应力。箱梁腹板厚度的确定，主要取决于布置预应力筋和浇注混凝土必要间隙等构造要求，一般情况可以按以下原则选用： 腹板无预应力筋时可用20；腹板有预应力筋时可用25-30；腹板有预应力筋固定锚时可用35；墩上或靠近桥墩的箱梁根部腹板需加厚到30-60，甚至100。本设计两边腹板厚选为在支点处40，在跨中处30cm，截面具体尺寸见图3.1a. 支点处截面尺寸 b. 跨中处截面尺寸图3.1主梁横断面图(cm)4）横隔板加设横隔板可以增加截面的横向刚度，限制变形，在支座处的横隔板还负担承受较大支承反力的作用。另外跨中设置横隔板可以改善横向弯矩的影响。支点处横隔板厚度取100cm,在桥台处横隔板厚度

16、取80cm。本设计只在支座处设置横隔板。3.1.2桥面铺装选用平均厚度8cm的防水混凝土调整桥面找平层，9cm厚的沥青混凝土面层，见图3.2图3.2 桥面铺装示意图3.1.3本桥的主要材料混凝土：箱梁采C60混凝土，路面找平用C40混凝土，其余均采用C55混凝土。预应力钢材：纵向预应力筋采用j15，标准强度为1860MPa的高强度、低松弛钢铰线，公称直径为15.24mm，公称截面积为139mm2。非预应力钢筋受力筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HRB235钢筋。3.2桥面板计算3.2.1中间桥面板计算1.恒载内力每延米板上的恒载g：桥面铺装层：C40混凝土垫层：将承托面积摊于桥面板上：梁翼板自

17、重：计算梁肋处截面有效高度按比例（1）计算恒载弯矩：=6.5+0.32=6.82m,=6.5+0.4=6.9m 取：L6.9（2）计算恒载剪力: 2. 活载内力计算（1）公路-级车辆荷载见图3.3图3.3立面布置（2）汽车车轮的着地长度：，则得板上荷载压力面传递长度为：当荷载作用在跨径中间时有效分布宽度 由于，有效分布宽度重叠，按下式计算所以当荷载作用在板的支撑处时有效分布宽度，取 由于，有效分布宽度重叠。（1）作用于每延米宽板条上的跨中弯矩计算（荷载作用于跨中为最不利情况）为弯矩影响线面积（2）作用于每延米宽板条上的剪力计算计算跨中弯矩时荷载具体布置见图3.4在计算剪力时由于支座处剪力最大需

18、要改变荷载布置位置具体布置见图3.53内力组合1）承载能力极限状态内力组合 M=1.266.89+1.4117.23244.39支点剪力：=1.236.53+1.476.71=151.23由于t/h=0.28/2.721/4时，即主梁抗扭能力小者：跨中弯矩：=0.5M0.5244.39122.195支点弯矩：=0.7M0.7244.39171.073图3.4 跨中弯矩荷载布置图3.5 剪力计算荷载布置2）正常使用极限状态内力组合短期效应组合： M=66.89+0.7117.23/1.3=130.01 Q =36.53+0.776.71/1.3=77.84 长期效应组合： M=66.89+0.4

19、117.23/1.3=102.96 Q=36.53+0.476.71/1.3=60.13 3.2.2悬臂板内力计算1.恒载内力计算每延米板上的恒载g：桥面铺装层： C40混凝土垫层：梁翼板自重：防撞护栏：防撞护栏按计算 （1）计算恒载弯矩：取：L2.5 2活载内力计算1）公路-I级车辆荷载汽车车轮的着地长度：，冲击系数：11.3则得板上荷载压力面传递长度为：荷载对悬臂根部的有效分布宽度： (重叠)则 荷载具体布置见图3.6图3.6 悬臂板荷载布置作用于每延米宽板条上的跨中弯矩为： 作用于每米宽板条上的剪力为： 2）内力组合：1.承载能力极限状态内力组合： M01.2(46.341)+1.4(4

20、6.43)120.61 Q支1.234.061.430.9584.202正常使用极限状态内力组合短期效应组合： M=-46.341+0.7(-46.43/1.3)=-71.34 Q=34.06+0.730.95/1.3=50.73长期效应组合： M=-46.341+0.4(-46.43/1.3)=-60.63 Q=34.06+0.430.95/1.3=43.583.3桥面板及悬臂板配筋1.支点处配筋取单位1m板宽计算选C60混凝土，HRB335级钢筋，查表得， ， 设35 , 346.735=311.7，钢筋按一排布置估算：选818 (外径为20.5)，As=2036，钢筋按一排布置。梁的实际

21、有效高度：346.7（3010.25）306.45实际配筋率：，取配筋满足公桥规要求。2.跨中处配筋取单位1m板宽计算选C60混凝土，HRB335级钢筋，查表得， 设35，28035245，钢筋按一排布置估算：选818 (外径为20.5)，As=2036，钢筋按一排布置。梁的实际有效高度：280（3010.25）239.75实际配筋率：，取配筋满足公桥规要求。3)悬臂板根部配筋取单位1m板宽计算选C60混凝土，HRB335级钢筋，查表得，设35，45035415，钢筋按一排布置估算：选518（外径为20.5)，As=1272，钢筋按一排布置。梁的实际有效高度：450（3010.25）409.7

22、5实际配筋率：，取配筋率满足公桥规要求。第四章 推荐方案主梁内力计算4. 1 单元划分划分单元时，应考虑将支点和桥规规定的验算截面位于单元的节点处，同时在截面构造变化处也应布置节点，为了便于计算在桥两端支点各向桥端部0.6m为单元，向桥跨中0.4m划分单元，在中间支座处向两边各分0.6 0.4两个单元，其它为1m单元，全桥共209个节点，分成208个单元。一半的单元划分如图4.1图4.1单元划分表4.1节点位置一览表节点编号12345678x坐标(m)00.6123456节点编号910111213141516x坐标(m)7891011121314节点编号1718192021222324x坐标(

23、m)1516171819202122节点编号2526272829303132x坐标(m)2324252627282930节点编号3334353637383940x坐标(m)3132333435363738节点编号4142434445464748x坐标(m)3939.44040.641424344节点编号4950515253545556x坐标(m)4546474849505152节点编号5758596061626364x坐标(m)5354555657585960节点编号6566676869707172x坐标(m)6162636465666768节点编号7374757677787980x坐标(m)

24、6970717273747576节点编号8182838485868788x坐标(m)7778798081828384节点编号8990919293949596x坐标(m)8586878889909192节点编号979899100101102103104x坐标(m)9394959697989999.4节点编号105106107108109110111112x坐标(m)100100.6101102103104105106节点编号113114115116117118119120x坐标(m)107108109110111112113114节点编号121122123124125126127128x坐标(m

25、)115116117118119120121122节点编号129130131132133134135136x坐标(m)123124125126127128129130节点编号137138139140141142143144x坐标(m)131132133134135136137138节点编号145146147148149150151152x坐标(m)139140141142143144145146节点编号153154155156157158159160x坐标(m)147148149150151152153154节点编号161162163164165166167168x坐标(m)155156157

26、158159159.4160160.6节点编号169170171172173174175176x坐标(m)161162163164165166167168节点编号177178179180181182183184x坐标(m)169170171172173174175176节点编号185186187188189190191192x坐标(m)177178179180181182183184节点编号193194195196197198199200x坐标(m)185186187188189190191192节点编号201202203204205206207208x坐标(m)193194195196197

27、198199199.4节点编号209x坐标(m)2004.2箱梁毛截面几何特性计算在这里只取第二跨跨中处截面进行计算，其余截面采用桥梁软件电算结果见表4.2，分块法示意图如下：根据对称取一半截面进行计算图4.2 74节点截面图表4.2毛截面特性各分块号面积yiSiys分面积自身惯距I1di=ys-yi分面积对截面形心惯距I2I=I1+I2150001050000166666.666760.94418570855.682312528.388437.5108506.944442.6445682846.053938014131320612826.666756.94430415767.54135038

28、513006750032.9441465164.634560001006000002000000029.0565065506.8166450170765002250099.0564415441.011767001901273000223333.3333119.05694968018.61总和320052270557.570.94421201333.61160583600.3363569867.8表中符号代表意义：yi各分块面积形心至上缘距离；Si分面积对上缘一次静距；ys截面形心到上边缘的距离ys=Si/A毛截面几何特性：A=6.401,I=I1+I2=3.6356电算结果如下（由于桥跨单元太

29、多，这里只取半桥列表）：表4.3 截面特性单元号节点号X坐标Y坐标截面面积抗弯惯性矩中性轴高度截面高度110-0.7096.4013.635521.292220.6-0.7096.4013.635521.292331-0.7096.4013.635521.292442-0.716.40163.639891.292553-0.7116.40283.648641.292664-0.7126.40523.666171.32.01775-0.7156.418563.701381.32.01886-0.7176.422183.727941.32.02997-0.7216.436783.772461.31

30、2.0310108-0.7266.452623.826311.312.0411119-0.7316.46853.880651.322.05121210-0.7366.485643.944651.322.06131311-0.7446.513294.02321.332.07141412-0.756.532384.102791.342.09151513-0.7586.562064.19761.342.1161614-0.7676.592474.29861.352.12171715-0.7756.613674.396321.362.14181816-0.7856.646194.515291.372.

31、16191917-0.7956.679494.641331.382.18202018-0.8076.724284.790131.392.2212119-0.8186.759864.936771.412.23222220-0.8326.80645.102141.422.25232321-0.8446.843685.265671.432.28242422-0.8586.89275.454691.452.31252523-0.8736.942695.653631.462.33262624-0.8886.993665.862931.482.36272725-0.9057.046316.089091.4

32、92.4282826-0.9217.099996.326811.512.43292927-0.947.16526.588761.522.46303028-0.9587.221766.857931.542.5313129-0.9777.290027.153311.562.54323230-0.9987.360237.470231.582.58333331-1.027.431017.795731.62.61343432-1.047.50388.144461.612.65353533-1.067.577928.510231.632.7363634-1.097.665088.915851.652.74

33、373735-1.117.742779.326461.672.79383836-1.147.832959.771961.72.83393937-1.167.9255110.24731.722.88404038-1.198.0084910.72961.742.93414139-1.228.1042911.25111.762.98424239.4-1.238.15511.48971.773434340-1.238.15511.48971.773444440.6-1.238.15511.48971.773454541-1.218.0987311.18861.762.97464642-1.187.96

34、88610.50811.732.91474743-1.147.852479.877441.72.84484844-1.117.739749.294711.672.78494945-1.087.629828.749151.652.72505046-1.057.522648.238631.622.67515147-1.027.429567.781561.592.61525248-0.9897.327547.334541.572.56535349-0.9647.250566.95511.552.51545450-0.9397.164516.582391.522.46555551-0.9157.081

35、376.240791.52.42565652-0.8937.010725.933751.482.37575753-0.8736.942695.653631.462.33585854-0.8546.876555.393091.442.3595955-0.8366.822415.161651.422.26606056-0.8186.759864.936771.412.23616157-0.8036.709754.743661.392.19626258-0.7896.661244.565411.382.17636359-0.7756.61434.401251.362.14646460-0.7646.

36、579434.264811.352.12656561-0.7546.545974.140531.342.09666662-0.7446.514524.032521.332.07676763-0.7356.483813.930871.322.06686864-0.7296.464863.85341.312.04696965-0.7226.437383.776931.312.03707066-0.7166.421573.723511.32.02717167-0.7136.416763.688151.32.01727268-0.7116.40343.653021.292737369-0.716.40

37、163.639891.292747470-0.7096.4013.635521.292757571-0.716.40163.639891.292767672-0.7116.40343.653021.292777773-0.7136.416763.688151.32.01787874-0.7166.421573.723511.32.02797975-0.7226.437383.776931.312.03808076-0.7296.464863.85341.312.04818177-0.7356.483813.930871.322.06828278-0.7446.514524.032521.332

38、.07838379-0.7546.545974.140531.342.09848480-0.7646.579434.264811.352.12858581-0.7756.61434.401251.362.14868682-0.7896.661244.565411.382.17878783-0.8036.709754.743661.392.19888884-0.8186.759864.936771.412.23898985-0.8366.822415.161651.422.26909086-0.8546.876555.393091.442.3919187-0.8736.942695.653631

39、.462.33929288-0.8937.010725.933751.482.37939389-0.9157.081376.240791.52.42949490-0.9397.164516.582391.522.46959591-0.9647.250566.95511.552.51969692-0.9897.327547.334541.572.56979793-1.027.429567.781561.592.61989894-1.057.522648.238631.622.67999995-1.087.629828.749151.652.7210010096-1.117.739749.2947

40、11.672.7810110197-1.147.852479.877441.72.8410210298-1.187.9688610.50811.732.9110310399-1.218.0987311.18861.762.9710410499.4-1.238.15511.48971.773105105100-1.238.15511.48971.773把手工计算和程序计算出的跨中毛截面特性各项结果相对比，其相对误差满足要求，程序计算结果符合要求。4.3恒载内力计算连续梁恒载内力计算原理：恒载内力计算包括一期恒载（箱梁自重）与二期恒载（桥面铺装与防撞墙等桥面系）作用下的内力，对于满堂支架现浇变截面

41、连续梁，考虑建造过程中无体系转换，手工计算时恒载内力可按纽玛克方法计算。用纽玛克法求出变截面连续梁中间支座处的支反力影响线，再根据各单元恒载自重用分段近似积分的方法可得支反力，把超静定结构变为静定结构，即可按结构力学方法求解出个截面内力。由于纽马克法计算恒载过程复杂，在这里所有恒载结果全部采用桥梁软件的电算结果。4.3.1 计算恒载集度恒载内力计算时，由于是现浇连续梁。所以一期恒载（箱梁自重及横隔板的集度）和二期恒载（桥面铺装及防撞墙等桥面系）作用下产生的内力，本设计将桥面铺装及防撞墙均摊在桥面板上。1）一期恒载集度（）一期恒载集度包括箱梁及横隔板的集度，也可只考虑箱梁集度而将横隔板作用集中力

42、加在节点上。本桥将箱梁及支点处的横隔板一起处理成分段均布集度作用在相应的单元上，而跨中处的横隔板则处理成集中力，计算公式为： 横隔板集度（支承相邻单元） （其余单元）式中：i为单元号； 为单元一期恒载集度； 为i号单元的毛截面面积；等于该单元两端节点截面面积的平均值。计算结果列表：横隔板集度表4.4、主梁集度表4.5 表4.4横隔板集度（） 表4.5主梁集度（）面积容重横隔板集度边支点9.82426204.34中支点13.9326362.18面积容重集度跨中6.40126166支点8.15526212二期恒载集度为桥面铺装与防撞墙集度之和，考虑将桥面铺装及防撞墙均摊在桥面板上，即：q=(0.0

43、91123)+0.081125+0.30125+0.80.42560.295KN/m恒载内力计算电算结果，在这里仅将部分截面内力汇总如下表4.6表4.6 恒载内力汇总截面号M (kN.m)Q(kN)边支座（i=2）-40.81361/8截面(i=7)1020018201/4截面(i=12)164006813/8截面(i=17)17000-4721/2截面(i=22)11700-16505/8截面(i=27)452-28503/4截面(i=32)-16900-40807/8截面(i=37)-40500-5370支座(i=43)-7060069801/10截面(i=50)-3350054001/5

44、截面(i=56)-568039003/10截面(i=62)1340024802/5截面(i=68)2410010901/2截面(i=74)26600-2723/5截面(i=80)20800-16407/10截面(i=86)6890-30204/5截面(i=92)-15500-44509/10截面(i=98)-46600-5940中支座(i=105)-8690075304.4连续梁桥活载内力计算4.4.1公路-级车道荷载标准值活载内力计算以影响线为基础，直接在内力影响线上加载，活载内力计算根据JTG D602004公路桥涵设计通用规范规定的车道荷载计算。1.公路I级车道荷载的均布荷载标准值为qk=10.5kN/m，集中荷载值Pk按以下规定选取。（1）桥涵计算跨径小于等于5m时，Pk=180kN;（2）桥涵计算跨径大于或等于50m时，Pk=360kN;（3）桥涵计算跨径大于5m,小于50m时，Pk值采用直线内插求值。计算剪力效应时，上述荷载标准值应乘以1.2的系数3.车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上。集中荷载标准值只作用相应影响线的峰值处。4.4.2冲