(完整版)朱炳寅结构设计经验总结

1、朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答1. 问：高规附录D 中，作用于墙顶的竖向均布荷载设计值，是否可以只考虑竖向荷载组合？因为墙的轴压比计算中为重力荷载代表值作用下的轴向力设计值。答：不可，应取各种工况（包括竖向荷载、地震作用等）组合的最大墙顶轴力设计值，并根据墙肢的长度，将其等效为墙顶均布荷载。此处，是墙肢的稳定计算，属于构件抗力计算的内容；而轴压比计算，只是结构构造设计的辅助指标，不是结构计算本身，主要作用是通过轴压比数值的大致划分，确定结构构件的相应构造措施标准。2. 问混凝土结构设计规范 （GB50010 2002）中第 9.5.1 条表 9.5.1 第三栏对现浇混凝土板也适用吗？

2、若适用，那么高层建筑混凝土结构技术规程 （JGJ 3-2002） 中第 4.5.5 条对上部结构嵌固部位的地下室顶板180厚，C30,配筋率不宜小于0.25 %的规定是否多余？因为按上述规定，其最小配筋率应为 0.306 。答：关于剪力墙和框架柱轴压比计算的相关问题剪力墙和框架柱轴压比的计算规定异同分析见下表剪力墙和框架柱轴压比的计算规定异同分析表项目框架柱剪力墙轴压比定义柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；可不进行地震作用计算的结构，取无地震作用组合的轴力设计值在重力荷载代表值作用下剪力墙墙肢的轴向压力设计值与墙肢截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之

3、比值；计算公式轴力设计值的取值柱组合的轴压力设计值取地震作用组合的轴力最大值， 即 = 在重力荷载代表值作用下剪力墙墙肢的轴向压力设计值， 计算中取重力荷载分项系数=1.2 ， 为重力荷载代表值下， 墙肢的轴力。轴压比真正的轴压比是名义轴压比3. 问： 我在算桩基的群桩效应的时候对于桩规中公式 5.2.2 5 中的参数 qck 的理解不是很清楚，规范上的解释：承台底1/2 承台宽度深度范围内地基土极限阻力标准值，其中地基土极限阻力标准值到底是指什么意思？是不是指承台底地基土的承载力。还有对于多桩承台下桩的布置形式， 是用矩形布置好还是非矩形 （如正多边形） 布置比较好 （比如是七桩， 八桩的）

4、 ，是不是采用非矩形的布置形式更利于每根桩平均受力？答： 1 、 qck 指承台底面下， 相当于 1/2 承台宽度的深度范围内地基土的极限承载力标准值。2 、对于多桩承台下桩的布置形式，用矩形和非矩形布置没有明确的优劣之分。一般说来当一定范围内布桩困难时，可非矩形布桩，以使在满足最小桩间距的前提下，布置更多的桩。桩布置还应考虑承台的布置（施工）等多种因素。宜优先考虑矩形布桩。4. 问：轻钢结构采用高强螺栓连接的拼接点，经常出现拼接板接触不严的情况，请问此种状况影响结构安全吗？对该部位的质量检验在工程实际中如何把握？现行规范中好像没有明确规定，请专家指教答：轻钢结构采用高强螺栓连接的拼接点，经常

5、出现拼接板接触不严的情况，主要原因在于螺栓间距和端板厚度的选择不匹配，螺栓间距太大或是端板太薄，引起端板不密贴现象，此种情况在螺栓连接中应避免。关于是否影响结构安全的问题，应根据具体情况而定，有不良影响是肯定的。过大的脱开情况必将影响结构安全和耐久性。结构设计中可采取缩小螺栓间距、加大端板刚度（如适量加设加劲板等）技术措施。5. 问：结构设计规范理解应用手册，第 599 页讲解的阶型或锥形基础的受剪承载力计算，只是介绍了等效高度及宽度的取法，截面条件计算公式是否应按照砼规式 7.5.3.1 （一般板类构件）计算？答：也可以按混凝土规范公式7.5.3-1 计算。其实混凝土规范公式7.5.3-1

6、与手册公式5.7.7- 1 本质是一致的。更准确地说应该按手册公式8.2.7-1 计算。6. 问：我是大连地区的，在我们这里，经常遇到承载力很高的持力层，例如中风化板岩，地耐力 fa=1500KPa, 基础高宽比小于等于一，此时没有冲切问题，那么这种情况下是不是必须满足剪切要求？计算起来会发现需要很高的高度才能满足要求， 而且按照附录s 的要求计算，总感觉是在做直剪验算。答： 冲切计算与剪切计算的机理不一样， 所以没有冲切问题时不一定就能断定没有剪切问题。问：我曾经就这个问题请教过辽宁省院的林总，他的解释是在这种情况下基础并不只是我们所做的柱下扩展部分， 岩层和砼基础共同抵抗， 意思是我们做6

7、00 高的基础， 实际并不是600高，而是600+岩层的厚度。答：但在刚性角范围内的剪切计算，不应该成为大问题。问：我现在的理解是：冲切是由下至上的破坏，而剪切是由上至下的破坏，不知道对不对？答：对，但我想问问，在您在进行刚性角范围内的剪切计算时，是否参考地基规范的桩基计算公式（ 8.5.18-2 ）考虑过剪跨比的影响了吗？问：你刚刚说的剪跨比，我的确没考虑过，通过它计算出来的剪切系数，就相当于剪拉比控制系数吧？答：对问：一般来讲剪跨比，好像都是针对集中力而言的，对于均布荷载如何考虑呢？答：剪跨比反映剪切位置对截面抗剪承载力的影响，一般的板类构件可不考虑，但对基础这样的大厚构件，尤其在冲切锥范

8、围内的冲切，不考虑肯定是不全面的，可以将剪切面以外的地基反力作为作用于剪面边缘的集中反力计算7. 问在您的百忙之中打扰您！我想请教一个问题，看到您编写的建筑结构设计规范应用图解手册中抗震规范7.1.3 条规定普通粘土砖的层高限值为： 3.6m ，我们有的人说这只是针对多层而规定的，对于单层可不受此限制。答： 抗震规范第7 章的所有规定都是对多层砌体房屋的要求 （看第 7 章标题就十分明确） ； 单层房屋设计可不遵循第7 章的规定，但应满足规范第9、 10 章的相关要求。8. 问： 1 、 单桩单柱要布承台吗？为什么？ 2. 焊缝和螺栓连接可以混合用吗？即既有焊缝，又有螺栓连接。答：你提出的单柱

9、单桩问题，涉及许多具体问题。如：桩是什么桩，大桩还是小桩？柱是什么样的柱， 是大柱还是小柱？我的体会是： 当桩比柱截面大时， 可不设承台， 在桩顶完成柱、桩钢筋的互锚；当桩比柱截面小时，应设承台，在承台高度范围内完成柱、桩钢筋的互锚。同时应注意， 单柱单桩下更应该设置拉梁， 主要是出于柱底弯矩的传递和基础整体性的考虑。工字型截面构件的栓焊连接（翼缘焊接，腹板高强螺栓连接）在工程实践中应用十分普遍，也是非常成熟的做法。9. 问：请教：<<砌体设计规范>>第 6.2.1 条规定五层及以上房屋的墙体所用材料的最低强度等级为:砖MU10砂浆M5此条是说从15层都要用醇 MU10

10、砂浆M5?还是指下部用此强度, 上部可以降低强度?答：整楼全部都要满足此要求，实际上MU1激醇和M5级砂浆要求并不太高，尤其是M5要求，没有太大必要降低。当然我认为在确有依据时上部可适当放松，但规范没有松口。10. 问：砌体强度设计值的调整系数 ，小截面时， ， ra 是修正，还是修正？施岚青 2005应试指南上是修正 （p754） ， 杨伟军书上也是。 但徐建的确 2005 应试题解 （p338） 上是修正的。谁正确? 我知道水泥砂浆是修正。同理 , 中， 小截面时怎样修正 ? 施岚青 , 杨伟军也是不统一。答：我的理解是：应该是对灌孔砌体的抗压强度fg 的调整，即对的调整，其理由是：灌孔砌

11、体的抗压强度与混凝土砌块砌体的抗压强度（表3.2.1-3 ）不同，另外，规范第3.2.3 条规定“各类砌体，其砌体强度设计值应乘以调整系数” ，因此，对fg 的调整，符合规范要求，是对灌孔砌体的抗压强 fg 的调整。而网状配筋砖砌体的抗压强度设计值 fn 计算中，只是用到砌体的抗压强度设计值，是砖砌体的延伸，本身不属于第3.2 节规定的砌体计算指标。所以只对修正。11. 问： 建筑物抗震构造详图即 03G329-1 中第 25 页拐角节点水平锚固示意（二）中，外墙水平筋绕过拐角，长度为A ,是否可以理解为外墙水平筋进入约束边缘构件后伸到约束边缘构件尽端？答： 拐角墙端的水平钢筋应优先考虑通长

12、（如图集的图 （一） ） ， 当用图集的图 （二） 做法时，应保证外墙面水平钢筋在墙角搭接，搭接长度满足规范要求，内侧水平钢筋应伸到墙端并弯折，其水平长度不小于15d。12. 问：砌规7.3.3条：画的图中hw含了顶梁高度hl,而徐建编的2005应试题解中，P302 页hw扣了顶梁高度hl。答：不扣，规范定义为“墙体的计算高度hW而不是墙体高度。13. 问： 详见附件 , 力是竖向的 , 怎样理解柱腹板抗剪 ? 此主题相关图片如下 （抱歉， 图片粘不上来） ：答：这题从哪来的？严格说来还应加提示：不考虑加劲板板底传力。其他问题就好解决了按四条角焊缝计算， 在柱顶总竖向力作用下的焊缝计算长度，

13、实际长度还要考虑两端无效焊缝。14. 问：施岚青和徐建谁正确: 施岚青的2005应试指南P800， “顶层的挑梁不是埋入砌体内，而是直接浮搁在墙上，所以它的倾覆点位于墙的外表面，不能采用砌规 7.4.2 条的规定”。似乎有道理，但找不到规范依据。绝对同样的题，徐建 2005应试题解P306,顶层的挑梁倾覆点却是按规范7.4.2 条算的。请教专家：谁正确？遇到此类考题怎么办？请教专家：在杨伟军的2005模拟t龙题P138上有这样一题某住宅建筑为地下2层，地上26层的含有部分框支剪力墙的剪力墙结构， 总高 95.4m， 一层层高为5.4m ， 其余各层层高为 3.6m 。转换梁顶标高为 5.400

14、 ，剪力墙抗震等级为二级。试问剪力墙的约束边缘构件至少应做到下列（） 项楼面处为止。 A.2 层楼面， 即 5.400 处 B.3 层楼面， 即 9.00 处 C.4 层楼面， 即 12.600 处D.5层楼面，即16.200处他的答案是 B,只附“建筑抗震设计规范 6.4.6 ”的解释。我 觉得不对，应按高规 ， 10.2.4 条 : 剪力墙底部加强部位可取框支层加上框支层以上两层的高度。 又据 7.2.15 条: 一, 二级抗震设计的剪力墙的底部加强部位及其上一层的墙肢端部应设置约束边缘构件。故我认为选 D.答：你的选择是正确的。15. 问： 混凝土规范10.8.2 条怎样理解 （ 徐建和

15、施岚青谁正确 ?）: 徐建2005应试题解P85，“当 a<0 时，垂直力作用点在下柱截面内，此时无牛腿效应，仅是一偏压构件，取 a=0, 而不 能取 a=0.3h0, ” 但同样的题， 施岚青2005应试指南上，P573， “a<0 时， 取 a=0.3h0 ” 我觉得徐建是对的，您看呢？ 答：我觉得他们都对，从工程角度考虑，取a=0.3h0 是可行的，也符合规范的要求，无非就是大一点。没有深揪的必要。从理论上说取a=0 也是可以理解的。我想，考试不会出这样的题，我个人觉得意义不大。 16.问：一.在建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）附录Q.0.10第七条中：将单桩

16、竖向极限承载力除以安全系数2,为单桩竖向承载力特征值Ra,据JGJ94-94的5.2.18.2条计算的基桩抗拔极限承载力标准值，基桩的抗拔承载力特征值是否也是基桩的极限承载力标准值除 以 2？二柱下独立基础柱子间的基础梁的计算模型是否为受拉计算？如受拉，拉力数值按 怎样计算得出？朱老师能谈一下复评机改已通过分数线的试卷, 大致评分标准吗？或我们应注意的事项，如规范能否写简称；各别不影响正确结果的，而应验算的如砼最小配筋律没验 算， 在此题中不起控制作用， 能否不写？等等因为我总觉得题量太大， 书写太规范题答不完， 想尽量节约时间。朱老师请教您一个问题：大底盘多塔结构在pkpm中怎样实现单塔的扭

17、转控制？ 答：扭转位移比，可检查大底盘平面在塔楼平面相应部位的位移，采取手算复核，以满足规 范要求。 17. 问： 1 在确定抗震构造措施时， 高规没有提II 类场地的确定原则，是不是可以理解按照与基本设防烈度相同来考虑？ 2 关于地下室的抗震等级， 高规 4.8.5 说：当地下室 顶层作为上部结构的嵌固端时，地下一层的抗震等级应按上部结构采用。那么，是按照上部 结构的哪一部分考虑呢？比如说上部是框架剪力墙结构，是不是按照框架和剪力墙较高的 抗震等级采用呢？假如是按照框架和剪力墙较高的抗震等级采用，那么，是地下室所有构件 都按照一个等级考虑，还是各自分别考虑？也就是说，地下室的柱子和墙是一个等

18、级呢，还 是柱子按上部框架- 剪力墙中的框架考虑、墙按上部框架剪力墙中的剪力墙考虑？ 3 高规 4.8.6 对于裙楼的规定， 我的疑问同 2 ， 即裙楼框架的抗震等级是按照主楼框架剪力墙 结构中的框架考虑， 还是按照框架剪力墙结构中框架和剪力墙较高的等级 （剪力墙） 考虑？ 答：1 . n类场地的确定原则，可见抗震规范的相关规定，凡高规未明确的其他问题均可执 行相关规范，这是基本原则。 2 、 3 地下室的抗震等级分别对应上部结构的抗震等级确定， 即：地下室的框架对应地上的框架、地下室的剪力墙对应地上的剪力墙。18. 问： 1 、高规 7.2.2 第六款中公式左边的 Vw 在符号说明中说是剪力

19、设计值，并应符合 7.2.10条的规定。但是在 7.2.10条中，Vw代表计算值，V才是设计值。是不是 7.2.2中的 Vw 写错了，因为从此式的右边来看，各项指标都对应的是设计值，所以我想7.2.2 中的 Vw应是设计值，此处的 Vw就是7.2.10中的V。不知道我理解的对不对？2、高规中3.2.5第 4 款规定： 对于高宽比大于4， 长宽比不大于1.5 的矩形平面， 风荷载体型系数取1.4 。 第3 款规定：高宽比不大于4 的矩形取 1.3 。我想说的是， 3.2.5 第 4 款中高宽比和长宽比这两个条件是同时满足还是只要一个满足， 体型系数就取1.4 。（二者是或的关系还是并且的关系）我

20、认为是并且的关系，有人认为是或的关系。问题是假如只要一个满足就为 1.4 的话，那么 假设一个楼的高宽比不大于4 ， 同时它的长宽比也不大于1.5 ， 那么这个建筑的体型系数到底是 1.3 还是 1.4 呢？ 3 、正方形平面体型系数是取1.3 还是 1.4 ？按照高规3.2.5 第 2 款的公式计算，将正方形的边数4 代进去，应该是1.4 。但是第 3 款中又说高宽比不大于4 的方形取 1.3 。我又翻了一些荷载规范，在荷载规范表7.3.1 中（第 35 页） ，正四边形平面的风荷载体型系数也为 1.3 （0.8+0.5 ） 。 4 、高规附录 A 中矩形平面风荷载背风面的体型系数公式 -（

21、 0.48+0.03H/L ） 在什么情况下用啊？矩形平面的风荷载体型系数在不同的情况下有多个值，我有些糊涂。还希望您能够给我解除迷惑。答： 1 你的理解是正确的， 可参考抗震规范第 6.2.8 条和混凝土规范第 11.7.3 条， 但各规范均有表述不清之处，注意区分。 2 关于高规第3.2.5 条的理解是： 1 ）对高宽比H/B 不大于 4的矩形，取 1.3 ； 2 ）对高宽比大于4，长宽比L/B 不大于 1.5 的矩形，取1.4 。上述规定有两层意思：一是：对高宽比不大（ H/BW4）的矩形建筑（属矮胖型建筑），可只按高宽 比控制，并可取较小的体型系数（1.3）;二是：对高宽比较大（H/B

22、> 4）且长宽比较小（L/B W1.5）的矩形建筑（属瘦高型建筑），按高宽比和长宽比双控，取较大的体型系数（1.4）,也就是说，当高宽比较大时，只有长宽比较小的矩形建筑才可按估算方法确定其体型系数，否则应执行第5 款的规定。 对第 3 款以外的正方形建筑， 可按第 2 款估算。 本条规定中第 14款， 均属于估算体型系数的范畴， 而第 5 款属于需要比较精确地计算时可采用的计算公式 （附 录 A） 。特殊工程应进行风洞试验确定体型系数。如上说述，对矩形平面建筑体型系数应该是唯一的。问：砌体强度设计值的调整系数 ra ,小截面时，fg=f+0.6 a fc ra是修正f ,还是修正f+0.

23、6 a fc施岚青2005应试指南上是修正 f+0.6 afc（p754）. 杨伟军书上也是，但徐建的2005应 试 题 解 （p338） 上 却 是 修 正 的 f. 谁 正 确 ? 我 知 道 用 水 泥 砂 浆 是 修 正 f. 同 理,fn=f+2（1-2e/y）pf/100中，小截面时怎样修正 ？施岚青，杨伟军，徐建也是不统一.这是一个长期困扰我的问题。盼指明！答：规范第3.2.3 条是对砌体强度设计值的修正， fg 是灌孔砌体的抗压强度设计值，当然应对 fg 修正。公式（ 8.1.2-1 ）用于网状配筋砖砌体，不在第 3.2.3 条规定的砌体类型之内，因此，只对f 修正。问：抗规

24、上， 用某段横墙的截面积占总横墙面积的比例来分配地震力时，是用该段横墙的净面积还是横墙到最外边的面积？如附件中：轴线横墙面积是按（6-0.48 ） X0.24M2,还是按横墙到最外边的面积（ 6+0.24 ） X0.24M2. 参考书上两种算法都有. 如附件中： 轴线横墙面积参考书上按（3-0.24 ） X0.24M2居多.答：看你的问题应该指砌体结构，抗规并没有说就是按面积分，应该是按层间等效侧向刚度 分配地震剪力，而等效侧向刚度又有专门的计算规定。只有小开口墙按墙的毛面积计算再考 虑洞口影响系数。问：我是兰州大学土木工程与力学学院的教师，阅读了您的建筑结构设计规范应用图解手册 ，受益非浅，

25、该书确实是一并非常好的专著。有一个问题，想请教一下，就是关于中震的设计参数， p112 表 5.1.2-6 中 8 度（394）是否有误？另外49、 98、 147、 196 是否可分别为50、 100、 150、 200？并希望告知我表5.1.2-6和 p113 中表 5.1.4-3 的原始出处。答：首先感谢你提出的问题，非常抱歉394 为印刷错误，应为 294 ；至于49 为 50 等问题主要涉及对重力加速度的取值问题，一般情况下没有必要取整数，关于“中震”问题是工程中对重要结构或特殊构件的实用处理方法之一，一般按“中震弹性”要求设计，考虑到我国抗震规范实行的是多遇地震作用下的弹性计算，因

26、此，对重要部位可采用“中震弹性”的设计措施， “中震弹性” 的要求一般多出现在特殊工程的抗震超限审查文件中， 公开发行的资料很难找到，很抱歉我也很难提供其原始出处。问： 一住宅建筑为地下2 层 , 其余 26 层的含有部分框支剪力墙的剪力墙结构 , 总高度为 95.4m,一层层高为 5.4 米, 其余各层层高为 3.6 米, 转换梁顶标高为5.4 米, 剪力墙抗震等级为 2级 ,试问剪力墙的约束边缘构件至少应做到下列 ( ) 项楼面为止A.2 层楼面 , 即 5.400 米标高处B.3 层楼面 , 即 9.000 米标高处 C.4 层楼面 , 即 12.600 米标高处 D.5 层楼面 , 即

27、 16.200 米标 高处我认为是D,可是书上的答案是Bo答：你的问题缺室内外高差，无法确定。请参考我书上 P143页图6.1.10-13确定，对于这 样的问题，按规范理解就可以，没必要顾虑太多。问：对于高规4.8.4 条的理解：对于甲、乙类建筑，根据4.8.1 条，其抗震措施已按提高一度考虑，如果此时，当建筑物又刚好位于三、四类场地时，有资料介绍是这样处理的：先将7 度 0.15g 和 8 度 0.30g 分别提高到 8 度和 9 度确定抗震等级，再分别采取比 8度更高或 9度更高的抗震构造措施，即提高了再提高，这样理解正确吗？或者是4.8.4 条仅针对丙类建筑才有实际意义， 对甲、 乙类建

28、筑仅执行4.8.1 条 (实际上已包含了4.8.4 条的内容) ， 可不再另外提高，哪种理解正确？答： “先将 7度 0.15g 和 8 度 0.30g 分别提高到 8 度和 9 度确定抗震等级，再分别采取比8度更高或 9 度更高的抗震构造措施，即提高了再提高”的理解正确，这是多种不利情形同时出现的情况，应分别执行不同的规定，这里是两层关系：对甲、乙类建筑的提高是结构重要性要求导致的提高； 7度 0.15g 和 8 度 0.30g 三、 四类场地时， 是场地和地震作用与 7 度 0.1g 和 8度 0.2g 设防标准的不同而要求的提高。(2) 问： 上次在深圳华森听你讲课， 讲到转换层上下刚度

29、比的问题， 好像记得说现在指标尚不能反映结构平面剪力墙布置不均匀的情况，想请你谈谈自己的一些设计经验和建议，谢谢。答： 转换层的上下刚度比仅反映结构沿竖向的侧向刚度变化 , 无法反映剪力强墙平面布置的均匀性问题 , 因此 , 在结构 ( 尤其在转换层结构) 设计中应重视结构布置的均匀性问题 , 这也是现行抗震设计规范中作为重点章节所提及的内容.问：朱总，谢谢上次的答复。现在新的问题是遇到转换层的层高比较高的情况，其中两栋为8.1 , 9.3m,其中有一栋错层的结构仅转换层层高就18m,当然为了满足该层刚度和稳定性的要求，底部设置了足够厚度和数量的墙，规范对于高位转换的界定是转换层位于三层或三层

30、以上， 那现在虽然层数没有达到， 而层高却相当， 是否可考虑也属于另外一种意义上的 " 高位转换 " ，我采用高规规定的三个刚度比指标满足是否就能控制上下刚度比的突变？谢谢。答：对特定情况下的转换结构，应区别对待，如此高的层高你采用不同的计算方法进行刚度比计算，我觉得是可取的，但在计算的同时更应注重概念设计，采取措施确保高大转换层的刚度、整体性和实际承载能力的措施，尤其应确保对竖向荷载的承载能力。注意多种复杂类型的同时存在，必要时提请专家审查。问：朱总，高规第4.4.2 条规定楼层侧向刚度比不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的70，而附录 E 中对转换层位于三层或三层以上时，要求

31、楼层侧向刚度比不应小于相邻上部楼层侧向刚度的60，分析二者，其实是一直的，但是好像对普遍意义的规定比对转换结构的来的严格， 当然注意到而且措词的不同， 前者为 " 不宜 " ， 后者为 " 不应 " ， 但总感觉前后规定有重复，不是太通顺， 是否对后者应当补充： 不宜小于 70 ， 不应小于60为妥，以便引起设计者的注意，希望谈谈你的看法，谢谢。答：高规 4.4.2 条对应的是判断竖向规则与否的问题，也就是当符合规定时可判定为规则。而附录 E 则是对特殊结构，其竖向已不规则的结构提出的限制要求。即结构侧向刚度差别的底线。两者规定不重复，也合理。谢谢你的问

32、题。再见问：朱老师：请问混凝土结构设计规范( GB50010 2002)中第 9.5.1 条表 9.5.1 第三栏对现浇混凝土板也位的地下室顶板180厚，C30,配筋率不宜小于 0.25 %的规定是否多余？因为按上述规定，其最小配筋率应为 0.306 。答：不多余。混凝土规范的规定适用，但应注意混凝土规范指的是受力钢筋，而高规指双向双层，即不管是不是受力钢都适用，这就是两者的不同。问：上述要求其实可以变通，若嵌固板采用二级钢筋，则按照混凝土规范要求的最小配筋率为0.2145 %,当然还是高规的0.25 %起控制作用，很多地区直径超过 8mm勺板钢筋均采用二级钢筋，就缓解了这个矛盾，不知理解是否

33、正确？答：不仅仅是配筋率大小的问题，混凝土规范仅是对受力钢筋的要求；而高规指的是受力与非受力的所有钢筋，即各方向钢筋网都应满足要求。你说的只是设计时可采取的具体措施之一。问：看了朱总对备考注册结构工程师执业资格考试的几点建议2 很是受益，能谈谈答卷应注意的事项吗？如怎样答的快，那些答题步骤能省略？在快、省的前提下如何做出正确答案后又不会在复审时失分？朱老师能详细谈谈你们改卷是如何复评机改已通过分数线的试卷的？谢谢。承载力抗震调整系数丫RE为多少砌规第 10.3.2 条 砖砌体和钢筋混凝土构造柱组合墙的截面抗震承载力应按下式计算： Vw 1/ 丫 RE*(刀 cfVE(A-Ac)+ ftAc+0

34、.08fyAs第10.1.5条，承载力抗震调整系数丫RE=0.85组合砖墙、配筋砌块砌体剪力墙偏心受压、受拉和受剪0.85 抗规表格5.4.2 丫 RE=0.9答：关于 rRE 问题，砌体规范和抗震规范不完全一样，因此在设计计算时，对砌体结构的问题，按砌体规范确定，当砌体规范无具体规定时，可按抗震规范确定。问：一个浅基础，3X3m，埋深2m,地下水1m,地下水以上土容重15,以下饱和容重 20。柱顶的荷载为1800KNL下面是若干重要的问题。问题 1:基础底部的反力。(1800+ 20X 3X 3X 2) / (3*3) =240Kpa这样做对吗？基础自重和基础上土重计算时重度取20 合理吗？

35、问题2：假设修正后的地基承载力为230 ，问基础安全否？解法一： 240>230 不安全。解法2:地基实际的受力为：240减去1m深水的浮力=230刚刚可以。问题3：地基的附加应力为多少？解法 1: 240自重应力=240-1 X 15-1 (20-10 ) = 215Kpa解法2: 240自重应力水的浮力= 215-1 X 10=205Kpa问题3:要计算下面的地基变形。Po取215Kpa还是205Kpa?问题4:如果要算下面软弱下卧层的附加应力，规范上的(Pk Pc)取215还是205呢？问题5：假设要算抗冲切，基底净反力 Pj取多少？1.35 X 1800/3/3=270Kpa ?

36、答：1 基础及其以上重度取20 是习惯做法， 但考试时若已知条件中允许取20 时可用， 否则不能这样计算。2 以下的问题其实都不难， 只要把握一一对应关系就都可以顺利解决。 地基承载力修正时和地基反力计算时，对地下水位以下都应采用浮重度， 240 不是地基反力，而是地基反力和水浮力的合力，解法2 正确。3 同样道理，解法2 正确。4 2055可以问：一个高100 米的房屋，平面形状为 25 米 X25 米的方形，请问：如果按荷载规范 ，振型系数是查"高耸结构 " （表 F1.1 ）还是查 " 高层结构 " （表 F1.2） ？杨伟军书上是前者，但有些书又

37、是按后者。答：一个高宽比为 4 的高层建筑，将其归为高耸结构显然没有道理。（3） 问： 现在做的工程需要计算楼面上汽车荷载， 汽车载重 10 吨， 怎么求楼面等效均布荷载？答：计算后轴轮压，考虑动力系数，按荷载规范计算。具体做法见图解手册第 914 页。问：悬挂荷载按恒载还是活载考虑？如何考虑不利布置？ 一、我们设计的医药轻钢厂房，屋面有空调管道、电缆桥架、给排水管道以及吊顶等一些悬挂荷载，其中空调管道所占的荷载比重较大。不知道大家是如何处理这些悬挂荷载的？钢结构设计手册以及轻型屋面钢屋架图集都是按照满布恒载考虑的，但实际却存在可能这样的不利情况：厂家有可能一跨全部预留，另一跨全部做悬挂。这样

38、一来按是否应该按活载输入并考虑不利布置呢？我们用的是STS如果把活荷不利布置的开关打开，计算结果相差是比较大的。与我们配合的轻钢厂家用的是3d3s ，他们称 3d3s 不考虑活载不利布置，不知道是否真的是这样？二、 对于悬挂荷载的取值， 我们自己也有争议。 我们给轻钢厂家提供的悬挂荷载是每平米150公斤，我们自己也觉得偏大，但是考虑方案阶段用于估算基础还是可以接受的。不知道大家计算钢架时是如何处理空调管道荷载的？一般取值多少？我自己的意见是根据一般情况将悬挂荷载按均布活荷载输入，考虑不利布置，局部悬挂较重的时候，在实际位置按活载单独输入集中力，这个集中力就不用考虑不利布置了，毕竟较重的悬挂管道

39、将来移动的可能性是很小的。三、此外，考虑活荷载不利布置的时候，如果活载里面包括雪荷载，那么雪荷载将一同参与不利布置，觉得有些偏于保守，出现半跨雪荷极值的可能应该是相当小吧？觉得程序应该增加一种工况，将雪荷载拿出来，不参与不利布置，即便参与也应该考虑折减，但没有理论依据。觉得程序设置的这个活荷不利布置的开关有些粗糙，应该单独考虑雪荷不均匀分布的不利组合。答：上述问题涉及工艺特殊情况，荷载数值应由相关工艺提供，对于是否考虑活荷载不利组合，这要看荷载不利组合出现的可能性的大小，换言之，有些荷载被定义为活荷载，其实它不十分活，如上面提到的吊挂荷载，一旦其安装结束，其荷载基本不变，或者说它的自重不变，所

40、变化的可能就是其运行需要的那部分重量，如给排水管道里的水的重量等，这部分随运行而有可能变化的重量，才真正称为活荷载，对吊挂荷载中大量的无活动可能的荷载应加以区分，主要看真正活的部分所占的比例，若比例很小，则可不考虑活荷载的不利组合，同时工程经验应重视，多听听专业人员的意见，多了解工艺流程对结构设计大有好处。雪荷载参与活荷载组合是没有疑义的，雪荷载对结构的影响与结构体系密切相关，半跨雪荷极、布袋效应等对轻型结构、非刚性屋面结构等的影响很大，不可大意。问：1 ） 括号内是编辑的话， 一些直接来自文献， 一些是自己组织的， 请帮忙把关是否有概念错误？2 ）关于刚度比，规范也是说“宜”，而不是“应”

41、，况且编规范的人都这么解释了，还有什么不行的，可以跟审图的人理论啊。3）如果不考虑复杂的结构形式，对于一般的框架或剪力墙结构，室外地平起伏较大的情况，应如何考虑规范所指的“室外地面”？ 4 ）不回答的问题是不好回答呢？还是问题不清楚，请明示。老朱 16:40:30对坡地建筑，室外地面很不好确定，文章里原来讨论是针对平地的多塔楼结构的，根本不能 用于坡地建筑。相关问题决不是几句话能说清楚的，国家尚无规范规定，重庆有一本规范， 也只是对建筑高度的规定。对坡地建筑的结构抗震设计，各地都有高招，建议按包络设计， 室外地面取最低点。老朱 16:43:07应避免在坡地建造高层建筑，不能避免时，应采取措施，

42、形成局部平地，避免问题的出现，局部平地采用永久性挡土墙及其他护坡措施。问： 转换层是一个单独的楼层吗？还是带有转换构件的楼层就是转换层？例如： 框支层带转换构件，那么框支层本身也是转换层，同时也是薄弱层。不知道我这么理解是否正确。高规附录E.0.1 ，提到了底层（底部大空间层） 、转换层上、下层？从字面上看好象是3个楼层 在公式解释中， G1， G2 的解释提到底层和转换层上层， 这里到底是2 层， 还是 3 层，确实有些令人费解。按照上面的理解，就可以看成2 层：就是框支层和其上一层。没有做过高层，越看越糊涂。答：有转换构件的楼层就是转换层，理解正确；高规附录 E:第E.0.1条说法有点不清

43、楚，应表述为： “底部大空间为 1 层时， 可近似采用转换层上层与转换层结构的等效剪切刚度比 r表示转换层上层与与转换层结构的刚度变化 ”；第 .E.0.2 条，应表述为“转换层上部结构与转换层及其下部结构的等效侧向刚度比 re”问：您好。在您编著的图解手册一书的 p51,说明中的第一条“而规范在构造措施中与设防烈度相关的要求， 指的是本地区设防烈度而非表3.1.3-1 中确定抗震设防标准时的烈度数值。 ” 但是在 p55 中的表中确定构造措施时不也调整了吗？我对p51 中的说明没有看明白。你写的是不是可以这样理解：确定构造措施时应以本地区设防烈度为标准进行提高或降低，而不是以确定抗震措施时的

44、烈度调整后的再提高。比如说， 7 度半地区，丙类建筑，建筑场地类别为 3 类，确定构件抗震等级时，就按照 7 度来查表。但是在确定体积配箍率和轴压比时要按8 度来查表。我的理解对吗？还是 p51 说明第一条，按照字面意思，确定构造措施时应以本地区设防烈度为标准，但是在p55 表 3.3.3-2 中，对于乙类建筑7 度半地区（ 0.15g ）的3、 4 类场地上的建筑，确定其构造措施时怎么是9 啊？按照规范3.3.3 条的意思，不是应该为 8 吗？是不是规范3.3.3 条中的“宜分别按抗震设防类别为8度（0.20g ）时各类建筑的要求采用抗震构造措施”这里的8 度就是您在 p51 说明中所说的本

45、地区的设防烈度，即在8 度（ 0.20g ）的基础上再提高1 度（乙类建筑，3.1.3的规定），所以就变成8+1=9 了。换个说法，规范 3.3.3条中的“宜分别按抗震设防类别为 8 度（ 0.20g ）”的8 度不是调整后的结果，而是调整的基数。答：对于某一特定的工程，本地区设防烈度一般是不可调整的（特殊情况经审批可提高或降低） ， 抗震规范表6.1.1 中的 “烈度” 为本地区设防烈度， 而表 6.1.2 中同样写的是 “烈度” ，此处的烈度是调整以后的设防烈度， 也就是我书中的 “设防标准的调整” ， 规范在这一点上没有说清， 前后均采用 “烈度” ， 但前后的意义大不一样， 只有确定抗

46、震措施等级时， 才涉及 “设防标准的调整”，P55所有表均是对设防标准的调整，规范其他各处所标注的“烈度”均为本地区设防烈度（如抗震规范表6.3.12 中注 3提到的 9度） 。对于7度（0.15g ）、8度（0.3g ）出、IV类场地的结构，属于规范要求加强的特殊情况，涉及的也是“设防标准的调整” 。（4）问：高规的体积配箍率7.2.16条中fc应该不考虑大于等于 C35吧，如C30就按C30取，而6.4.7应该考虑如 C30就按C35取fc.是这样的吗？答：对，墙不用考虑而柱应考虑。问：大题：某18 层一般现浇钢筋混凝土框架结构，结构环境类别为一类，抗震等级为二级，框架局部梁柱配筋如题图所

47、示。梁柱混凝土强度等级均采用C30,钢筋采用HRB33吸HRB235假定该建筑物建在IV 类场地上， 其角柱纵筋的配置如图。 试问， 下列在柱中配置的纵向钢筋面积，其中（ ）项最为接近相关规程，规范的要求。A. 10 14 B. 10 16 C. 10 18 D. 10 20杨伟军的解答是：按抗规最小配筋率为 1.1%（注意 IV 类的调整 ） ，又由 6.3.9.5 条角柱地震作用组合产生偏心受拉时 , 纵筋面积增大25%，故选D.我觉得题中未提偏心受拉, 则不考虑，柱截面350X500。答：我想你说得对，因为角柱在地震作用组合下不一定会产生偏心受拉，应该是条件不全，不过作为一种特殊情况下的

48、思考，对拓展思路还是有益的。问：碎规10.6.3规定叠合构件正弯矩区段M=M1G+M2G+M2Q弯矩区段 M=M2G+M2例预制构件为简支，叠合构件为连续时（假设荷载均为均布荷载）M1G+M2G+M2Q否应按下式计算：正弯矩区段M1G=q1*L*L/8、 M2G=q2*L*L/24 、 M2Q=q3*L*L/24负弯矩区段M2G=q2*L*L/12 、 M2Q=q3*L*L/12为什么负弯矩不考虑M1G勺作用答：这是由叠合板的特殊施工工艺和受力特点所决定的，产生M1G的荷载为预制梁、板及叠合板自重，由于特殊的施工工艺决定其重量直接由简支的预制构件（中间无支撑）承担，因此不产生支座负弯矩。当采用

49、有支撑预制构件时，则应考虑其产生的支座负弯矩。建议参考我和陈总编写的建筑结构设计新规范综合应用手册第146 页相关图表，相信对理解规范的规定有益处。问：我想问一下抗震等级是根据抗震措施确定还是根据抗震构造措施确定的啊？因为同一建筑里有不同的抗震措施和抗震构造措施的，抗震措施和抗震构造措施有什么区别啊？地震作用是用于计算地震力的，是吗？答： 1 抗震措施和构造措施的区别，可仔细阅读抗震规范第2.1.9 和第 2.1.10 条，相关的解释可看我编写的图解手册第43 页；2 地震作用是由地震动引起的结构动态作用， 包括水平地震作用和竖向地震作用； 地震作用计算的内容见抗震规范第5.15.3 节；3

50、应该说抗震等级分抗震措施的抗震等级和抗震构造措施的抗震等级两部分 （请注意， 抗震规范第 6.1.2 条规定的是 “丙类建筑的抗震等级” ， 正如我在 图解手册 第 136页所说的那样， 这条规定也是不完整的） ， 对于进行抗震规范第 6.2 节规定的计算时应按抗震措施的抗震等级确定， 对于进行抗震规范第 6.36.5 节规定的设计时应按抗震构造措施的抗震等级确定。但对于绝大部分的建筑，其抗震措施和抗震构造措施的抗震等级是一致的。问：抗浮计算中，规范里没有明确的要求，各地有些不同的规定，主要是安全系数不同，有1.05 有 1.20 有 1.15 ，而且根据施工实际，水池，地下室，地坑应该也会有

51、所不同。您觉得该如何考虑这些系数呢？答：规范对抗浮验算有原则规定，如“荷载规范”第3.2.5 条，但各地做法各不相同，比较通行的做法是：漂浮效应计算时，水浮力的荷载分项系数取1.0 ；抗浮抗力验算时，只考虑永久荷载（不考虑活荷载对抗浮的有利影响） ，其分项系数取0.9 。效应不大于抗力即可。注意：对特殊结构当规范有规定时，应按专门规范要求验算，如：砌体结构的整体抗浮（见砌体规范第4.1.6 条） 、 室外地下水池的抗浮验算 （见 给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程 CECS 138： 2002）等。问：但是抗震措施是包括抗震构造措施的啊, 以前的考题告诉你是一类场地或三, 四类场地的0.1

52、5g0.3g. 的抗震等级好象是按抗震构造措施确定的。 这些的抗震措施和抗震构造措施的要求就不同啊。还有个问题就是基础规范第8.5.17-1 公式里的 , 当 aox>ho 时 aox 在算冲跨比应该是ho, 而公式8.5.17-1 我也觉得aox>ho时,aox也应该取ho。可是书上的题目怎么都取aox啊？那冲切角不是小于45 度了。好象不对啊?答：按抗震措施确定的抗震等级只用在抗震措施规定的计算中，而按构造措施确定的抗震等级只用在构造措施规定的设计中，应该就是这样。关于地基问题，你的疑问是有道理的，应该验算在45 度角范围内的承台冲切。问： 挡土墙坡高大于5 米时， 地下水压力

53、和表面荷载产生的主动土压力， 也考虑增大系数1.1吗 ？ 可不可以这样: 水不应该考虑的，表面荷载考虑。坡高是指挡土墙顶到地面的距离吗 ？ 答：考虑土压力的增大系数，主要是高大挡土结构采用古典土压力理论计算其数值偏小，土压力的分布也有较大的偏差，因此对与土压力有关的计算应考虑土压力增大系数，当然，土压力增大系数用在水压力计算中显然是不合适的。土坡高度是挡土墙墙背填土顶面到墙胸地面的距离。问： 1 连梁的跨高比很小， 正截面受弯计算是考虑深梁计算， 还是分框架梁和高规的连梁计算啊，为什么？比如bXh=160mmX900mm争跨是 900mm2 基础规范5.3.9 条文说明中的回弹模量E0-0.2

54、5 ， E0.25-0.5 ， E0.5-1.0 ， E1.0-2.0 是怎么取的啊 ?3建筑地基基础设计规范理解与应用第 191 页的倒数第 11 行的公式按基础规范5.4.9 条文说明中图 8.4.9-1 计算好象应该是 Vs=1.35X22(9.45-4)/2-1.15)=515kN/m, 其中 1.15 为 ho答： 1 连梁与混凝土规范中说的深梁受力情况大不相同， 一个以水平荷载为主， 一个以竖向荷载为主，因此对于跨高比很小的连梁，其正截面受弯按连梁计算，配筋设计时可适当考虑其钢筋的分布范围，宜配置在0.2h 范围内。2.按实际的自重压力取相应的数值，如 E0-0.25指当自重应力在

55、00.25MPa时的E,只使用于自重应力在00.25MPa 时的情况。3我没有你说的建筑地基基础设计规范理解与应用这本书，或者我没有弄清楚，故无法回答你的问题。问： 考试辅导教材有两类：一类为学院派所著(简称学派) ，一类为工程师派(简称工派)学派偏重理论，工派偏重规范条文，这样就出现一个问题：学派直奔主题，解决问题为上，工派对构造要求偏重，解决问题先要找构造是否满足，然后解题，解决万里以后还要再去找规范满足新出现的构造问题，不知判卷时是以什么标准为原则？譬如：求一根梁的抗剪扭箍筋配置：工派的做法是先验算截面高宽比，再验算截面应力，与不进行受剪扭计算的应力比较，然后开始计算剪力与扭矩各自需要配

56、筋，接下来，验算抗剪配箍率，抗扭配箍率，剪扭配箍率，最后配筋。本来两个公式可解决的问题， 10 多分钟还算不完，要是再加上一个限语，二级抗震框架梁之类，半个小时都算不完，这种情况考生应如何取舍？尤其对砌体挑梁，题目中无局压要求，是否仍然要进行验算？还有冲切配筋计算后还要配筋范围以外再冲切的校核，基础计算过地基后再验算软弱下卧层等等不一而足，从设计角度来讲，这些都应当是设计人员应该做的，但是考试毕竟是考试，如此解题是否合适请先生百忙之中不吝指教为盼！ 答：你提出的问题很有意思，也看得出你还是很有想法的，需要说明的是：注册结构工程师的考试和学校里的一般考试不同，从本质上说注册考试，不是考察考生的应试能力，而是考察考生分析问题和解决问题的综合能力，是一种能力测试。我想在理解完注册考试的根本目的后，就无需再分什么派了，如果从通过考试角度看，你所说的学派更适合注册基础考试，但显然不适合专业考试。要通过注册结构工程师考试，首先要完成从学生到工程师的转变。