高大支撑模板方案(论证)修正版.

1、一、编制依据1.本工程施工结构图；2.建筑工程模板施工手册（2006年版）；3.建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）；4.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）；5.混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2002）；6.建筑结构荷载规范（GB 50009-20012006年版）7.总施工组织设计。三、施工准备1.材料的选用及要求：（1）胶合板及条板：胶合板平面尺寸为915×1830，厚度为18mm。另配备100300mm宽的同厚度条板。（2）木龙骨：选用杉木，其截面尺寸主要有50×100mm、100×100mm

2、。有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材不得使用。（3）扣件式钢管支撑架：采用国标焊接钢管，型号为48×3.0，配件主要有立杆垫座、可调顶托、插销、连接扣件等。（4）脱模剂：水质隔离剂。2.主要机械设备及工具模板加工制作和安装主要采用以下机具：手工电锯、木工铣床、手提电钻、铁木榔头、水平尺、钢卷尺、托线板、脚手板等。3.作业条件：（1）确定模板平面施工总图：在总图中标志出各种构件的型号、位置、数量、尺寸、标高及相同或略加拼补即相同的构件的替代关系并编号，以减少配板的种类、数量和明确模板的替代流向与位置。（2）确定模板配板平面布置及支撑布置：根据总图对梁板尺寸及编号设计出配模图，应标志出

3、不同型号、尺寸单块模板平面布置，纵横龙骨规格、数量及排列尺寸；支撑系统的竖向支撑、侧向支撑、横向拉接件的型号、间距。（3）绘图与验算：在进行模板配板布置及支撑系统布置的基础上，要严格对其强度、刚度及稳定性进行验算（详见模板设计验算），合格后要绘制全套模板设计图，其中包括：模板平面布置配板图，分块图、组装图、节点大样图、零件及非定型拼接件加工图。（4）轴线、模板线放线完毕。水平控制标高引测到预留插筋或其它过渡引测点，并办好预检手续。四、模板安装及拆除1.工艺流程（1）安装工艺流程：根据满堂架平面布置图测量放样，定出梁板立杆位置搭设满堂支撑架安装梁板模板，调整模板标高及起拱验收（2）拆除工艺流程：

4、拆除满堂架部分水平拉杆和剪力撑拆除梁连接件及侧模板下调楼板模板支柱顶托分段分片拆除楼板模板、木楞及支柱拆除梁底模板及支撑系统模板及配件运输维护2.模板安装技术措施（1）模板的定位和准备：进行中心线和位置的放线，首先由控制线引测建筑物的柱或墙轴线，并以该轴线为起点引测建筑物的边线以及模板控制线；做好标高测量工作，用水准仪把建筑水平标高根据实际标高的要求直接引测到模板安装位置；所用模板要涂刷脱模剂。（2）模板安装：板与梁模一起安装，形成整体后，通过调节钢管支撑高度来调整梁底模板标高及起拱度，钢管支撑应严格按方案进行布置，以保证模板强度、刚度和稳定性。预应力大梁的侧模先安装单边，待梁钢筋绑扎完成后，

5、再安装另一边侧模。侧模就位后，在梁侧模板钉竖楞间距300mm，然后在梁断面中部和底部两侧各钉一道统长横楞，用M14螺栓600进行拉结，并加条木斜撑稳固。铺钉板模板时，除板的两端接头或挠度最大处补钉外，板中间尽量少钉以利拆模。具体安装方法详见附图13。（3）模板实测允许偏差的控制：合格率严格控制在95%以上。（4）模板的验收：验收重点控制刚度、垂直度、平整度、特别注意轴线位置正确性。本工程模板验收主要控制程序为：班组自检工长检查专职质检员评定监理检查浇捣砼（以上各程序检查应在合格基础上方可交由下一程序管理人员检查）（5）安装的质量要求1）模板及其支架必须具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地

6、承受浇筑砼的重量、侧压力以及施工荷载。2）在浇注砼前，应对模板工程进行验收。3）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接槎处。4）模板的接缝不应漏浆，在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。5）模板与砼接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或装饰工程施工的隔离剂。6）浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。7）梁板模板安装的偏差及检验方法应符合下表规定：项目允许偏差值 (mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查大梁截面内部尺寸+4，-5钢尺检查层高垂直度（>5m）8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m

7、靠尺和塞尺检查3.模板拆除的技术措施（1）梁板底模及其支架拆除应依据同条件养护试块强度试验报告来判定，要求砼强度达到设计强度的100%。（2）大梁侧模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（3）拆模顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。（4）拆模时不要用力过猛过急，不应对楼层形成冲击荷载。拆下来的木料要进行整理，按规格分类堆放整齐。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。五、保证模板质量的技术措施1.施工前应认真熟悉施工图纸，编制切实可行的模板安装方案；把好材料采购关，确保胶合板质量符合施工要求。2.加强成品和半成品管理，做到分类标识清晰，防护到位。3.加强过程控制，及时

8、对操作人员进行施工技术和质量要求的交底，做到施工前有交底、施工中有检查、施工后有总结。4.模板拆除时应对操作人员进行交底，严禁硬凿猛撬；拆除的模板不得自由掉落，应轻拿轻放，并及时清理编码堆放。5.梁、板混凝土应同时浇筑，其中预应力大梁混凝土分三层浇筑，每层浇筑高度约50cm，上层混凝土应在下层混凝土初凝前（一般不超过2个小时）进行浇筑，以保证大梁混凝土的整体性。6.在拆除现浇板模板时，严禁撬挖棱角，杜绝自由坠落，以免损坏棱角和使板边开裂，拆除后按类堆放，清除水泥浆后重复使用。六、保证模板工程安全技术措施1.安全技术准备（1）应审查模板结构设计与施工方案中的荷载、计算方法、节点构造和安全措施，设

9、计审批手续应齐全。（2）应进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工方案，并应做好模板安装作业的分工准备。（3）应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并运至工地指定地点堆放。（4）备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。2.模板安装与构造要求（1）模板安装应按设计与施工方案顺序拼装，木支柱和钢管支架立柱不得混用。（2）安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确，防止漏浆，构造应符合模板设计要求。模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠承受新浇混凝土自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。（3）梁板模板安装安全技术措施1）安装梁侧模时，应边安装边与底模连接，

10、预应力大梁侧模应采取临时固定措施。2）单块板模就位安装，必须待支架搭设稳固、板下横楞与支架连接牢固后进行。3）搭设满堂支撑架时，操作人员应戴好安全帽和系好安全带。（4）满堂支撑架构造与安装要求1）满堂支撑架的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置不小于100×100mm的钢垫片。2）钢管支架立柱顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道

11、水平拉杆。纵横向水平拉杆之间的竖向间距不大于1.5m，梁和板的模板支撑水平拉杆应拉通设置。4）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5）满堂架体外侧周圈设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，架体端部和中间纵横向设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。设置方法详见附图1。6）满堂支撑架中部与已浇筑的建筑结构设置连墙件，设置标高与做法详见附图3。3.模板拆除安全要求（1）模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准，拆除模板的时间应符合规范要求。（2）当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过

12、计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。（3）拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。（4）模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。（5）多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。（6）拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。4.安全管理（1）从事模板作业的人员应经安全技术培训。（2）安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全

13、带、穿防滑鞋。（3）模板工程应编制施工设计和安全技术措施，并应严格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。（4）作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架上的施工总荷载不得超过其设计值。（5）在浇筑混凝土前应会同监理单位对满堂支撑架和模板进行全面安全检查，符合要求后方可进行混凝土浇筑。在浇筑混凝土过程中，应派专人对模板支撑进行巡查，发现安全隐患应立即停止浇筑和撤离浇筑工人，立即通知相关人员采取应急

14、措施，待修复或排除险情后，方可继续施工。（6）本工程主体结构采用泵送商品砼浇筑，严禁将混凝土输送泵管直接靠在模板或钢筋上，输送泵管应采用搭设简易铁架架空设置，铁架下加垫橡胶轮胎等措施，以减少泵送混凝土时对模板的震动。（7）拆模后模板或木方上的钉子，应及时拔除或敲平，防止钉子扎脚。（8）模板安装就位后，要采取防止触电的保护措施，施工楼层上的漏电箱必须设漏电保护装置，防止漏电伤人。（9）模板拆除后，在清扫和涂刷隔离剂时，模板要临时固定好，板面相对停放之间，应留出5060cm宽的人行通道，模板上方要用拉杆固定。七、模板安全验算（一）设计资料1.主要材料的强度设计值和弹性模量取值：胶合板：抗弯强度（平

15、行方向）fjm=11.5N/mm2，弹性模量（平行方向）E=4000N/mm2。木龙骨：抗弯强度fm=11.0N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2。钢管：抗弯强度fw=205N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。2.荷载取值：（1）恒载标准值：模板自重：平板木模板及小楞0.3KN/m2，楼板木模板（包括梁的模板）0.5KN/m2；楼板模板及支架（层高4m以下）0.75KN/m2。新浇混凝土自重：24 KN/m2。钢筋自重：楼板1.1KN KN/m3，梁1.5KN/m3。（2）活荷载标准值：施工人员及设备荷载标准值：计算模板板面及直接支承模板的小楞时，均布荷载取2.

16、5KN/m2，另以集中荷载2.5KN进行验算，比较两者所得弯距值取其大值；计算直接支承小楞的大楞时，均布荷载取1.5KN/m2；计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布荷载取1.0KN/m2。振捣混凝土产生的荷载：对水平面模板取2KN/m2，对垂直面模板取4KN/m2，且作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内。倾倒混凝对垂直面模板土产生的水平荷载：取2KN/m2。3.荷载系数的取值及调整根据本工程采用的模板支撑系统，进行模板设计计算时，木材的强度设计值和弹性模量的调整系数如下：木模板结构为露天结构，强度设计值应乘以0.9，弹性模量应乘以0.85；当仅有恒荷载或恒荷载产生的内力超过全部荷载

17、所产生的内力的80%时，按单独以恒荷载进行验算，强度设计值应乘以0.8，弹性模量应乘以0.8；模板结构为临时结构，按施工荷载考虑，其强度设计值应乘以1.2，弹性模量不予调整。（二）120mm厚楼板模板1.胶合板安全验算（1）计算简图胶合板按单跨简支板计算，跨度为450mm。根据两种荷载情况下（计算简图如下）分别计算弯距，取较大值进行安全验算：（2）荷载计算模板自重：0.3KN/m2混凝土及钢筋自重：（24+1.1）×0.12=3.01KN/m2施工荷载：2.5KN/m2（均布）；2.5KN（集中）（3）强度验算取1m板带进行计算：施工荷载为均布荷载时：q1=（3.010.3）

18、5;1.2+2.5×1.4=7.47KN/mMmax1=189084N·m施工荷载为集中荷载时：q2=（3.010.3）×1.2=3.97 KN/m ；P=2.5×1.4=3.5KNMmax2=+=494247N·m取大值Mmax1=494247N·m进行验算。=9.15N/mm2< Kf=0.9×1.2×11.5=12.42N/mm2（4）挠度验算qy=3.010.3=3.31KN/my=1.0mm<y=1.8mm由上述可知，胶合板强度和挠度均能满足要求。2.楼板模板小楞安全验算（1）计算简图小楞选用

19、100×100mm杉木，小楞下设大楞间距1800mm。按三跨等跨连续梁公式计算，其计算简图如下：（2）强度验算qf=7.47×0.45=3.36KN/mMmax=0.117ql2 =0.117×3.36×18002 =1273709N·mW=bh2/6=100×1002÷6=166667mm3=7.64N/mm2<Kf=0.9×1.2×11=11.88N/mm2（3）挠度验算qy=3.31×0.45=1.50KN/my=0.0117ql4/EI=2.9mm<y=×1800=

20、7.2mm由上述可知，小楞强度和挠度能均满足要求。3.楼板模板大楞安全验算（1）计算简图大楞选用100mm×100mm杉木，大楞下设钢管支撑间距为1800mm×1200mm。按三跨连续梁计算，计算简图如下：（2）荷载计算模板自重：0.5KN/m2混凝土及钢筋自重：（24+1.1）×0.12=3.01KN/m2施工荷载：1.5KN/m2荷载设计值为：强度验算时：F=1.2×（0.53.01）×0.45×1.8+1.4×1.5×0.45×1.8=5.11KN 挠度验算时：F=（0.53.01）×0.

21、45×1.8=2.84KN（3）强度验算Mmax=0.311Fl=0.311×5.11×1.2=1.91KN·m截面抗矩Wn=bh2/6=100×1002÷6=166667mm3=11.46N/mm2<11.88N/mm2（4）挠度验算y=2.1mm<y=1200/250=4.8mm由上述可知，大楞强度和挠度能均满足要求。4.楼板模板支撑稳定性验算（1）荷载计算模板及支架自重：0.75×1.2×1.8=1.62KN混凝土及钢筋自重：（24+1.1）×0.12×1.2×1.8

22、=6.5KN施工人员及设备荷载：1.0×1.2×1.8=2.16KN则作用于单肢立杆的轴心力设计值N为：按由可变荷载效应控制的组合N=1.2×（1.62+6.5）+1.4×2.16=12.68KN按由永久荷载效应控制的组合N=1.35×（1.62+6.5）+0.7×1.4×2.16=13.08KN取大值N=13.08KN。（2）立杆计算长度公式一：L=h+2a=1.5+2×0.3=2.1m式中h支架立杆的步距；a支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度公式二：L= k1uh=1.155×1.75

23、×1.5=3.03式中k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.750考虑高支撑架的安全因素，公式三：L=k1k2(h+2a)=1.155×1.027×(1.500+2×0.300)=2.491mk2计算长度附加系数，查表得取值为1.027。L取大值=3.03。（3）钢管支撑稳定性验算长细比=L/I=3030/15.9=190，查表得：=0.199=155N/mm2<f=205N/mm2说明支撑稳定性满足要求。三、梁模板设计验算（一）450×1000mm大梁模板安全验算1.胶

24、合板安全验算（1）计算简图胶合板按三跨等跨连续梁计算，跨度为300mm，其计算简图如下：（2）荷载计算模板自重：0.5KN/m2钢筋混凝土自重：（24+1.5）×1.0=25.5KN/m2振捣砼产生的荷载：2KN/m2由以上荷载可知，恒荷载产生的内力超过全部荷载所产生的内力的80%，按单独以恒荷载进行验算。取1m长为计算单元，其设计值为：强度验算时：q=1.35×（0.525.5）=35.1KN/m 挠度验算时：q=0.525.5=26KN/m（3）强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×35.1×3002 =315900N·m=5.85N/m

25、m2<R=Kf=0.8×0.9×1.2×11.5=9.94N/mm2（4）挠度验算y=1.0mm=y=1.2mm由上述可知，胶合板强度和挠度均能满足要求。2.梁底小楞安全验算（1）计算简图梁底小楞选用100mm×100mm杉木，大楞间距为750mm，按单跨简支梁计算，其计算简图如下：（2）荷载计算强度验算时：q=35.1×0.3=10.5KN/m；挠度计算时：q=26×0.3=7.8KN/m。（3）强度验算Mmax=qa（2l-a）=10.5×450×（2×750-450）÷8=62015

26、6N·mm 截面抗矩Wn=bh2/6=100×1002÷6=166667mm3=3.7N/mm2<R=Kf=0.8×0.9×1.2×11=9.5N/mm2（4）挠度验算：y=0.1mm<y=900/250=3.6mm由上述可知，小楞强度和挠度能均满足要求。4.梁底大楞安全验算（1）计算简图梁底主龙骨选用100mm×100mm杉木，立柱间距为900mm，按三跨连续梁计算，跨度0.9m，计算简图如下：（2）荷载计算强度验算时：F=10.5×0.45÷2=2.36KN，q=2.36×10&

27、#247;2.7=8.74 KN/M挠度验算时：F=7.8×0.45÷2=1.78KN, q=1.78×10÷2.7=6.59 KN/M（3）强度验算Mmax=0.117 ql2=0.117×8.74×0.9×0.9=0.83KN·m截面抗矩Wn=bh2/6=100×1002÷6=166667mm3=4.98N/mm2<9.5N/mm2（4）挠度验算y=2.3mm<y=900/250=3.6mm由上述可知，大楞强度和挠度能均满足要求。5.梁侧模安全验算（1）梁侧胶合板安全验算1）荷载

28、计算新浇砼作用于模板的侧压力标准值为：设砼浇筑速度V=2m/h，砼入模温度T=25°C外加剂修正系数b1=1.0，泵送商品砼塌落度修正系数取b2=1.2则F1=0.22gt。b1·b2· =0.22×24×200÷（25+15）×1.0×1.2×=44.8KN/m2 F2=g·H=24×1.5=36KN/m2 取较小值F2=36KN/m2 振捣混凝土时产生的荷载标准值F3=4KN/m2取1m宽板带进行设计计算，则水平荷载设计值（按由永久荷载效应控制的组合）为：强度验算时：q=1.35&

29、#215;360.7×1.3×4=52.24KN/m挠度验算时：F=36KN/m2）强度验算梁侧模采用18mm厚胶合板，按四跨等跨连续梁考虑，计算跨度取300mm，其计算简图如下：Mmax=0.121×52.24×0.32=0.57KN·m截面抗矩Wn=bh2/6=1000×182÷6=54000mm3=10.9N/mm2<12.42N/mm23）挠度验算y=1.1mm<y=300/250=1.2mm由上述可知，梁侧模强度和挠度能均满足要求。（2）梁侧竖楞安全验算1）计算简图梁侧竖楞采用方木100×10

30、0300，中部设置一道横楞螺栓拉结，梁侧竖楞按两跨连续梁计算，跨度为500mm。其计算简图如下：2）荷载计算强度验算时：q=52.24×0.3=15.67KN/m挠度验算时：q=36×0.3=10.8KN/m3）强度验算Mmax=489688N·m 截面抗矩Wn=bh2/6=100×1002÷6=166667mm3f=2.9N/mm2<11.88N/mm2强度满足要求。4）挠度验算y=0.1mm<y=750/250=3.0mm挠度满足要求。（3）横楞安全验算：1）计算简图横楞采用两块50×100方木重叠，对拉螺栓600固定

31、，按五跨连续梁计算，跨度为600mm。计算简图如下：2）荷载计算强度验算时：F=52.24×0.3×0.5=7.84KN/m挠度验算时：F=36×0.3×0.5=5.4KN3）强度验算Mmax=0.172×7.84×0.6=0.81KN·m 截面抗矩Wn=bh2/6=2×50×1002÷6=166667mm3f=4.86N/mm2<11.88N/mm2强度满足要求。4）挠度验算y= =0.2mm<y=600/250=2.4mm挠度满足要求。（4）对拉螺栓安全验算对拉螺栓采用M1460

32、0，净截面面积105mm2，轴向拉力设计值=17.85KN对拉螺栓轴向拉力设计值N=52.24×0.5×0.6=15.67KN>N，满足要求。6.梁底支撑安全验算（1）荷载计算模板及支架自重： 0.75×0.45×0.9=0.31KN混凝土及钢筋自重：（24+1.5）×0.45×1.0×0.9=10.33KN振捣砼时产生的荷载：2.0×0.45×0.9=0.81KN则作用于单根立杆的轴心力设计值N（按由永久荷载效应控制的组合）为：N=×1.35×（0.31+10.33）+0.7&

33、#215;1.4×0.81=7.58KN（2）立杆计算长度公式一：L=h+2a=1.5+2×0.3=2.1m式中h支架立杆的步距；a支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度公式二：L= k1uh=1.155×1.75×1.5=3.03式中k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.750考虑高支撑架的安全因素，公式三：L=k1k2(h+2a)=1.155×1.027×(1.500+2×0.300)=2.491mk2计算长度附加系数，查表得取值为1.027

34、。L取大值=3.03。（3）钢管支撑稳定性验算长细比=L/I=3030/15.9=190，查表得：=0.199=90N/mm2<205N/mm2说明支撑稳定性满足要求。（二）300×1000mm梁模板安全验算1.胶合板安全验算（1）计算简图胶合板按三跨等跨连续梁计算，跨度为300mm，其计算简图如下：（2）荷载计算模板自重：0.5KN/m2钢筋混凝土自重：（24+1.5）×1.0=25.5KN/m2振捣砼产生的荷载：2KN/m2由以上荷载可知，恒荷载产生的内力超过全部荷载所产生的内力的80%，按单独以恒荷载进行验算。取1m长为计算单元，其设计值为：强度验算时：q=1.

35、35×（0.525.5）=35.1KN/m 挠度验算时：q=0.525.5=26KN/m（3）强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×35.1×3002 =315900N·m=5.85N/mm2<R=Kf=0.8×0.9×1.2×11.5=9.94N/mm2（4）挠度验算y=1.0mm=y=1.2mm由上述可知，胶合板强度和挠度均能满足要求。2.梁底小楞安全验算（1）计算简图梁底小楞选用100mm×100mm杉木，大楞间距为600mm，按单跨简支梁计算，其计算简图如下：（2）荷载计算强度验算时：q=35.1&

36、#215;0.3=10.5KN/m；挠度计算时：q=26×0.3=7.8KN/m。（3）强度验算Mmax=qa（2l-a）=10.5×300×（2×600-300）÷8=354375N·mm 截面抗矩Wn=bh2/6=100×1002÷6=166667mm3=2.1N/mm2<R=Kf=0.8×0.9×1.2×11=9.5N/mm2（4）挠度验算：y=0.2mm<y=900/250=3.6mm由上述可知，小楞强度和挠度能均满足要求。4.梁底大楞安全验算（1）计算简图梁底主龙

37、骨选用100mm×100mm杉木，立柱间距为1200mm，按三跨连续梁计算，跨度1.2m，计算简图如下：（2）荷载计算强度验算时：F=10.5×0.3÷2=1.58KN，q=1.58×12÷3.6=5.27KN/M挠度验算时：F=7.8×0.3÷2=1.17KN, q=1.17×12÷3.6=3.9KN/M（3）强度验算（3）强度验算Mmax=0.117 ql2=0.117×5.27×1.2×1.2=0.89KN·m截面抗矩Wn=bh2/6=100×100

38、2÷6=166667mm3=5.33N/mm2<9.5N/mm2（4）挠度验算y=4.3mm<y=1200/250=4.8mm由上述可知，大楞强度和挠度能均满足要求。5.梁侧模安全验算（1）梁侧胶合板安全验算1）荷载计算新浇砼作用于模板的侧压力标准值为：设砼浇筑速度V=2m/h，砼入模温度T=25°C外加剂修正系数b1=1.0，泵送商品砼塌落度修正系数取b2=1.2则F1=0.22gt。b1·b2· =0.22×24×200÷（25+15）×1.0×1.2×=44.8KN/m2 F2

39、=g·H=24×1.0=24KN/m2 取较小值F2=24KN/m2 振捣混凝土时产生的荷载标准值F3=4KN/m2取1m宽板带进行设计计算，则水平荷载设计值（按由永久荷载效应控制的组合）为：强度验算时：q=1.35×240.7×1.3×4=36.04KN/m挠度验算时：F=24KN/m2）强度验算梁侧模采用18mm厚胶合板，按四跨等跨连续梁考虑，计算跨度取300mm，其计算简图如下：Mmax=0.121×36.04×0.32=0.4KN·m截面抗矩Wn=bh2/6=1000×182÷6=540

40、00mm3=7.4N/mm2<12.42N/mm23）挠度验算y=0.8mm<y=300/250=1.2mm由上述可知，梁侧模强度和挠度能均满足要求。（2）梁侧竖楞安全验算1）计算简图梁侧竖楞采用方木100×100300，中部设置一道横楞螺栓拉结，梁侧竖楞按两跨连续梁计算，跨度为500mm。其计算简图如下：2）荷载计算强度验算时：q=52.24×0.3=15.67KN/m挠度验算时：q=36×0.3=10.8KN/m3）强度验算Mmax=489688N·m 截面抗矩Wn=bh2/6=100×1002÷6=166667mm3

41、f=2.9N/mm2<11.88N/mm2强度满足要求。4）挠度验算y=0.1mm<y=750/250=3.0mm挠度满足要求。（3）横楞安全验算：1）计算简图横楞采用两块50×100方木重叠，对拉螺栓600固定，按五跨连续梁计算，跨度为600mm。计算简图如下：2）荷载计算强度验算时：F=36.04×0.3×0.5=5.4KN/m挠度验算时：F=24×0.3×0.5=3.6KN3）强度验算Mmax=0.172×5.4×0.6=0.55KN·m 截面抗矩Wn=bh2/6=2×50×1

42、002÷6=166667mm3f=3.3N/mm2<11.88N/mm2强度满足要求。4）挠度验算y= =0.2mm<y=600/250=2.4mm挠度满足要求。（4）对拉螺栓安全验算对拉螺栓采用M14600，净截面面积105mm2，轴向拉力设计值=17.9KN对拉螺栓轴向拉力设计值N=52.24×0.5×0.6=15.67KN>N，满足要求。6.梁底支撑安全验算（1）荷载计算模板及支架自重： 0.75×0.3×0.9=0.20KN混凝土及钢筋自重：（24+1.5）×0.3×1.0×1.2=6.8

43、9KN振捣砼时产生的荷载：2.0×0.25×1=0.5KN则作用于单根立杆的轴心力设计值N（按由永久荷载效应控制的组合）为：N=×1.35×（0.2+6.89）+0.7×1.4×0.5=5.03KN（2）立杆计算长度公式一：L=h+2a=1.5+2×0.3=2.1m式中h支架立杆的步距；a支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度公式二：L= k1uh=1.155×1.75×1.5=3.03式中k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1

44、.750考虑高支撑架的安全因素，公式三：L=k1k2(h+2a)=1.155×1.027×(1.500+2×0.300)=2.491mk2计算长度附加系数，查表得取值为1.027。L取大值=3.03。（3）钢管支撑稳定性验算长细比=L/I=3030/15.9=190，查表得：=0.199=60N/mm2<205N/mm2说明支撑稳定性满足要求。（三）250×600mm梁模板安全验算1.胶合板安全验算（1）计算简图胶合板按单跨简支板计算，跨度为250mm。计算简图：（2）荷载计算模板自重：0.5KN/m2钢筋混凝土自重：（24+1.5）×0

45、.6=15.3KN/m2振捣荷载：2KN/m2取1m长为计算单元，荷载设计值为：强度验算时：a.按由可变荷载效应控制的组合q=1.2×（0.515.3）+1.4×2.0=21.76KN/m b.按由永久荷载效应控制的组合q=1.35×（0.515.3）+0.7×1.4×2.0=23.29KN/m取大值q=23.29KN/m挠度验算时：q=0.515.3=15.8KN/m（3）强度验算Mmax=181953N·m=3.4N/mm2<12.42N/mm2（4）挠度验算y=0.5mm<y=0.8mm由上述可知，胶合板强度和挠度均

46、能满足要求。2.梁底小楞安全验算（1）计算简图梁底小楞选用50mm×100mm杉木，大楞间距为1.5m，按三跨连续梁计算，计算简图如下：（2）荷载计算两根小楞各承受1/2梁的荷载，则强度验算时：q=23.29×0.125=2.91KN/m；挠度计算时：q=15.8×0.125=1.97KN/m。（3）强度验算Mmax=654750N·mm 截面抗矩Wn=bh2/6=50×1002÷6=83333mm3f=9.6N/mm2<11.88N/mm2（4）挠度验算：y=3.9mm<y=1800/250=7.2mm由上述可知，小楞强

47、度和挠度能均满足要求。4.梁底大楞安全验算（1）计算简图梁底主龙骨选用100mm×100mm杉木，按单跨简支梁计算，跨度0.9m，计算简图如下：（2）荷载计算强度验算时：F=2.91×1.5=4.36KN 挠度验算时：F=1.97×1.5=3.0KN（3）强度验算Mmax=Fa=4.36×0.325=1.42KN·m截面抗矩Wn=bh2/6=100×1002÷6=166667mm3=8.5N/mm2<11.88N/mm2（4）挠度验算y=1.3mm<y=900/250=3.6mm由上述可知，大楞强度和挠度能均满足

48、要求。5.梁底支撑安全验算（1）荷载计算模板及支架自重： 0.75×0.25×1.5=0.28KN混凝土及钢筋自重：（24+1.5）×0.6×0.25×1.5=5.74KN振捣砼时产生的荷载：2.0×0.25×1.5=0.75KN则作用于单肢立杆的轴心力设计值N为：按由可变荷载效应控制的组合N=×1.2×（0.28+5.74）+1.4×0.75=4.14KN按由永久荷载效应控制的组合N=×1.35×（0.28+5.74）+0.7×1.4×0.64=4.38

49、KN取大值q=4.38KN/m（2）立杆计算长度L=h+2a=1800+2×300=2400mm（3）钢管支撑稳定性验算长细比=L/I=2400/15.9=151，查表得：=0.304=35.2N/mm2<205N/mm2说明支撑稳定性满足要求。四、柱模板设计验算（一）800mm宽柱模1.胶合板安全验算（1）计算简图采用18mm厚胶合板，按三跨连续梁计算，跨度取值为：强度计算时l=267mm；挠度计算时取净跨度l¹=1.05×（800-3×100）÷3=175mm，其计算简图如下：（2）荷载计算新浇砼对模板的侧压力F：设砼浇筑速度V=1.

50、5m/h，砼入模温度T=25°C外加剂修正系数b1=1.0，泵送商品砼塌落度修正系数取b2=1.2则F1=0.22gt。b1·b2·=0.22×24×200÷（25+15）×1.0×1.2×=38.8KN/m2 F2=g×H=24×4.3=103.2KN/m2 按规定取较小值F=38.8KN/m2 倾倒砼时产生的荷载标准值F3=2KN/m2由以上荷载可知，恒荷载产生的内力超过全部荷载所产生的内力的80%，按单独以恒荷载进行验算。取1m长为计算单元，其设计值为：强度验算时：q=1.35&

51、#215;38.8=52.38KN/m挠度验算时：q=38.8KN/m（3）强度验算：M=0.1ql2=0.1×52.38×2672=373411N·m=6.92N/mm2<9.94N/mm2（4）挠度验算：y= =0.2mm<y=210/250=0.84mm由上述可知，胶合板强度和挠度能均满足要求。2.竖楞安全验算（1）计算简图竖楞采用100×100方木，柱箍间距为500mm，按三跨连续梁计算，跨度为500mm，其计算简图如下：（2）荷载计算强度验算时：q=52.38×0.267=13.98KN/m挠度验算时：q=38.8

52、5;0.267=10.36KN/m（3）强度验算：M=0.1ql2=0.1×13.98×5002=349500N·mW=bh2/6=100×1002÷6=166667mm3=2.1N/mm2<9.5N/mm2（4）挠度验算：y=0.1mm<y=500/250=2.0mm由上述可知，竖楞强度和挠度能均满足要求。3.柱箍安全验算（1）计算简图柱箍采用两根50×100mm方木对拼，两端用M12螺栓对拉锁紧。柱箍按两跨连续梁计算，跨度为450mm，其计算简图如下：（2）荷载计算强度验算时：F=13.98×0.5=6.99

53、KN挠度验算时：F=10.36×0.5=5.18KN（3）强度验算Mmax=0.203Fl=0.203×6.99×0.45=0.64KN·m W=bh2/6=2×50×1002÷6=166667mm3= =3.84N/mm2<9.5N/mm2（4）挠度验算：y= =0.1mm<y=450/250=1.8mm由上述可知，柱箍的强度和挠度能均满足要求。4.对拉螺栓安全验算对拉螺栓采用M14，净截面面积105mm2，轴向拉力设计值=17.8KN中部对拉螺栓受力最大，其轴向拉力设计值：N=F+1.376F=2.376&#

54、215;5.18=12.3KN>N，满足要求。补充一、架体基本设计与构造设计1、 架体设计：a、地下室设备房顶板梁（位于二层处，标高为4.8米）梁宽450mm，梁高1000mm，楼板厚度0.12m，模板面板采用普通胶合板。 梁侧内龙骨竖楞采用方木50mm×100mm ，内龙骨间距300mm，外龙骨采用两条方木50mm×100mm对拼。梁侧设对拉螺栓布置1道,距梁底500mm,断面跨度方向的间距600mm。 梁底承重木方采用100×100mm方木，间距300，垂直梁截面支设。 梁底顶托内托梁材料选择100×100mm方木，梁两侧立杆间距0.75米，立

55、端沿梁纵向排距为0.9米，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.3米。 板底采用木方支撑形式，木方间距450mm，木方尺寸：100mm×100mm。 脚手架搭设高度9.00m，步距不超1.50m，排距不超1.20m，纵向间距不超1.80m。b、会所顶板梁（位于三层处，标高为9.6米）梁宽300mm，梁高1000mm，楼板厚度0.12m，模板面板采用普通胶合板。 梁侧内龙骨竖楞采用方木50mm×100mm ，内龙骨间距300mm，外龙骨采用两条方木50mm×100mm对拼。梁侧设对拉螺栓布置1道,距梁底500mm,断面跨度方向的间距600mm。 梁底承重木方采用100×100mm方木，间距300，垂直梁截面支设。 梁底顶托内托梁材料选择100×100mm方木，梁两侧立杆间距0.6米，立端沿梁纵向排距为1.2米，