年产10万吨粗甲醇精馏工艺设计

1、摘要 3第 1 章甲醇合成的基本概念 4.1.1 甲醇的合成方法4.1 .常用的合成方法 4.2 . 本设计所采用的合成方法 4.1.2 甲醇的合成路线5.1常用的合成工艺5.2本设计的合成工艺 6.1.3 合成甲醇的目的和意义 7.1.4 本设计的主要方法及原理 8.造气工段：使用二步法造气 8.合成工段 8.第 2 章生产工艺及主要设备计算1.02.1 甲醇生产的物料平衡计算1.02.1.2粗甲醇精馏的物料平衡计算1. 92.2 甲醇生产的能量平衡计算2.32.2.1 合成塔能量计算2.32.2.2 常压精馏塔能量衡算2.52.3.1 常压精馏塔计算2.82.3.2 初估塔径 3.0.2.

2、3.3 理论板数的计算3.22.3.4 塔内件设计3.42.3.5 塔板流体力学验算3.72.3.6 塔板负荷性能3.92.3.7 常压塔主要尺寸确定4.12.3.8 辅助设备 4.4.参考文献4.5.致 谢 4.6.53摘要甲醇作为及其重要的有机化工原料，是碳一化学工业的基础产品，在国民经济中占有重要地位。长期以来，甲醇都是被作为农药，医药，染料等行业的工业原料，但随着科技的进步与发展，甲醇将被应用于越来越多的领域。甲醇是一种无色、透明、易燃、易挥发的有毒液体，略有酒精气味。分子量32.04，相对密度 0.792(20/4 )，熔点-97.8，沸点64.5，闪点12.22，自燃点463.89

3、，蒸气密度1.11，蒸气压13.33KPa(100mmHg 21.2 )，蒸气与空气混合物爆炸下限6 36.5 % ，能与水、乙醇、乙醚、苯、酮、卤代烃和许多其他有机溶剂相混溶，遇热、明火或氧化剂易燃烧。甲醇用途广泛，是基础的有机化工原料和优质燃料。主要应用于精细化工，塑料等领域，用来制造甲醛、醋酸、氯甲烷、甲氨、硫酸二甲脂等多种有机产品，也是农药、医药的重要原料之一。甲醇在深加工后可作为一种新型清洁燃料，也加入汽油掺烧。我国的甲醇工业经过十几年的发展，生产能力得到了很大提高。1991 年，我国的生产能力仅为70 万吨， 截止2004年底，我国甲醇产能已达740万吨， 117家生产企业共生产甲

4、醇440.65 万吨， 2005年甲醇产量达到500 万吨，比2004年增长22.2%，进口量99.1 万吨，因此下降3.1%。于上世纪末相比，现在新建甲醇规模超过百万吨的已不再少数。在2004 2008 年新建的14 套甲醇装置中平均规模为134 万 t/a ，其中卡塔尔二期工程项目高达230万 t/a 。最小规模的是智利甲醇项目，产能也达84万 t/a ， 一些上世纪末还称得上经济规模的60 万 t/a 装置因失去竞争力而纷纷关闭。大型甲醇生产装置必须具备与其规模相适应的甲醇反应器和反应技术。传统甲醇合成反应器有ICI 的冷激型反应器，Lungi 的管壳式反应器，Topsdpe的径向流动反

5、应器等，近期出现的新合成甲醇反应器有日本东洋工程的MRF-Z反应器等，而反应技术方面则出现了Lurgi 推出的水冷一气冷相结合的新流程。通常的甲醇合成工艺中，未反应气体需循环返回反应器，而KPT则提出将未反应气体送往膜分离器，并将气体分为富含氢气的气体，前者作燃料用，后者返回反应器。传统甲醇合成采用气相工艺，不足之处是原料单程转化率低，合成气净化成本高，能耗高。相比之下，液相合成由于使用了比热容高，导热系数大的长链烷烃化合物作反应介质，可使甲醇合成在等温条件下进行。关键词：设计工艺 合成第 1 章甲醇合成的基本概念1.1 甲醇的合成方法1. 常用的合成方法当今甲醇生产技术主要采用中压法和低压法

6、两种工艺，并且以低压法为主，这两种方法生产的甲醇约占世界甲醇产量的80%以上。高压法： (19.6-29.4Mpa) 是最初生产甲醇的方法，采用锌铬催化剂，反应温度 360-400， 压力 19.6-29.4Mpa。 高压法由于原料和动力消耗大，反应温度高，生成粗甲醇中有机杂质含量高，而且投资大，其发展长期以来处于停顿状态。低压法： (5.0-8.0 Mpa) 是 20世纪 60年代后期发展起来的甲醇合成技术，低压法基于高活性的铜基催化剂，其活性明显高于锌铬催化剂，反应温度低(240-270 ) 。在较低压力下可获得较高的甲醇收率，且选择性好，减少了副反应， 改善了甲醇质量，降低了原料消耗。此

7、外， 由于压力低，动力消耗降低很多，工艺设备制造容易。中压法： (9.8-12.0 Mpa)随着甲醇工业的大型化，如采用低压法势必导致工艺管道和设备较大，因此在低压法的基础上适当提高合成压力，即发展成为中压法。中压法仍采用高活性的铜基催化剂，反应温度与低压法相同，但由于提高了压力，相应的动力消耗略有增加。目前，甲醇的生产方法还主要有甲烷直接氧化法：2CH4+O2 2CH3OH.由一氧化碳和氢气合成甲醇，液化石油气氧化法2. 本设计所采用的合成方法比较以上三者的优缺点，以投资成本，生产成本，产品收率为依据，选择中压法为生产甲醇的工艺，用CO和 H2在加热压力下，在催化剂作用下合成甲醇，其主要反应

8、式为：CO+ H2 CH3OH1.2 甲醇的合成路线1常用的合成工艺虽然开发了高活性的铜基催化剂，合成甲醇从高压法转向低压法，完成了合成甲醇技术的一次重大飞跃，但仍存在许多问题：反应器结构复杂；单程转化率低，气体压缩和循环的耗能大；反应温度不易控制，反应器热稳定性差。所有这些问题向人们揭示，在合成甲醇技术方面仍有很大的潜力，更新更高的技术等待我们去开发。下面介绍20 世纪 80 年代以来所取得的新成果。(1) 气液固三项合成甲醇工艺首先由美国化学系统公司提出，采用三相流化床，液相是惰性介质，催化剂是ICI 的 Cu-Zn 改进型催化剂。对液相介质的要求： 在甲醇合成条件下有很好的热稳定性和化学

9、稳定性。既是催化剂的硫化介质，又是反应热吸收介质，甲醇在液相介质中的溶解度越小越好，产物甲醇以气相的形式离开反应器。这类液相介质有如三甲苯，液体石蜡和正十六烷等。后来Berty 等人提出了相反的观点，采用的液相介质除了热稳定性及化学稳定性外，要求甲醇在其溶液中的溶解度越大越好，产物甲醇不是以气相形式离开反应器，而是以液相形式离开反应器，在反应器外进行分离。经试验发现四甘醇二甲醚是极理想的液相介质。CO 和 H2在该液相中的气液平衡常数很大，采用Cu-Zn-Al催化剂，其单程转化率大于相同条件下气相的平衡转化率。气液固三相工艺的优点是：反应器结构简单，投资少；由于介质的存在改善了反应器的传热性能

10、，温度易于控制，提高了反应器的热稳定性；催化剂的颗粒小，内扩散影响易于消除；合成甲醇的单程转化率高，可达15%-20%，循环比大为减小；能量回收利用率高；催化剂磨损少。缺点是三相反应器压降较大，液相内的扩散系数比气相小的多。(2) 液相法合成甲醇工艺液相合成甲醇工艺的特点是采用活性更高的过度金属络合催化剂。催化剂均匀分布在液相介质中，不存在催化剂表面不均一性和内扩散影响问题，反应温度低，一般不超过200，20 世纪 80 年代中期，美国 Brookhaven 国家实验室开发了活性很高的复合型催化剂，其结构为NaOH-RONa-M(OA2c, )其中M代表过渡金属Ni,Pd 或 Co,R为低碳烷

11、基，当 M为 Ni，R 为叔戊烷基时催化剂性能最好，液相介质为四氢呋喃，反应温度为80-120，压力为2MPa左右，合成气单程转化率高于80%，甲醇选择性高达96%。 当该催化剂与第族金属的羰基络合物混合使用时，能得到更好的效果，他能激活CO，并有较好的耐硫性，当合成气中还有167010-6的 H2S 时， 其甲醇产率仍达33%。Mahajan 等人研制了由过渡金属络合物与醇盐组成的符合催化剂，如四羰基镍和甲醇钾，以四氢呋喃为液相介质，反应温度为125 ，CO转化率大于90%，选择性达99%。目前液相合成甲醇研究仍处在实验室阶段，尚未工业化，但它是一种很有开发前景的合成技术。该法的缺点是由于反

12、应温度低，反应热不易回收利用；CO2和 H2O容易使复合催化剂中毒，因此对合成气体的要求很苛刻，不能还有CO2和H2O，还需进一步研究。(3) 新型GSSTFR和 RSIPR反应器系统该系统采用反应, 吸附和产物交换交替进行的一种新型反应装置。GSSTFR是指气-液 -固滴流流动反应系统，CO和 H2在催化剂的作用下，在此系统内进行反应合成甲醇，该甲醇马上被固态粉状吸附剂所吸附，并滴流带出反应系统。RSIPR是级间产品脱出反应系统，当以吸附气态甲醇的粉状吸附剂流入该系统时，与该系统内的液相四甘醇二甲醚进行交换，气态的甲醇被液相所吸附，然后再将四甘醇二甲醚中的甲醇分离出来。这样合成甲醇反应不断向

13、右进行，CO的单程转化率可达100%， 气相反应物不循环。这项新工艺仍处在研究之中，尚未投入工业生产，还有许多技术问题需要解决和2本设计的合成工艺经过净化的原料气，经预热加压，于5 Mpa、 220 下，从上到下进入Lurgi反应器，在铜基催化剂的作用下发生反应，出口温度为250 左右，甲醇7%左右，因此，原料气必须循环，则合成工序配置原则为图2-2。甲醇的合成是可逆放热反应，为使反应达到较高的转化率，应迅速移走反应热，本设计采用Lurgi 管壳式反应器，管程走反应气，壳程走4MPa的沸腾水粗甲醇驰放气1-1 合成合序配置原则这个流程是德国Lurgi 公司开发的甲醇合成工艺，流程采用管壳式反应

14、器，催化剂装在管内，反应热由管间沸腾水放走，并副产高压蒸汽，甲醇合成原料在离心式透平压缩机内加压到5.2 MPa （以 1： 5的比例混合） 循环，混合气体在进反应器前先与反应后气体换热，升温到 220 左右， 然后进入管壳式反应器反应，反应热传给壳程中的水，产生的蒸汽进入汽包，出塔气温度约为250 ，含甲醇 7%左右，经过换热冷却到40 ， 冷凝的粗甲醇经分离器分离。分离粗甲醇后的气体适当放空，控制系统中的惰性气体含量。这部分空气作为燃料，大部分气体进入透平压缩机加压返回合成塔，合成塔副产的蒸汽及外部补充的高压蒸汽一起进入过热器加热到50 ，带动透平压缩机，透平后的低压蒸汽作为甲醇精馏工段所

15、需热源。3.3 合成甲醇的目的和意义甲醇是极为重要的有机化工原料，在化工、医药、轻工、纺织及运输等行业都有广泛的应用，其衍生物产品发展前景广阔。目前甲醇的深加工产品已达120 多种，我国以甲醇为原料的一次加工产品已有近30 种。在化工生产中，甲醇可用于制造甲醛、醋酸、 氯甲烷、 甲胺、 甲基叔丁基醚（ MTBE） 、 聚乙烯醇 （ PVA） 、硫酸二甲酯、对苯二甲酸二甲酯（DMT）、二甲醚、丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸甲醇等。以甲醇为中间体的煤基化学品深加工产业：从甲醇出发生产煤基化学品是未来 C1 化工发展的重要方向。比如神华集团发展以甲醇为中间体的煤基化学品深加工，利用先进成熟技术，发展“甲醇醋

16、酸及其衍生物”；利用国外开发成功的 MTO或 MTP先进技术，发展“甲醇烯烃及衍生物”的2大系列。作为替代燃料：近几年，汽车工业在我国获得了飞速发展，随之带来能源供应问题。石油作为及其重要的能源储量是有限的，而甲醇燃料以其安全、廉价、燃烧充分，利用率高、环保的众多优点，替代汽油已经成为车用燃料的发展方向之一。 我国政府已充分认识到发展车用替代燃料的重要性，并开展了这方面的工作。随着C1化工的发展，由甲醇为原料合成乙二醇、乙醛和乙醇等工艺正日益受到重视。甲醇作为重要原料在敌百虫、甲基对硫磷和多菌灵等农药生产中，在医药、染料、塑料和合成纤维等工业中都有着重要的地位。甲醇还可经生物发酵生成甲醇蛋白，

17、用作饲料添加剂，有着广阔的应用前景。3.4 本设计的主要方法及原理造气工段：使用二步法造气CH 4+H2O（气 ）CO+3H2-205.85 kJ/molCH 4+O2 CO2+2H2+109.45 kJ/molCH 4+ 1 O2 CO+2H2+35.6 kJ/mol2CH 4+2O2 CO2+2H2O+802.3 kJ/mol合成工段5MPa下铜基催化剂作用下发生一系列反应主反应 ： CO+2H2 CH3OH+102.37 kJ/kmol副反应：2CO+4H2 (CH3O)2+H2O+200.3 kJ/kmolCO+3H2 CH4+ H2O+115.69 kJ/kmol4CO+8H2 C4

18、H9OH+3H2O+49.62 kJ/kmol(A)CO+H2CO +H2O-42.92 kJ/kmol除(A)外，副反应的发生，都增大了CO的消耗量，降低了产率，故应尽量减少副反应。反应热力学一氧化碳加氢合成甲醇的反应式为CO+2H 2 CH3OH(g)这是一个可逆放热反应，热效应H 298K90.8KJ / mol 。当合成气中有CO2时，也可合成甲醇。CO2 + 3H2CH3OH(g) + H 2O这也是一个可逆放热反应，热效应H 298K58.6KJ /mol合成法反应机理本反应采用铜基催化剂，5 MPa， 250 左右反应，清华大学高森泉，朱起明等认为其机理为吸附理论，反应模式为：H

19、2+2 2H CO+H HCO HCO +H H2COH2CO+2H CH3OH+3CH3OH CH3OH+反应为，控制。即吸附控制。第 2 章生产工艺及主要设备计算工艺计算作为化工工艺设计，工艺管道，设备的选择及生产管理，工艺条件选择的主要依据，对平衡原料，产品质量，选择最佳工艺条件，确定操作控制指标，合理利用生产的废料，废气，废热都有重要作用。2.1 甲醇生产的物料平衡计算2.1.1 合成塔物料平衡计算已知：年产100000吨精甲醇，每年以300个工作日计。精甲醇中甲醇含量(wt)： 99.95%粗甲醇组成(wt)： Lurgi 低压合成工艺甲醇： 93.89%轻组分以二甲醚(CH3)2O

20、 计 ： 0.188%重组分以异丁醇C4H9OH 计 ： 0.026%水： 5.896%所以：时产精甲醇：时产粗甲醇：100000 1000300 2413888.89 Kg/h13888.89 99.95%93.89%14785.33Kg/h9722.22 Nm3/h13.536 Nm3/h1.164 Nm3/h1048.84 Nm3/h根据粗甲醇组分，算得各组分的生成量为：甲醇 (32)：1 3 8 8 8 . 8Kg/h434.03kmol/h二甲醚(46)： 27.796 Kg/h0.604 kmol/h异丁醇(74)： 3.844 Kg/h0.052 kmol/h水 (18)：871

21、.74 Kg/h 48.43 kmol/h合成甲醇的化学反应为：主反应：CO+2H2 CH3OH+102.37 KJ/mol副反应：2CO+4H2 (CH3)2O+H2O+200.39 KJ/mol,CO+3H2 CH4+H2O+115.69 KJ/mol4CO+8H2 C4H9OH+3H2O+49.62 KJ/mol CO2+H2 CO+ H2O-42.92 KJ/mol生产中，测得每生产1 吨粗甲醇生成甲烷7.56 Nm3,即 0.34 kmol，故 CH4每小时生成量为：7.56 14.78533=111.777 Nm3，即4.987 kmol/h， 79.794 Kg/h。忽略原料气带

22、入份，根据、得反应生成的水的量为：48.43-0.604-0.05203-4.987=42.683 kmol/h ， 即在CO逆变换中生成的H2O为42.683 kmol/h，即956.13 Nm3/h。5.06 MPa， 40时各组分在甲醇中的溶解度列表于表2-1表 2-1 5.06Mpa， 40时气体在甲醇中的溶解度组分H2CO2CON2ArCH4溶3/t 甲醇Nm0820.6163.4410.3580.30.682解度3/hNm0081.0015.5040.5290.51.008社 .1990据测定： 35 时液态甲醇中释放CO、 CO2、 H2等混合气中每立方米含37.1437 143

23、7.14 = 0.318 kg/h1000g 甲醇，假定溶解气全部释放，则甲醇扩散损失为：(1.008+5.501+0.504+0.529+1.008)0.0099kmol/h， 0.223 Nm3/h。根据以上计算，则粗甲醇生产消耗量及生产量及组成列表2-2。表 2-2 甲醇生产消耗和生成物量及组成耗式消单 位方消耗物料量生成物料量合计COH2CO22NCH4CH3OHC4H9OH(CH3)2 OH2O消 耗生 成式k mol434.03868.06434.03N3 m9722.2219444.449722.2229166.669722.22式kmol1.2082.4160.6040.604

24、N3 m27.0654.1213.53613.53681.1827.07式k mol4.9879.9744.9874.987N3 m111.777223.554111.777111.777335.331223.554式kmol0.2080.4160.0520.156N3 m4.6599.3181.1643.49413.9774.658式k mol42.68342.68342.683N3 m956.13956.13956.13956.13956.13体 溶气N3 m1.00805.0510.5041.0087.571解散 损失扩N3 m0.21100.4220.6330.211计合N3 m186

25、64.4540194.86961.6030.504110.76919444.392.32227.061101.93359821.4220686.502耗 组成消%(v)31.267.1911.6070.0008成 质 量生kg27751.347.7055.56873.7028688.3成 组 成生%(wt)93.890.0260.1885.896100设新鲜气量为G 新鲜气,驰放气为新鲜气的9%1表 2-3 驰放气组成组 分H2COCO2CH4N2ArCH3OHH2OMol%79.316.293.504.793.192.300.610.01社 .1990G 新鲜气 G 消耗气 +G 驰放气 =

26、G 消耗气 +0.09 G 新鲜气 =59821.42+0.09 G新鲜气所以： G 新鲜气 65737.82 Nm3/h新鲜气组成见表2-4表 2-4 甲醇合成新鲜气组成组 分H2COCO2N2总 计Nm344499.2519168.452047.083.2965737.82组成 mol%67.69229.1593.1440.005100测得：甲醇合成塔出塔气中含甲醇7.12%。根椐表2-2、表2-4，设出塔气量为 G 出塔 。又知醇后气中含醇0.61%。所以：19444.18 0.61%G醇后G出塔=7.12%G 醇后 =G 新鲜 -（G 醇 G 副 G 扩 ）+GCH4= 65737.8

27、2-59821.42+112.7853 =6029.185 Nm3/h所以： G 出塔 272460.95Nm3/hG 循环气 = G 出塔 -G 醇后 -G 生成 +GCH4-G 溶解=272460.95-6029.185-20686.502+112.785-7.571=245850.477Nm3/h甲醇生产循环气量及组成见表2-5表 2-5 甲醇生产循环气量及组成组CCH2N2CArCH合计分OO2H4H3OH2O流量：Nm3/h15463.998604.767194984.017842.6311776.245654.5611499.6924.585245850.477组成 %(V)96.

28、203.579.313.1994.72.300.61.010100G 入塔 = G 循环气 +G 新鲜气 =245850.477+65737.823=311588.297 Nm3/h2-4 及表 2-5 得到表2-6。表 2-6 甲醇生产入塔气流量及组成单位：Nm3/h组 分COCO2H2N2CH4ArCH3OHH2O合 计流 量： Nm3/ h34894.7710668.78239349.677808.40311721.955627.2851492.5124.927311588.297组 成 (V) %11.1993.42476.8162.5063.7621.8060.4790.008100

29、又由 G 出塔 = G 循环气 -G 消耗 G 生成据表 2-2、 2-6、得表2-7。表 2-7组 COCH2N2CArCHH2C4(合分O2H43OHOH9OHCH3)2O计塔入 34894.7710668.78239349.677808.40311721.955627.2851492.5124.927311588.297耗消 18664.45961.60340194.860.5041.00859821.42成生111.77719444.391101.9332.32227.0620686.502塔出 17145.498751.203198114.487805.78911941.635626

30、.16220853.582185.0762.32227.06272453.379成 (V)组6.2933.21272.7152.8654.3832.0657.6540.8020.0010.0101002-8。表 2-8 甲醇分离器出口气体组成、流量：单位：Nm3/h组 分COCO2H2N2CH4ArCH3OHC4H9OH(CH3) 2OH2O合 计损 失1.0085.05100.5041.0080.5290.2118.311出 气17144.4828746.152198114.477805.28511940.6225625.63320853.369270230.013组 成 (V)%6.344

31、3.23773.3132.8884.4192.0827.717100出 液19444.392.32227.061101.93320575.706组成 mol%89.7370.0110.12510.127100重量 kg27751.347.7055.56873.7028688.3组成 (wt)%93.8050.0260.1885.9811002-9。表 2-9 甲醇驰放气流量及组成组 成COCO2H2CH4ArCH3OHH2O合 计流量：Nm3/h190.117105.789397.166144.77996.41918.437微2925.707组 成： (V)%6.493.6181.924.95

32、3.300.63100粗甲醇贮罐气流量及组成风表2-10。表 2-10 贮罐气组成、流量组CCHCACN合成OO22H4rH3OH2计流量：Nm3/h1.0085.05101.0080.5290.2110.5048.311组成： (V)%12.12960.774012.1296.3652.5396.0641002-2 到表 2-10 可得表2-11。表 2-11 甲醇生产物料平衡汇总表新鲜气循环气入塔气出塔气醇后气组 分流 量组 成流 量组 成流 量组 成流 量组 成流 量组 成N3 m( v)%Nm3v)%Nm3( v)%Nm3( v)%N3 m( v)%CO19168.4929.15915

33、463.995.29634894.7711.19917145.496.293881.2828.108CO22047.083.1448604.767.50310668.783.4248751.203.21295.1073.033H244499.2567.692194984.0139.317239349.6776.816198114.47572.7152045.99865.257N23.290.0057842.63.1937808.4032.5067805.7892.8651.0860.035Ar5654.561.3025627.2851.8065626.1622.065CH411776.238.

34、79411721.9523.76211941.63.383112.7853.597CH3OH1499.688.6101492.5080.47920853.587.654C4H9OH2.3220.001( CH3)2 O27.060.01H2O24.585.01024.9270.0082185.0760.802微 量/合 计65718.11100245850.474001311588.295100272452.7871003135.308100根椐计算结果，可画出甲醇生产物流图，如：图2-1 甲醇生产物流图2.1.2 粗甲醇精馏的物料平衡计算1. 预塔的物料平衡(1) .进料A.粗甲醇：2868

35、8.3kg/h。根据以上计算列表2-12表 2-12组分甲醇二甲醚异丁醇水合计流量： kg/h27751.3455.567.70873.6328688.3组成：(wt)%93.8050.0260.1885.981100B.碱液：据资料，碱液浓度为8%时，每吨粗甲醇消耗0.1 kg的 NaOH。则消耗纯NaOH： 0.1 28688.3 2.869 kg/h换成8%为：2.869=35.863 kg/h8%C.软水：据资料记载。软水加入量为精甲醇的20%计，则需补加软水：27751.34 20%-35.863 (1-8%)=5515.122 kg/h据以上计算列表2-13。表 2-13 预塔进料

36、及组成物料量：kg/hCH3OHH2ONaOH(CH3)2OC4H9OH合计粗甲醇27751.34873.6355.567.7028688.3碱液32.9942.86935.863软水5515.1225515.122合计27751.346421.7462.86955.567.7034239.215(2) .出料A. 塔底。甲醇：27751.34 kg/hB.塔底水。粗甲醇含水：873.63kg/h碱液带水：32.994 kg/h补加软水：5515.122 kg/h合计：6421.746kg/hC.塔底异丁醇及高沸物：7.70 kg/hD.塔顶二甲醚及低沸物：55.56 kg/h2-14。表 2

37、-14 预塔出料流量及组成物料量： kg/hCH3OHH2ONaOH(CH3)2OC4H9OH合计塔顶55.5655.56塔底27751.346421.7462.8697.7034183.655合计27751.346421.7462.86955.567.7034239.2152 主塔的物料平衡计算(1) .进料加压塔。预后粗甲醇：34183.655 kg/h常压塔。34183.655-27751.34 2/3=15682.76 kg/h(2) .出料加压塔和常压塔的采出量之比为2:1，常压塔釜液含甲醇1%。A. 加压塔。塔顶：27751.34 2/3=18500.89kg/h塔釜： 15682

38、.76kg/hB. 常压塔。塔顶：27751.34 1/3 99%=9157.94 kg/h塔釜：甲醇水 NaOH 高沸物kg/h： 92.56421.7462.8697.70总出料： 由以上计算。得表2-15 甲醇精馏塔物料平衡汇总表：单位：kg/h18500.89+6421.746+2.869+7.70+92.5+9157.94=34183.645得表 2-15 甲醇精馏塔物料平衡汇总物 料物料加压塔顶出料常压塔顶出料常压塔釜出料合计甲 醇27751.3418500.899157.9492.527751.34NaOH2.8692.8692.869水6421.7466421.7466421.

39、746高 沸物7.707.707.70合 计34175.95518500.899157.946524.81534175.955根椐计算结果可画出粗甲精馏物流图，见图2-2。4.预塔顶出料6.加压塔顶出料7.常压塔顶出料2.2 甲醇生产的能量平衡计算2.2.1 合成塔能量计算已知：合成塔入塔气为220 ，出塔气为250 ，热损失以5%计，壳层走4MPa的沸水。查化工工艺设计手册得，4 MPa下水的气化潜热为409.7 kmol/kg ，即1715.00 kJ/kg ，密度 799.0 kg/ m3，水蒸气密度为19.18 kg/m3，温度为250 。入塔气热容见4-16 。表 2-16 5MPa

40、， 220下入塔气除(CH3OH)热容组 分COCO2H2N2ArCH4合计流量： Nm334894.7710668.78239349.677808.4035627.28511721.95310070.86比热：kJ/kmol30.1545.9529.3430.3521.4147.05/热量： kJ/23580.6510987.99157396.595312.062700.6912360.21212338.19查得220时甲醇的焓值为42248.46 kJ/kmol ，流量为749.391 Nm3。所以： Q 入 =42248.461492.50822.4+212338.19 220=2815

41、007.35+46714401.8=49529409.15 kJ(CH3OH)见表4-17。表 2-17 5MPa， 220下出塔气除(CH3OH)热容组 分COCO2H2N2ArCH4C4H9OH(CH3)2H2O合 计O流量： Nm317145.498751.203198114.487805.7895626.16211941.632.32227.062185.08251599.207比热：kJ/kmol30.1346.5829.3930.4121.3648.39170.9795.8583.49/热量： kJ/11579.359138.40130521.965321.882694.39129

42、51.538.9059.714088.59176365.71查得250时甲醇的焓值为46883.2 kJ/kmol，流量为10471.692 Nm3。所以： Q 出 =46883.210471.69222.4+176365.71 250=21917251.36+44091421.5=66008672.86 kJ19444.39127.06111.777:Q 反应 =102.37+200.39+115.6922.422.422.42.322 +22.449.62+956.1322.4(-42.92)1000=(88862.60+242.08+577.30+5.14-2130.80) 1000 =

43、87556320 kJQ 热损失 =(Q 入 Q反应 )5%=(49529409.15+87556320) 5%=6854286.46 kJ所以：壳程热水带走热量Q 传 = Q 入 + Q 反应 - Q 出 - Q 热=49529409.15+87556320-66008672.86-6854286.46=64222769.83 kJ又： Q 传 =G 热水 r 热水所以 :G热水 =64222769.831714.9937447.89=37447.89 kg/h19.183 =1952.45m32.2.2 常压精馏塔能量衡算(9157.94 92.5)Xf=32=0448f (9157.94

44、 92.5)(2.869 6421.746).3218.02查化工工艺设计手册,甲醇露点温度t=74.8175操作条件：塔顶75，塔釜105，进料温度124，回流液温度40，取4:1 。.带入热量见表2-18。表 2-18 常压塔入热物料进料回流液加热蒸汽组分甲醇水 +碱甲醇流量： kg/h9259.9146730.3163960.896温度：12412440比热： kJ/kg2.684.262.68热量 :kg/h3077254.623555218.966856608.06Q 加热Q 入 =Q进料 +Q 回流液 +Q 加热 =3077254.62+3555218.96+6856608.06+

45、Q加热=13489081.64+ Q加热.带出热量见表2-19。表 2-19 常压塔物料带出热量物料精甲醇回流液残液热损失组分甲醇甲醇甲醇水 +碱流量：9157.963960.92.56730.3kg/h48961温 度：7575105105比热： kJ/kg2.682.683.504.187潜热： kJ/kg1046.751046.75热量 :kg/h11426819.6446331674.0434030.52958879.845%Q入所以： Q出 11426819.64 46331674.04 34030.5 29588879.84 5%Q入 =60751404.02+5%Q入因为： Q 出 Q 入所以：Q 入 = Q 出 =63948846.