釜式反应器设计说明书

1、概述醋酸乙酯生产工艺的现状和特点醋酸乙酯分子式CHO，又名：乙酸乙酯，英文名称：aceticester；ethylacetate,482简称EA。醋酸乙酯是醋酸工业重要的下游产品，也是一种重要的绿色有机溶剂，溶解能力及快干性能均属上乘,主要用做涂料（油漆和瓷漆）、油墨和粘合剂配方中的活性溶剂,也可用做制药和有机化学合成的工艺溶剂。EA可用于制造乙酰胺、乙酰醋酸酯、甲基庚烯酮等，并在香料、油漆、医药、火胶棉、硝化纤维、人造革、染料等行业中广泛应用，还可用作萃取剂和脱水剂，亦可用于食品工业。还可用于硝酸纤维、乙基纤维、氯化橡胶和乙烯树脂、乙酸纤维素脂、纤维素乙酸丁酯和合成橡胶等的生产过程；也可用于

2、复印机的液体硝基纤维墨水。在纺织工业中用作清洗剂；在食品工业中作为特殊改性酒精的香味萃取剂；在香料工业中是重要的香料添加剂，可作为调香剂的组份。同时醋酸乙酯本身也是制造染料、香料和药物的原料。在高级油墨、油漆及制鞋用胶生产过程中，对醋酸乙酯的质量要求较高。当前全球醋酸乙酯的市场状况是：欧美等发达国家醋酸乙酯的市场发展比较成熟，产量和消费量的增长都比较缓慢，亚洲尤其是中国成为醋酸乙酯生产和消费增长最为快速的国家和地区。由于中国国内快速发展的市场，尤其是建筑、汽车等行业的强劲发展，推动国内醋酸乙酯的需求，但是同时，醋酸乙酯生产能力的增长也非常快速，市场未来发展充满了机遇与挑战。醋酸乙酯消费持续增长

3、的主要原因是它取代了污染空气环境的用于表面涂层和油墨配方的甲乙酮和甲基异丁基酮。醋酸乙酯作为优良溶剂，正逐步替代一些低档溶剂，发展潜力较大。受消费拉动，20世纪90年代以来，我国醋酸乙酯生产发展迅速。“八五”期间，产量年均增长率为%；1995-2000年，年均增长率达到%；2000-2002年，年均增长率高达%。目前我国有醋酸乙酯生产企业30多家，年产能力为万吨。其中，万吨级以上规模的企业有14家，年产能力为47万吨。2001年5月，山东金沂蒙集团将醋酸乙酯产能增至8万吨/年，2003年6月又扩能至16万吨/年；2001年，上海石化采用黑龙江省石化研究院技术，建成2万吨/年乙醛缩合法生产醋酸乙

4、酯装置；2002年5月，中英合资BP扬子江乙酰化工有限公司8万吨/年醋酸乙酯装置投产，采用BP切换式醋酸乙酯技术生产醋酸乙酯和醋酸丁酯，工艺技术国内领先；2001年，江西南昌赣江溶剂厂将醋酸乙酯年产能力从2万吨扩至8万吨；2003年，江门谦信化工发展有限公司将产能从万吨/年扩至万吨/年。近2-3年内，国内新增醋酸乙酯年产能力达31万吨。虽然我国醋酸乙酯市场仍有潜力，但由于扩能速度太快，近两年已出现开工率不足的现象。据了解，2002年国内装置平均开工率约77%，预计2003年平均开工率将为66%。目前市场已经饱和，产品价格呈走软趋势，利润已渐微薄。而在建和拟建醋酸乙酯项目尚有20万吨/年产能。如

5、果这些项目到2005年如期投产，我国醋酸乙酯供应将平衡有余。随着国内新增能力陆续投产，近两年我国醋酸乙酯进口量有所下降。2001年进口万吨，2002年进口万吨，2003年上半年进口万吨。醋酸乙酯制备方法主要有醋酸酯化法、乙醛缩合法、乙醇脱氢法和乙烯加成法。用醋酸和乙醇酯化制醋酸乙酯是开发较早，工艺成熟，且为目前主要采用的方法。反应在酸催化剂（如硫酸）存在下进行液相酯化，分为间歇法和连续法。间歇法使用釜式反应器，连续法则用塔式反应器。因酯化是可逆反应，为提高酯的产率，要采用过量的乙醇，使醋酸完全反应。粗醋酸乙酯经中和、蒸馏后，可得纯度98以上的产品，收率按醋酸计为99。近年来，随着我国化学工业的

6、发展和国民经济的迅速增长，醋酸乙酯的发展也较为迅速。设备介绍釜式反应器釜式反应器是化工生产中常用的典型设备之一，其用途是实现化学反应过程。在釜式反应器中物质发生了质的变化，生成新的物质而得到需要的中间产物或最终产品。它可用来完成磺化、硝化、氢化、烃化、聚合、缩合等工艺过程。广泛应用于医药、农药、染料油漆、橡胶等生产行业。这种设备主要是供液体和液体原料、液体和固体原料以及液体和气体原料之间进行化学反应。一般来说，釜式反应器在化工生产中具有较大的灵活性、操作弹性大，在相同的设备中能进行多品种的生产，故常用于产量较少，品种较多的产品生产。在化工生产中，釜式反应器因原料的物态（气体、液体、固体）、反应

7、条件（温度、压力、浓度以及物质是静止的还是流动的）和反应的热效应（吸热反应、放热反应）的不同，则有多种多样的类型及结构，但它们都具有以下几点共同特点：（1）在釜式反应器内完成化学反应过程，并伴有搅拌、换热、传动装置，从而使原料在最佳反应条件下进行反应。（2）高温、高压操作。由于化学反应均需在一定压力、温度下进行，对温度和压力均有一定的要求，所以釜式反应器的操作压力和温度变化范围都很大。（3）间歇操作。大多数釜式反应器都需进行装料、取样、卸料、清洗等操作。在化工生产中对产品的质量、种类的要求不断提高，釜式反应器也需不断改进和发展。大容积化可减少批次之间的质量误差，从而提高产品的质量标准；开发新型

8、的搅拌器，以复合型的搅拌器代替老式的单一型搅拌器；向自动化、连续化方向发展，目前用计算机控制生产，提高产品质量、提高效率、改变生产环境，以及消除环境污染已成为时代发展的趋势和目标。为完成各种各样的化学反应过程，根据需要釜式反应器的材质及结构虽有所不同，但其基本结构却是相同的。主要包括釜体、传动、传热、搅拌装置、工艺接管及密封装置等几个部分。釜体结构釜体部分是化工原料反应的空间，是釜式反应器的主要部分。由筒体及上、下封头组成。上、下封头常用的有三种基图1-1搅拌反应器典型结构本形状：椭圆形、锥形、平板形。1-电动机；2-减速机；3-机架；4-人孔；5-密封装置；6-根据化学反应的不同釜体需要适进

9、料口；7-上封头；8-筒体；9-联轴器；10-搅拌器；11-用于不同的压力情况。而大多数夹套；12-载热介质出口；13-挡板；14-螺旋导流板；15-化学反应都需要一定的压力，椭轴向流搅拌器；16-径向流搅拌器；17-气体分布器；18-下圆形封头较其他两种封头更耐封头；19-出料口；20-载热介质进口；21-气体出口压，所以椭圆形封头在釜式反应器中应用得最广泛。上封头与筒体联接有两种方法：一种是上封头与筒体直接焊死结成一个整体；另一种形式是考虑拆卸方便用法兰联接以便于维护检修。在上封头开有各种工艺接管孔、人孔、手孔、试镜及支座等部分。釜式反应器的结构见图1-1。筒体规格与化工工艺要求有关，筒体

10、的高度与筒体直径有一定的比例。这主要是受到搅拌器大小的影响。釜式反应器筒体的直径增加将使搅拌器的直径也随之增大，而搅拌器的功率与搅拌器直径的五次方成正比，因此对于同容积的釜式反应器其直径不宜太大，但对于某些特定的化学反应，如在发酵釜式反应器中则需保持一定的液体高度，从而使通入的空气能与发酵液体充分接触，故筒体高度又不宜过矮。釜式反应器的H/D值如表1-1筒内所示，筒体直径及高度见图1-2。表IT釜式反应器的H筒/D内值种类釜内物料类型H筒/D内一般釜式反应器液-固相或液-液相物料气-液相物料1-2发酵反应器釜体一般由钢板焊成，也有用铸铁制造的，或是采用合金钢或复合钢板。为解决生产中的腐蚀问题，

11、常选用各种耐腐蚀材料，例如：搪瓷、玻璃、橡胶等耐腐蚀材料作防腐衬里，而以价格较为低廉的钢材作为外层。对于有一定卫生要求的产品采用全搪或玻璃制作釜体及搅拌、传热装置，这类设备多用于不需较高压力条件的反应，如在医药品、食品添加剂的生产上广泛使用，从而避免铁离子对产品的污染，保护了产品质量。反应釜大多数是密封的，因为其中的化学反应物料可能是易燃、易爆或有毒，也可能要保持一定的操作温度、压力（或真空）等。有时由于反应过程的允许，它也可设计成敞开的。换热装置化学反应过程常伴有放热和吸热反应，而且常常需要先加热促使反应的进行，一旦反应开始往往又需要冷却，并不断调节温度维持反应条件，直到反应完毕后，又需散热

12、。因此釜式反应器常备有加热或冷却装置，以维持最佳的工艺条件，取得最好的反应效果。对于有热效应的反应，在容器的内部或外部装有加热或冷却装置，例如：电热器，列管、蛇管换热器、夹套等。最常用的是夹套及蛇管换热装置。釜式反应器的加热或冷却有多种方式：（1）夹套换热器（2）蛇管换热器（3）夹套内加传热挡板（4）回流冷凝法（5）料浆循环法搅拌装置化学反应过程的种种化学变化，是以参加反应的物质是否充分混合为前提的。搅拌可以使两种或多种不同的物质在彼此之中互相分散、从而达到均匀混合，也可以加速传热和传质过程。搅拌装置分机械搅拌和气流搅拌两种。绝大多数釜式反应器采用机械搅拌。搅拌器一般有以下几种形式：（1）浆式

13、搅拌器浆式搅拌器结构较简单如图1-3所示，其浆叶一般以扁钢制造，铸造浆叶很少用，小型浆叶常将其焊在轮廓上，形成一个整体，然后用键止动螺钉将轮廓连接在搅拌轴上。浆式搅拌器在釜式反应器的搅拌装置中广泛用在促进传热、可溶性固体的混合与溶解以及需在慢速搅拌的情况下，如搅拌被混合的液体及带有固体颗粒的液体都有较好的效果。在釜体内的料液比较高的情况下，为了将物料搅拌均匀，常装有几层浆叶，相邻二层搅拌叶常交叉成90°安装。（2）框式及锚式搅拌器框式搅拌器可视为浆式的变形。框式、锚式与搅拌轴的连接方式也与浆式类似，即浆图1-3桨式搅拌器叶与搅拌轴连接的一端制成半圆状的轴环，然后两侧浆叶的两个半圆环用

14、螺栓栓在搅拌轴上夹紧，同时用穿轴螺栓固定浆叶与搅拌轴。（3）涡轮式搅拌器涡轮式与浆式相比，浆叶数量较多，浆叶种类亦较多，浆的转速高，结构也复杂。浆都是用毂键与止动螺钉连接于搅拌轴上，同时在搅拌轴的底部用拧入轴端的螺栓或轴端螺母挡住轮毂。（4）推进式搅拌器推进式搅拌器常为整体铸造，加工方便，搅拌器采用轴套以平键和紧定螺钉与轴连接。推进式搅拌器搅拌时能使物料在釜式反应器内循环流动，剪切作用小，上下翻腾效果好。有的反应需要有更大的液流速度和液体循环时间，应安装导流筒。（5）其他搅拌器除前面介绍的几种最常见的搅拌器外，尚有许多结构不同的特殊搅拌器，如螺带式、圆筒式及行星式等。传动装置为了使搅拌装置转动

15、，需要有动力和传动装置。电动机和减速机支承在机架上，机架下面是固定在封头上的底座。轴封结构由于搅拌轴是转动的，而反应釜的封头是静止的，在搅拌轴伸出封头处必须进行密封，以阻止釜内介质向外泄漏，或阻止空气漏入真空釜内，这种密封称为动密封。反应釜上的动密封通常有填料密封和机械密封两种。除了上述五部分主要结构外，还有各种接管、人孔、手孔及支座等附件。设计的意义和目的设计的意义醋酸乙酯是一种重要的绿色有机溶剂，广泛应用于做涂料（油漆和瓷漆）、油墨和粘合剂配方中的活性溶剂。尤其是在现代社会，随着经济、文化的发展和人们生活水平的提高，醋酸乙酯生产能力的增长也非常快速，为满足人们对醋酸乙酯的需要量，提高醋酸乙

16、酯生产的生产能力，这主要要从酯化反应器上着手。本设计主要就是针对用于生产醋酸乙酯的酯化反应器的设计，设计酯化器的主体结构及其附件。设计的目的1、培养对本学科知识的系统化理解和综合应用能力。2、培养理论联系实际的设计思路，训练用设备设计的有关理论分析和解决工程实际问题的能力。3、学习通过制定设计方案，合理选择设备的材料，正确计算设备的尺寸，确保设备的工作能力和承受外压及外界因素的影响的能力。4、培养使用设计资料的能力，以及使用经验数据进行经验估算和处理数据的能力。二物料衡算物料衡算的意义依据质量守恒定律，将设备或生产过程作为研究系统，对其进出口处进行定量计算，称之为物料衡算。物料衡算可分为操作型

17、及设计型计算。操作型计算是指对已建立的工厂、车间或单元操作及设备等进行计算，可得到转化率、收率、原材料消耗定额等重要生产指标，以便判断控制日常生产正常化及为改进生产提供优化方向，另一方面可以算出三废生成量，对实行三废治理提供可靠依据。在对原有车间进行扩大生产时，进行物料衡算，可判断生产能力平衡状况，找出薄弱环节加以研究改进。而设计型计算是指对建立一个新的工厂、车间或单元操作及设备进行物料衡算，这是设计计算的第一步，也是整个设计的基础，在此基础上进行能量横算、设备工艺计算，则可确定设备选型、工艺尺寸、台数以及公用工程所需水、电、汽、冷冻、真空及压缩空气等需要量。初步的物料衡算确定生产任务年产15

18、00吨醋酸乙酯。取年工作日为320天，则昼夜（24小时）的生产能力为：1500000/320=kg/day则每小时的生产能力为：24=kg/h酯化反应器（1）进入酯化器的物料衡算HSO24CHCOOH+CHOH=CHCOOCH+HO325325260468818Xyz原料规格：醋酸质量浓度为100%，乙醇质量浓度为95%,浓HSO质量浓度为93%。24反应前：6088a、100%的醋酸量：一=x=132.2kg/hx195.34688b、100%的乙醇量：亠二ny二97.85kg/hy195.397.85则95%的乙醇量：=103.25kg/h95%其中水含量：103.25-97.85=5.4

19、kg/hc、浓HSO的量：5.8kg/h24其中：HSO的量有：5.8x0.93=5.4kg/h24HO量有：5.8x0.07=0.4kg/h反应后：取x=64%A88a、醋酸乙酯生产量：132.2x0.64x=125.0kg/h60b、醋酸剩余量：132.2x0.36=47.95kg/hc、乙醇剩余量：97.85x0.36=36.8kg/hd、反应生产水量：18=竺nz=25.6kg/hz125总水量：25.6+5.4=31.0kg/h进出酯化器的物料衡算汇总表：表21进出酯化器的物料衡算表加入流出序号物料名称组分数量kg/h合计kg/h序号物料名称组分数量kg/h合计kg/h1醋酸100%

20、1醋酸乙酯%1252乙醇乙醇95%2水%3乙醇%水4醋酸%3浓HSO2493%5浓硫酸%(2)塔I、塔II、沉降器和塔III的物料衡算因酯化反应在酯化器中的转化率为64%，剩余部分在塔I中反应完全，生成醋酸乙酯总量为：195.3kg/h生成水的量为：18*1953+5.4=45.3kg/h88浓硫酸HSO的量为：5.8kg/h24工艺计算：原料：纯组分的乙酸+95%乙醇T乙酸乙酯工艺流程图100%AcOH:132.2kg/hV:A:70%X+y+zX:三组分95%EtOH:103.25kg/hE:20%Z:E:83%;AE83%;W8%;A9%浓硫酸：5.8kg/hW:10%:9%;W:8%Y

21、:双组分TE94%;W6%U:水+浓硫酸Ra：Et°H%;A4%a、对系统I的物料衡算：246.65+w二u+z即：u+zw二246.65(2-1)b、系统I的EtOAC衡算：0.507x246.65+0.08xw二0+0.83xz即：0.08w0.83z=195.3(22)c、系统I的EtOH衡算：36.8+0.04w=0+0.09z+36.8即：0.09z0.04w=0(2-3)d、系统II的总物料衡算：z+x+y+x+y=w+x+y+195.3即：x+y+2zw=195.3(24)e、系统II的EtOAC衡算：0.83x+0.94y+0.83z=(x+y+195.3)x0.94

22、+0.08w即：0.11x0.83z+0.08w=183.6(25)解上列五元一次联立方程式：由式，得：z=0.44w(2-6)将(26)式代入(22)式，得：0.08w0.83x0.44w=195.3w=684.78kg/h式，得：z=3013kg/hz、w代入2-1)式，得：u=246.65-z+w=246.65-301.3+684.78=630.13kg/hz、w代入2-4)式，得：x+y=195.3+w-2z=195.3+684.78-2x301.3=277.48kg/h2-7)z、w代入2-5)式，得：0.11x-0.83x301.3+0.08x684.78=-183.6x=106.

23、35kg/hf、g、h、x代入（2-7）式，得：y=171.13kg/h丈:v中含有20%EtoAc，而EtoAc=195.3kg/h195.3k/hv=kg/h0.2x976.5系统III的总物料衡算：R+246.65=v+uR=v+u246.65=976.5+630.13-246.65=1359.98kg/h系统IIIHQ的衡算：31.0+R+(4425.6)=u+vx10%2W即：R=630.13+976.5x0.1-31.0-(45.325.6)W=677.18kg/h系统III的EtoH衡算：36.8+R=vx70%+36.8AR=vx70%A=976.5x70%=683.55kg/

24、h计算结果汇总：表22进出塔I的物料衡算表将w=684.78kg/h代入(2-6)序号物料名称组分数量kg/h序号物料名称组分数量kg/h1来自酯化反应器1塔I塔顶馏出液CHC00CH325%CHCOOCH32520%HO2%HO210%CHOH25%CHOH2570%CHCOOH3%浓HS024%2来自塔II的塔底残液2塔I塔底残液HO2HO2CHOH25浓HSO24合计合计三酯化反应器的设备设计搅拌容器的容积计算在确定搅拌容器的容积时，应考虑物料在容器内充装的比例即装料系数，其值通常可取。如果物料在反应过程中产生泡沫或呈沸腾状态，取；如果物料在反应中比较平稳,可取。工艺设计给定的容积，对立

25、式搅拌器通常是指筒体和下封头两部分之和；对卧式搅拌器则指筒体和左右两封头之和。根据使用经验，搅拌容器中筒体的高经比可按表11选取。查文献1,得：P醋酸W49kg/加,P乙醇卞炮/加,p1831kg/m3由前面物料衡算可知，酯化反应器内总体积流量为：132.2103.255.8Q二Q+Q+Q=+=0.12697+0.13624+0.00316=0.2664m3/h012310497891831取反应的操作空时为：eu12h,由文献2得公式：Vr则：VrT=nVr=TxQQ00=12x0.2664u3.2m3取装料系数为：Vr3.2八07'则V=07=伽3反应器总体结构尺寸的确定选择筒体和

26、封头的形式选用圆形筒体和标准椭圆形封头。确定筒体和封头的直径因反应物料为液-液相物料类型，由表1-1知，H/Di=,考虑到容器不是很大，取HD=1.2。由式D=J估算D.,即：D=一=U1.697m/DiiJ兀(HD)1i兀(HD)3兀x1.21iki取DN=1700mm，标准椭圆形封头与筒体相同内径，封头直边高度及相关尺寸由文献3附表查得：h=425mm,h2=40mm，内表面积F=3.34m2,容积V=0.734m3,V=2.544m31hh1筒体高度的确定由以上计算知，DN=1700mm，V=4.6加3，v=0.734m3，由下式可计算H:h”V-V4.6-0.734H=h=1.917m

27、兀D220%00u1.24i取H=2000mm。3.2.4选取夹套直径由文献3查得表3-1：表3-1夹套直径与筒体直径的关系Di500-600700-18002000-3000DjD+50iD+100iD+200i按表3-1取D=D+100=1700+100=1800mmji夹套封头也采用标准椭圆形封头，并与夹套筒体取相同直径。确定夹套高度设夹套高度H等于料液高度（一般不应低于料液高度），则:j口Vr-Vh3.2-0.734H=1.495mj兀f兀-xD2x1.724i4圆整后，得：H=1600mmj传热面积A的计算由以上计算及查表得：F=3.34m,hF=兀Dx1.3=3.14x1.7x1.

28、3=6.9394m21iF=F+F=3.34+6.9394=10.2794m2h1内筒体及夹套的壁厚计算材料选择、设计压力及计算压力的确定1）选材分析工艺要求和腐蚀因素，按钢制压力容器（GB150-89）规定，内筒体决定选用16MR热轧正火钢板，在100°C以下的许用应力为：【a】t二170MPa，常温屈服限a=345MPa。夹套材料选用Q235-B热轧钢板，在100C以下的许用应力为：【a】st二113MPa,常温屈服限a二235MPa。2）计算压力及设计压力的确定计算压力是指在相关设计温度下，用以确定受压元件最危险截面厚度的压力。一般情况下，计算压力p等于设计压力加上液柱静压力。

29、当元件所受的静压力小于5%设计压力c时，可忽略不计。3.2液柱静压力：2=Pg=900x981x亦玉=0-003113MPa夹套为一内压容器，取设计压力等于夹套内最高工作压力，即：p=°MPa内筒体和底封头既受内压又受外压的作用。按内外压取设计压力p=°'1MPa（考虑操作过程可能出现的最大压力差）。px5%=0.1x5%=0.005MPa即：P2<Px5%2:P二p=O.MPac由文献5知：对于无安全泄放装置的容器，p二（1.0-1.10）p。wP二二夹套筒体和夹套封头壁厚计算：夹套同体计算壁厚5.：8=Jj2LcJt申-pj夹套采用双面焊，局部探伤检查，由

30、文献4查得表3-2,取：申=0.85。表3-2钢制压力容器的焊接接头系数焊接接头形式无损检测比例申值双面焊对接接头和相当于双100%面焊的全熔透对接接头局部单面焊对接接头（沿焊缝根100%部全长有紧贴基本金属的垫板）局部则:5=0106x1800=0.94mmJ2x113x0.85-0.106取钢板厚度负偏差Ci二°.6mm,腐蚀余量C2=2mm,故厚度负偏差C=C+C=2.6mm,12根据钢板规定'取夹套筒体名义厚度5nj=6mm。夹套封头计算厚度5kj为5kj=0.1pjDj2bl申-0.5p0.106x18002x113x0.85-0.5x0.106二0.937mm取厚

31、度附加量C二2.6mm，确定取夹套封头壁厚与夹套筒体壁厚相同。内同体壁厚计算（1）按承受内压计算焊缝系数同夹套，取申=0.85，则内筒计算壁厚为:2lcJtp-p=0.685mm0.106x17002x170x0.85-0.1062）按承受外压计算假设内筒体名义厚度6=6mm,取C=0.8mm,C=2mm，则C=2.8mm,n126e=6nC二62.8二3.2mm,内筒体外径：D=D+26=1700+2x6=1712mmoin内筒体计算长度：L=H-250+h+h=1700250+25+1x425=1616.7mm23131616.7=11712则：Dof=535/63.2e由文献5图15-4

32、查得，A=0.0002。由文献5图155查得,B=25，则此时的许用外压为：L小瞥=诘=0047MPa<°.106MPao故取内筒体壁厚6=6mm不能满足内筒体稳定性要求。n再假设6=8mm，则6e=82.8=5.2mm，nD=1700+2x8=1716mm，oL=1618.5mm。贝V：L,=0.94，DoZ=330。/D1716/65.2oe由文献5图15-4查得A=0.00025，由文献5图15-5查得B=35，此时【p】为:L小竽=等=°11MPa>°.106MPao故取内筒体壁厚6=8mm可以满足设计要求。n内筒封头壁厚计算考虑到加工制造的方

33、便，取封头与筒体等厚，即取封头名义厚度6nk=8mm。按内压计算（6=PDi）肯定是满足要求的，下面仅按封头受外压情况进行校核。2Lci0.5p封头有效厚度6=82.8=5.2mm，椭圆形封头的当量球壳内半径6R=KD=0.9x1700=1530mm（标准椭圆形封头K=0.9）。则用式A=0.125x-ei1i1Ri计算系数A：g52A二0.125x-e二0.125x二0.00042R1530i由文献图15-5得B=60，由式b丄牛求p：ip=BL二60X5.2二0.21MPa>0.106MPaR1530i故封头壁厚取8mm可以满足稳定性要求。压力试验及校核1）试验压力容器按强度或刚度要

34、求确定了壁厚，容器制造时钢板经弯卷、焊接、拼装等工序以后，能否承受规定的压力，是否会发生过大的变形，在规定的工作压力下，焊缝等处又会不会发生局部渗漏？因此必须经过压力试验予以校核。最常用的压力试验是液压试验（其中绝大部分是水压试验）。对于极少数不宜采用液压试验的容器（如容器内不允许有微量残留液体、或由于结构原因不能充满液体的容器）可以改用气压试验，但试验之前必须对容器主要焊缝进行100%无损探伤，并应增加试验场所的安全措施和在有关安全部门的监督下进行。液压试验时压力应缓慢上升，达到规定试验压力后，保压10-30分钟，然后降至设计压力至少再保持30分钟，以检查所有焊缝和连接部位有无泄露和明显的残

35、留变形。气压试验时则缓慢升压至规定试验压力的10%，保持10分钟并进行初检，合格后继续升压至规定试验压力的50%，其后按每级为规定试验压力的10%的级差，逐级升至试验压力，保持10-30分钟，然后再降至设计压力，至少保持30分钟，同时进行检查。内压容器的规定试验压力见表3-3。表3-3内压容器的试验压力液压试验压力P=1.25p-r-,且不小于p+0.1TloJt气压试验压力c厂十十P=1.15p_r,且不小于p+0.1Tct试验温度下容器材料许用应力；其中【。】。】t在设计温度下容器材料许用应力。当悴>时，取。由以上可知，内筒体试验压力取：P二p+0.1二0.106+0.1二0.206

36、MPaT夹套试验压力取：P二p+0.1二0.106+0.1二0.206MPaT（2）内压试验校核由于压力试验时容器承受的压力P高于设计压力p,故在必要时需进行强度校核，要T求在P的作用下，容器器壁产生的最大薄壁应力不超过器壁材料在试验温度时的c（对于Ts水压试验，且应计入该点的液柱静压力）或c（对于气压试验），并且要考虑焊缝系数的s影响，即：液压试验强度条件：p(D+5)ti-<0.9c26psep(D+6)0.206x(1700+5.2)工ie=37.15MP26p2x5.2x0.85e(D+6)0.206x(1800+5.2)=39.33MPacTi又内筒筒体应力为:2x5.2x0.

37、85夹套筒体应力为：C=51jeiTj26pej而09c=0.9x345=310.5MPa,故内筒和夹套均满足水压试验时的要求。s3）外压试验校核由前计算知，当内筒筒体取8mm厚时，它的许用外压为p=0.21MPa,大于0.206MPa的水压试验压力，故满足要求。支座的选择化工设备的支座是支承设备重量和固定设备位置用的一种不可缺少的部件。在某些场合下，支座还可能承受设备操作时的振动、地震载荷、风雪载荷等。支座的结构形式和尺寸往往决定于设备的型式、载荷情况及构造材料。最常用的有：悬挂式支座、支承式支座和鞍式支座。悬挂式支座又称耳式支座，广泛应用于中小型的直立设备中。它通常由两块肋板及一块底板焊接

38、而成。肋板（或再通过一块垫板）与设备筒体（或夹套）焊接在一起。底板上开有通孔，可供安装定位用。肋板是增加支座刚性的，轻型设备可以只用一块，重型设备有多至三块者。每个设备可用24个耳座（DgW700mm时允许采用2个），必要时可用得更多些，但个数一多往往不能保证全部耳座都装在同一水平面上，因而也就不能保证每个耳座受力均匀。耳座可以搁在钢架上，或砖砌的、混泥土的基础上，也可支承在钢管柱子上。支座材料一般采用Q235-A。悬挂式支座已由有关部门制定了系列标准，分A型（图3-1左）和B型两种（图3-1右）。A型用于一般立式钢制焊接容器；B型适用于带保温层的立式焊接容器，因其L较长，保温层的厚度将不影响

39、底板上通孔的定位作用。悬挂式支座选用说明：1、本支座标准分A型和B型，A型适用于一般立式钢制焊接容器；B型适用于带保温层的立式焊接容器。2、悬挂式支座在下列情况下应设置加强板：（1）设备壳体的计算厚度小于或等于3mm；（2）设备壳体的计算壁厚虽大于3mm，但小于°討500（D为设备内经，mm）；i（3）设备壳体与支座之间的温差大于200°C时；（4）由设备内部压力产生的应力和支座产生的局部应力叠加后的合成应力，大于或等于规定的应力强度许用值时；（5）设备壳体采用高合金钢制造，配以碳钢支座时，加强垫板的材料应与设备壳体材料相同；（6）设备壳体需要焊后热处理时，应在热处理前就焊

40、上加强垫板。3、加强垫板的材料应与设备壳体材料相同。由前所述，选择B型悬挂式支座。由表3-4（文献5第十六章）和表3-5（文献5第十六章）选择标准B型悬挂式支座及其加强垫板。表3-4B型悬挂式支座支座的允许负荷，kN支座的支承面积，mm2尺寸地脚螺栓尺寸每个支座重量，kgLHbSacfS1孔径d直径55101601408066010030625M20951018016010088012540825M20160902051801258105160501030M242729029025516010140200701030M244429033029020010180250901230M2449714

41、30380330250122303151151636M309891280410360280142603551302036M30147116980445390315162954001452436M30查文献3知，在DN=1700mm,厚度为8mm时的筒体重量为317kg,封头重量为181kg,再根据液体总重及其它设备的重量可从表34中选取支座为：支座的允许负荷，kN支座的支承面积，mm2尺寸地脚螺栓尺寸每个支座重量，kgLHbSacfS1孔径d直径4971430380330250122303151151636M30表3-5加强垫板支座的允许负荷，kN加强垫板尺寸（B型支座）重量kg（B型支座）宽

42、长厚度516020061802208205240824031510280350104933040012983604201414740045016垫板选用如上表中黑色字体所示。搅拌器的设计搅拌的作用1）使不互溶液体混合均匀，制备均匀混合液、乳化液，使传质过程强化。(2) 使气体在液体中充分分散，强化传质或化学反应。(3) 制备均匀悬浮液，促使固体加速溶解、浸取或液固化学反应。(4)强化传热，防止局部过热或过冷。搅拌器的类型图3-2搅拌器使用的液体黏度范围搅拌器分为桨式、涡轮式、螺旋式和螺带式、锚式等。其中平桨式搅拌器应用较多，可搅拌黏度大液层深的液体，并能在一条轴上同时安装多个平浆叶片。搅拌器的

43、选用选用搅拌器时，应借鉴同类工艺使用的搅拌器类型，还应考虑一下几点：(1) 根据被搅拌液体的黏度大小选用，具体可参看图3-2，由文献6查得此图。(2) 根据被搅拌液体的容积大小选用搅拌器的类型，具体参看图3-3，由文献6查得此图。体积L图3-3搅拌器容积与黏度的关系(3) 根据工艺要求的搅拌速度选用。快速搅拌实现液体混合或形成较稳定固体颗粒悬浮液时，应选用涡轮式或螺旋桨式为宜。(4) 容积大于500m3时，采用侧入式，叶轮以螺旋桨式为佳。表3-6各类叶轮构形的使用范围叶轮构形搅拌容量川液体黏度叶轮转数r/min流型搅拌的目的螺旋桨(直入式)1-400<10100-1750轴向流混合、液相

44、反应、固体悬浮、晶析、传热、溶解螺旋桨(侧入式)50-150000<10250-450轴向流混合、传热、防止沉积、均一化斜片桨<501-100轴向流混合、液相反应、固体悬浮、溶解、分散平桨<501-100径向流分散、溶解、混合、液相反应、涡轮<501-200径向流分散、溶解、混合、液相反应、传热、气体吸收锚式1-50径向流混合、传热、溶解螺杆5-5001-50混合、传热、溶解螺带10-5001-50混合、传热、溶解根据以上文献，选平桨式搅拌器。搅拌器的功率计算搅拌器功率消耗P与下列因素有关：叶轮直径D(m)和转速n(1/s)；液体密度Pa(kg/m3)；黏度口()；重力

45、加速度g(m/s2)。此外还和叶轮形式、槽的结构尺寸、形状因素等有关。若在搅拌过程中黏度口变化，则以过程最大的来计算。取D二0.5D二0.5*1700二850mmai又p=900kg/m3,卩=0.75x10一3，从表3-6中选取叶轮转速n=60r/min=1s-1。搅拌的雷诺准数：Re=nD2p=8670查文献4第8章图8-27得搅拌的功率准数为：Np=1.8根据公式P=Npxpn3D5计算搅拌器的功率P：aP=Nppn3D5=1.8x900x13x0.855u0.72kWa搅拌轴的计算此计算主要是确定轴的最小截面(轴径)。轴材料选用45#钢，查文献3得|r=30MPa；取o=0.5

46、6;/m。(1)轴的强度计算搅拌轴的特点是细长。搅拌器安装在轴的最远端，轴径常受到的载荷是扭转载荷、弯曲载荷和轴向载荷等组合的合成载荷。轴向载荷由容器内压力和搅拌器轴向推力引起，相对较小，往往可以忽略不计。弯曲载荷很难计算。因此，在工程应用中常用近似的方法进行强度计算。假设轴只承受扭矩的作用，然后用增加安全系数以降低材料的许用剪应力，弥补由于忽略弯曲载荷引起的误差。从强度考虑，由公式d>365.09#行计算轴径：d>365.09xJ=365.09x3：0.72沁30mm3nIrJ勺60x30(2)轴的刚度计算搅拌轴进行刚度计算是为了防止转轴产生过大的扭转变形，从而在运转中引起振动，

47、造成动密封失效。为此应该把轴的扭转变形限制在一个允许的范围里，这就是设计中的扭转刚度条件。从刚度考虑，由公式d=1537务计算轴径：4GnLoJd=15371537x/072沁36mm4GnbJ8.0x104x60x0.5其中：G=8.0x104MPa参考公称轴径系列，取d二50mm，且桨式搅拌器的尺寸如表3-7所示:表3-7桨式搅拌器的尺寸Dd螺栓螺钉销5hhiCmfe质量kgp/n不大于do数量d1数量d2数量85050M124M1211690140110455搅拌附件挡板平桨式搅拌器在转速低时以切线流为主，即使是推进式或涡轮式搅拌器也会产生一定的切线流，当切线流严重时，会产生“打漩”现象

48、，致使不互溶的液体分层，固体颗粒沉降。当漩涡达到叶轮以后，叶轮会吸入大量气体，使搅拌物料密度下降，还会加剧搅拌器的振动，严重时搅拌器无法正常运行。因此，一般情况下都必须制止切线流和“打漩”现象。消除切线流和“打漩”现象的最有效、也是最简单的方法就是在釜内安装挡板。挡板一般是竖向固定在-釜内壁上的长条形板，沿釜壁周向均匀分布。挡板宽度(11W为D。作圆周运动的液体碰到挡板后改变90°方向，或顺着挡板作轴向运动(1012丿i或垂直于挡板作径向运动，因此，挡板可把切线流转变为轴向流和径向流，提高了宏观混合速度和剪切性能，从而改善了搅拌效率。挡板的数量视釜径而定，一般为2-4块。实验表明，具

49、有一定数目挡板的搅拌釜，当再增加挡板也不会进一步改善搅拌效果时，此一定数目的挡板称作“全挡板条件”。除非特别说明，“全挡板条件”一般是4块。应该指出的是，在层流状态，挡板不起作用。因为层流下挡板并不影响流体的流动。所以对于低速搅拌高黏度液体的锚式和框式搅拌器来说，安装挡板是毫无意义的。导流筒搅拌操作中有时需要控制流体的流型，这时，就要用到导流筒。导流筒除了能控制流型以外，还能使釜内液体均通过导流筒内的强烈混合区，提高混合效率。工艺接管、开孔及其补强允许不另行补强的最大开孔直径GB150规定，当在设计压力小于或等于的壳体上开孔，两相邻开孔中心的间距（对曲面间距以弧长计算）大于两孔直径之和的两倍，

50、且接管公称外径小于或等于89mm时，只要接管最小厚度满足表3-8要求，就可不另行补强。表3-8不另行补强的接管最小厚度接官公称外径25323845最小厚度4857657689i允许开孔的范围1、在壳体上开孔的最大直径不得超过以下数据:&、圆筒当其内径D.<1500mm，开孔最大直径d'2D,且d<500mm当其内径Difl500mm，开孔最大直径d<3Di，且d<l°00mm。b、凸形封头或球壳的开孔最大直径d<-D。2ic、锥形封头的开孔最大直径d<-D,D为开孔中心处的锥体内直径。2、在椭圆形或碟形封头过渡部分开孔时，椭圆形或碟

51、形封头上开孔的孔边、或外加补强元件的边缘与封头边缘间的投影距离不小于0.1D.由以上可确定允许的开孔范围为：d<1D=1xl700=850mm2i2边缘距离为：0.1D=0.1x1700=170mmi3.7-3人孔的补强计算人孔最大，由文献7查取人孔，在常压取DN=500mm的全平面人孔，型号为JB577-79。1、所需最小补强面积A：取f二l,d=500+2C=500+2x2.6=505.2mm。rA二d6+255(1-f)二d6二505.2x5.4二2728.08mm2etr2、有效补强范围：a、有效宽度：B二2d二1000mm,B=d+25+25=500+2x8+2x6=528mmnnt取B二1000mm。b、内外有效高度：h=Jd5=J505.2x6二55.06mm1Vnth=0mm23、补强范围内补强金属面积A:ea、A=(b-d)(5-5)-25(5-5)(1-f)=(1000-505.2)x(6-5.4)=296.88mm21eeterb、pcd24血-pc0.1x5002x113x0.85-0.1=0.27mmA二2h(5-5)f+2h(5C2)f21ettr2etr=2x55.06x(3.6一0.27)x1+0=256.58mm2A+A二296.88+256.58二553.46mm212ApA，需要另行补强。e由文献3根据人孔DN=5