技术措施-PKPM参数2018

1、结构专业技术举措之PKPM-SATWB数取值：一.总信息：1水平力与整体坐标夹角：该参数主要针对风荷载计算,同样对地震力起作用.只需考虑其它角度的地震作用时,无需在此填数值,应填“斜交抗侧力构件方向地震数,相应角度或勾选“程序自动考虑最不利水平地震作用一般按0输入.2混凝土容重：钢筋碎计算重度,考虑饰面的影响应大于25,不同结构构件的外表积与体积比不同饰面的影响不同,一般按结构类型取值：结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构重度2626.5273钢材容重：一般情况下,钢材容重为78KN/m3假设要考虑钢构件外表装修层重,钢材的容重可以填入适当值.4裙房层数：层数要从最底层算起,包括地下室层数.此参

2、数主要用来确定剪力墙底部增强区高度.抗规第6.1.3条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级,主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当增强抗震举措；但是该参数的作用在程序中并没有反响.绘图中采用构造增强.注意：对于体型收进的高层建筑结构、底盘高度超过总高度20%勺多塔尚应符合高规10.6.5条；目前程序不能自动将体型收进部位上、下各两层塔楼周边竖向构件抗震等级提升一级,需要在“特殊构件定义中自行定义,不宜事后提升配筋.5转换层所在层号：层数要从最底层算起,包括地下室层数.如果有转换层,必须在此指明其层号,以便进行正确的内力调整.注意：程序不能自动识别转换构件！作用：a、程序自动判

3、断增强区层数；b、输入转换层数,并选择相应的楼层刚度算法,软件会输出上下层楼层刚度比.G计算参数中有将转换层号自动识别为薄弱层的选项.抗震等级：程序设有“框支剪力墙结构底部增强区剪力墙抗震等级自动提升一级的选项.高位转换可以自动再提升转换层全层应设置为“弹性膜平面内刚度真实考虑,平面外为0转换层结构选择“施工模拟3时,施工次序：宜将转换层与其上2层设为同一施工次序.6嵌固端所在层号：如在根底顶面嵌固,嵌固端所在层号为1;当地下室顶板作为嵌固端部位时,那么嵌固端所在层为地上一层,即地下室层数+1.作用：确定剪力墙底部增强部位时,程序将起算层号取为：嵌固端所在层号-1;程序自动将嵌固端下一层的柱纵

4、向钢筋对应上层增加10%梁端弯矩设计值放大1.3倍.涉及到?底层?的内力调整等,程序针对嵌固层进行调整.7地下室层数：a.当地下室局部层数不同时,以主楼地下室层数输入.b.地下室一般与上部共同作用分析；c.地下室顶板作为上部结构嵌固端时,可不采用共同分析；8墙元细分最大限制长度：工程规模较小可取0.51之间的数值,剪力墙数量较多时,可取12就可满足计算要求,框支剪力墙可取1或1.5.当楼板采用弹性板或弹性膜时,弹性板细分最大限制长度起作用.通常可与墙元的限制长度一致.9对所有楼层强制采用刚性楼板假定：除计算结构位移比,周期比时,刚度比时需要选择此项,其他的结构分析、设计不应选择此项.如果工程中

5、无弹性楼板、无开洞、无越层、错层,那么可默认为刚性楼板假定.“强制刚性楼板假定和“刚性楼板假定是两个相关但不等同的概念.“刚性楼板假定指楼板平面内无限刚,平面外为0的假定.程序自动搜索,对符合条件的楼板自动判断.为提升计算精度,某些工程中可在特殊构件补充定义中将局部楼板定义适宜的弹性板,这局部采用相应的计算原那么.“强制刚性楼板假定那么不区分刚性板、弹性板,只要位于楼板标高处的所有节点均在计算时强制附属与同一刚性板.不在楼板标高处的那么不强制,仍按刚性楼板假定处理.越层柱会由于强制刚性楼板假定而在中间强制截断楼板假定的特点及适用范围楼板类型刚性楼板弹性板6弹性板3弹性膜楼板平面内刚度无限刚真实

6、刚度无限刚亘实刚度楼板平面外刚度0真实刚度真实刚度适用范围常规楼板板柱构、厚扳转换厚板构狭长板带.空旷结构注意：a.弹性板设置应连续,不应出现与刚性板间隔布置或包含布置的情况.b.两侧是弹性楼板时,梁的刚度放大和扭转折减仍有效.C.如果定义了弹性楼板,在计算周期比、位移比等时,必须“强制刚性d. 采用弹性板36时,会影响梁的平安储藏,建议：弹性膜.e. 对坡屋面斜板,程序默认为弹性膜.10墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：墙梁：开洞方式形成的连梁.程序默认勾选此时,一方面因刚性板的作用过强而导致连梁剪力偏大,另一方面由于楼板平面内作用,使墙梁两侧的弯矩和剪力不满足平衡关系.如不勾选,那么类似框架

7、梁的算法,墙梁剪力比勾选小,相应结构整体刚度变小、周期变长,侧移加大.11墙倾覆力矩计算方法考虑墙的所有内力奉献：“只考虑腹板和翼缘,其余计入框架：使墙无效翼缘局部内力计入框架,实现框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩更合理.只考虑面内奉献,面外计入框架：对单向少墙结构一个方向上剪力墙密集,而正交方向剪力墙稀少,甚至没有,剪力墙的面外成为一种不可忽略的抗侧力成分,性质上类似框架柱,宜看作一种独立的抗侧力构件.12高位转换等效侧向刚度比计算：传统方法和采用高规附录E.0.3方法.3塔楼数大于1时,计算结果无效.13扣除构件重叠质量和重量选择此项,梁、墙扣除与柱重叠局部的质量和重量.建议：仅在有经济性需

8、要、对设计结构的平安裕度确有把握时勾选.14考虑梁板顶面平齐一般不勾选15构件偏心方式传统移动节点方式更符合实际.但对局部模型在局部可能刚域变换方式：新的考虑墙偏心的方式,会产生较大的内力差异,建议谨慎采用.钢筋混凝土结构钢与硅混合结构有填充墙钢结构无填充墙钢结构16结构材料信息：按碎结构有关标准计算地震力和风荷载目前没有专门的标准,可参照相应的标准执行按钢结构有关标准计算地震力和风荷载按钢结构有关标准计算地震力和风荷载砌体结构：按碎结构有关标准计算地震力和风荷载,并对砌块墙进行抗震验算选取不同的结构材料,对计算结果会有所影响12.结构体系：这个参数用来对应标准中相应的调整系数.13包活荷载计

9、算信息：a：一次性加载计算：对钢结构或体育馆类似没有严格标准层概念的结构；长悬臂或有吊柱的结构采用此算法.b:模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载.对于“框剪结构,采用这种方法计算在导给根底的内力中剪力墙下的内力特别大,使得其下面的基础难于设计.c：模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1的根底上将竖向构件柱、墙的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算,也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算.采用这种方法计算出的传给根底的力比拟均匀合理,可以预防墙的轴力远远大于柱的轴力的不合理情况.由于竖向构件的刚度放大,使得水平梁的两端的竖向位移差减少,从而其剪力减少,这样就削弱了楼

10、面荷载因刚度不均而导致的内力重分配,所以这种方法更接近手工计算.专家建议：在进行上部结构计算时采用“模拟施工方法1；在根底计算时,框剪或框筒用“模拟施工方法2的计算结果.这样得出的根底结果比拟合理.d:模拟施工方法3加载：模拟施工方法1加载的改良版.建议复杂多层,高层首选.注意：采用此法,必须正确指定“施工次序,否那么影响计算结果准确性！当有吊车荷载时,不能采用此算法.*不同的模拟施工方法对墙柱的轴压比影响较大.可以用“竖向导荷复核.*如果选用“模3+VSS求解器,可能会计算到“VSS回代求解死机.说明结构较为复杂,应采用“模1,多存在于多塔、斜屋面和开洞较多的结构.14施工次序采用“模拟施工

11、3时,为了适应某些复杂结构,可以对楼层组装的各自然层分别指定施工次序.程序隐含指定每个自然层是一次施工简称逐层施工；用户可以通过施工次序指定连续假设干层为一次施工简称多层施工对一些传力复杂的结构转换层、巨型结构、下层荷载由上层构件传递的结构形式等,应采用多层施工的施工次序.O1987654321883765432次字号广义层的结构模型,应考虑楼层的连接关系来指定施工次序.765431098层号21次序号梁托柱的楼层,宜将该层和上层合并为一个施工次序-相当于用两个楼层的共同承当梁托柱层的荷载,受力也会减小.有连廊结构,两侧塔楼先施工,最后才建中间连廊.可按正常建模,然后在“特殊构件定义中指定连廊

12、的施工次序.恒洋mnmaq禽jjr降当勾选“自定义构件施工程序将强制执行“模拟施工3高层与裙房交接跨处梁因变形差出现配筋异常,但是一般此处会设置后浇带来调节变形.可以在程序中通过指定此处梁的施工次序模拟后浇带的过程假设该工程22层,将此处梁施工次序设置为2315风荷载计算：“不计算风荷载、“计算水平风荷载：一般工程选项“计算特殊风荷载：针对平、立面变化比拟复杂,或者对风荷载有特殊要求的结构或某些部位.如空旷结构、体育管、有大悬挑结构的广告牌等“计算水平和特殊风荷载：用于极特殊的情况.16地震作用计算信息：“计算水平地震作用“计算水平和标准简化竖向地震竖向地震按抗标准简化方法计算.“计算水平和反

13、响谱方法竖向地震高规要求,大跨、转换等宜采用.反响谱法还不完全成熟b“规定水平力确实定方式：规定水平力主要用于新标准中位移比和倾覆力矩的计算“楼层剪力差方法标准方法"：一般情况选此项“节点地震作用CQC&合方法：适用于极不规那么,楼层概念不清楚,剪力差无法计算的情况.*SATW丘WV02Q.OUT输出三种抗倾覆计算结果：1为抗规方式V*H求和方式,PMSAPU法,详?抗规?6.1.3条文说明；2为轴力方式力学标准方式,PMSAPU法,即柱、墙轴力向轴力合力点取矩,并叠加柱、墙端局部弯矩形成抗倾覆力矩；3为CQCT式旧标准算法,公式同?抗规?6.1.3条,供参考.一般对于对称布

14、置的框剪、框筒结构,“轴力方式的结果远大于“抗规方式；而对于偏置的框剪、框筒结构,“轴力方式与“抗规方式结果相近.“轴力方式的倾覆力矩一方面反映框架的数量,另一方面反映框架的空间布置,是更为合理的衡量框架在整个抗侧力体系中作用的指标,从倾覆力矩的角度出发更为合理,但缺乏之处是对非对称布置结构合力作用点的选取缺乏理论依据.当结构为框支转换竖向不连续或上部短肢墙、下部一般剪力墙墙时,抗规方法计算结果有误,应改为“轴力方法计算.一般情况首选“抗规方法.c墙梁转框架梁的限制跨高比：5当墙梁的跨高比过大时,仍按壳元来计算内力,精度较差.d框架连梁按壳元计算限制跨高比：5程序将跨高比小于此值的矩形框架连梁

15、用壳元计算刚度.e楼梯计算：“不带楼梯计算“带楼梯参与整体计算：程序会自动将梯梁、梯柱、梯板加如模型当中.楼梯计算模型：壳单元和梁单元.区别在与对梯段刚度计算的处理.默认选择壳单元.“同时计算以上两种模型包络设计采用楼梯参与计算时,暂不支持按构件指定施工次序的施工模拟计算.f采用指定模型计算刚重比选择此项,程序增加计算一个子模型,该模型起起始层和终止层由用户指定.仅使用于弯曲型和弯剪型的单塔结构存在地下室、大底盘,顶部附属结构重量可忽略的二、计算限制信息1计算软件信息：优先选择64位计算2线性方程组解法：求解器求解方法是否支持并行是否支持64位PARDISO大型稀毓对称矩阵快速求就是是MUMP

16、S大型稀跌时称矩阵快速求麟是是VSS大卡稀疏对称矩阵快速求解亡1否LDLT三角分解否是求解器是否支持施工模拟三是否支持剜刚模型是否支持总刚模型PARDISO是否是MUMPS是否是VSS是否是LDLT杳是是3地震作用分析方法：“侧刚分析方法：各楼层均采用刚性楼板假定时选用“总刚分析方法：如定义了弹性楼板或有较多的错层构件时建议选用.4位移输出方式：“简化输出"：在WDISP.OU并仅输出各工况下结构的楼层最大位移；按总刚模型进行分析时,在WZD.OUT仅输出周期、地震力.“详细输出5吊车荷载：假设布置了吊车荷载但是不想进行吊车荷载作用,可不勾选.6传根底刚度：勾选此项,在根底分析时,选

17、择上部刚度,即可实现上部结构与根底共同分析.7自定义风荷载信息：用来限制是否保存在“分析模型及计算中“风荷载处对水平风载进行的修改.勾选此项那么保存.三.风荷载信息1修正后的根本风压：考虑地点和环境的影响.不能在此处考虑:对于大于60米高层建筑应按根本风压乘以系数1.1采用.2） X,Y向结构根本周期：程序按简化方法赋初值,在SATW就算完后,将周期填入,然后重新计算.3风荷载作用下的结构阻尼比为：混凝土及砌体结构：5;有填充墙钢结构：2;无填充墙钢结构：1.4承载力设计时风荷展效应放大系数：对于大于60米高层建筑应按根本风压乘以系数1.1采用填写后,程序直接对风荷载作用下的构件内力进行放大,

18、不改变结构位移.5设缝多塔背风面体型系数：0.5多塔计算中,为扣除设缝处遮挡面的风荷载,可以指定各塔的遮挡面“分析模型及计算一“遮才3定义.填“0那么不考虑挡风面影响.6用与舒适度验算的风压、阻尼比高规：房屋高度不小于150米应满足风振舒适度要求.风压缺省那么与“根本风压取值相同；阻尼比为取12,缺省为：2.7顺风向风振：对于高度大于30米且高宽比大于1.5的房屋和根本自振周期大于0.25S的各种高耸结构以及大跨度屋盖结构,均应考虑风振影响.8横向风振与扭转风振：荷载标准：对于高度大于150m或高宽比大于5的高层建筑,以及高度大于30m或高宽比大于4的构筑物,宜考虑横向风振.根据?荷载标准?8

19、.5.4条及条文说明,对于建筑高度超过150*目满足高宽比H/SQRTBD三3,深宽匕匕D/Bm1.50,VHTTl/SQRTHD=O,4白勺高层建筑,扭转效应明显,宜考虑扭转风振的影响.9水平风体型系数、各段体型系数：当结构里面变化较大时,按不同区段取体型系数；计算风荷载时自动扣除地下室高度,分段只需考虑上部.四.地震信息：1结构规那么性信息：该参数在程序内部不起作用.212层以下规那么碎框架薄弱层验算的地震影响系数最大值：即罕遇地震影响系数最大值.仅用于12层以下规那么框架薄弱层验算3区划图2021:抗震专家组对区划图并不完全认可.4考虑偶然偏心：一般情况高层都勾选高规：计算单向地震作用时

20、应考虑.计算位移比时须考虑.计算层间位移角时,可不考虑.高钢规：平面回转半径的偶然偏心考虑方式.考虑偶然偏心,对结构的地震力和地震下的位移最大位移、层间位移、位移角有较大区别.对梁、柱配筋增加约23%高规4.3.3条条文说明：可按等效尺寸计算偶然偏心.而程序是采用最大外边长计算.可以修改偶然偏心值.5考虑双向地震作用：?抗规?5.1.1条规定：质量和刚度分布明显不对称的结构,应计入双向地震作用下的扭转影响.具体判断原那么可以用楼层位移比或者层间位移比超过1.2,考虑双向地震.程序允许同时考虑偶然偏心和双向地震作用.两者取不利,结果不叠加.6特征值分析参数：子空间迭代法：一般情况采用.多重里兹向

21、量法：大体量结构大规模的多塔、大跨结构等采用计算振型个数：多重里兹向量法：30子空间迭代法：可选择程序自动确定；质量参与系数之和：90;最多振型数量：填“0,程序自动取值.按侧刚计算时：单塔楼考虑耦联时应大于等于9;复杂结构应大于等于15;N个塔楼时,振型个数应大于等于NX9.注意各振型的奉献由于扭转分量的影响而不服从随频率增加面递减的规律一般较规那么的单塔楼结构振型数大于等于3就可,顶部有小塔楼时就大于等于6.按总刚计算时；采用的振型数不宜小于按侧刚计算的二倍,存在长梁或跨层柱时应注意低阶振型可能是局部振型,其阶数低,但对地震作用的奉献却较小.标准要求,地震作用有效质量系数要大于等于0.9;

22、基底的地震剪力误差已很小,可认为取的振型数已满足.7重力荷载代表值的活荷载组合值系数：一般民用建筑为：0.5;图书馆、藏书库等为：0.8或其它抗规5周期折减系数：对于框架结构：0.60.7;填充墙较少：0.70.8;轻质隔墙：0.80.85框剪结构：0.70.8;轻质隔墙：0.850.9框筒结构：0.80.9;剪力墙0.81.0.6竖向地震作用底线值：0.08当振型分解反响谱法计算的竖向地震作用小于该值时,将取该参数确定的值.该底线值调控时,相应的有效质量系数应到达90%适用结构详高规4.3.15.7竖向地震影响系数最大值占水平地震影响系数最大值的百分比：用户指定该值,来调整竖向地震力的大小.

23、如隔震设计,水平地震力可以降低,竖向地震力不能降低8自定义地震影响系数曲线：9按主振型确定地震内力符号：程序默认规那么：在确定某一内力分量时,取该振型下该分量绝对值最大的符号作为CQC#算以后的符号.勾选此项那么按主振型.10程序自动考虑最不利水平地震作用勾选程序自动完成最不利水平地震作用方向计算,无需手动回填.11斜交抗侧力构件方向附加地震数：抗规5.1.1条规定：有斜交抗侧力构件的结构,当相交角度大于15度时,应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用.对异型柱结构最好增加45度方向进行补充计算.异规4.2.4该角度是与X轴正方向夹角,逆时针方向为正.建议选择对称的多方向45度225度一程序

24、自动增加两个逆时针旋转90度的角度：135度和315度,否那么会造成配筋不对称.12抗震构造举措的抗震等级：在程序中填入的是抗震举措的抗震等级.在某些情况下,抗震构造举措的抗震等级与抗震举措的抗震等级不一致.五、隔震信息：六、活荷载信息：1） “柱墙设计时活荷载一般选：折减“传给根底的活荷载该折减仅用于SATW段计结构的文本及图形输出,并未传递给JCCADJCCAD+算根底时的活荷载读取的是SATW段有折减的标准值,“梁楼面活荷载折减设置：按使用功能选择注意：此处的荷载折减设置有一定的局限性,只给出了柱、墙、根底按楼层数折减和梁按附属面积折减0.9,荷载标准的其它折减规定不能直接实现.*设计墙

25、、柱、根底时的活荷载折减系数是：计算截面以上各层活荷载总和的折减系数.例：一栋8层办公楼,计算第2层柱内力时,上部楼层数：6,相应活荷载折减系数：0.65;计算第6层柱内力时,上部楼层数：2,相应活荷载折减系数：0.85.如果下面两层为商业,计算1、2层柱内力时程序就不能直接计算；可以采用简化的方法：将程序中68层的折减系数由0.65改为0.9偏平安取值；或者在输入1、2层活荷载时先放大除以折减系数0.65,计算柱内力时程序自动乘以折减系数0.65一这样就抵消了,但是此方法仅用于计算1、2层的柱内力*程序还可以在建模时“计算模型补充中实现构件级的活荷载折减.2梁活荷不利布置最高层号：填入数据N

26、,那么要求从1N层考虑不利布置.一般填模型最高层号.考虑活荷载不利布置后,梁内力不再放大.3考虑结构使用年限的活荷载调整系数：设计使用年限为100年时取1.1.不对风荷载、雪荷载调整.七、调整信息1：1梁端负弯矩调幅系数：在竖向荷载作用下,框架梁考虑塑性变形内力重分布.一般取0.85.梁端弯矩调幅方法：“通过竖向构件判断调幅梁支座：传统方法.“通过负弯矩判断调幅梁支座：实际工程中,刚度较大的梁也可以作为刚度较小梁的中间支座.2梁活荷载内力放大系数：用于考虑活荷载不利布置对梁内力的影响.一般取1.11.3.如已考虑活荷载不利布置,那么填1.3梁扭矩折减系数：对现浇楼板,可考虑楼板对梁抗扭有利.一

27、般取：0.4.对于转换层的边框支梁,不宜小于0.6.程序缺省对弧形梁及不与楼板相连的梁不进行折减.折减不区分中部梁和边梁,不区分弹性板和刚性板,但可以考虑“全房间开洞和“板厚为0形成的独立梁.忽略了“楼板开洞和“楼板错层的影响.可以在“设计模型前处理一“特殊梁中修改单梁的折减系数.4连梁刚度折减系数：可取0.7结构允许连梁开裂,程序用刚度折减系数来反映开裂后的连梁刚度.为预防开裂过大,一般不宜小于0.5.该参数越小,结构周期和位移越大,连梁内力越小.指定“地震作用时,竖向地震和风荷载计算时连梁不予折减.注意：高规5.2.1条文说明：框剪结构中一端柱一端墙的梁以及剪力墙结构中某些连梁,如果跨比拟

28、大,重力荷载效应明显,此时慎重考虑折减.计算整体位移时,可不考虑连梁刚度折减.“风荷载作用：当风荷载作用水准提升到100年一遇或更高,在承载力设计时,允许考虑一定的连梁刚度弹塑性退化.位移计算时不起作用.“采用SAUSAGE-CHK算的连梁刚度折减系数勾选此项,程序会在：特殊墙-墙梁刚度折减系数中采用SAUSAGE-CHK算结果作为默认值；如不勾选,那么选用连梁刚度折减系数-地震作用的输入值.5托墙梁刚度放大系数：“托墙梁指转换梁与上部剪力墙直接相接、共同工作的局部；墙上开洞处对应次梁打断的主梁,勾选此项,程序按整根主梁计算,否那么按多段梁分布计算.的梁,程序不看作“托墙梁因计算模型中梁较实际

29、偏柔,可以放大梁刚度,放大系数可取：100为了保持一定的平安度,也可以不放大或少放大6支撑临界角度：20?建模时出现倾斜构件,此角度用来判断是按柱还是支撑来设计大于此角度7超配系数：1.151.25?对应9度时的各类框架和一级框架,有些抗震计算需要采用实际配筋,此时程序调整计算值来模拟实际配筋值.该参数同时适用与楼层抗剪计算.8中梁刚度放大系数：按2021标准.此处是为了考虑刚性楼板假定下楼板刚度对结构的奉献,此时刚度放大在配筋计算是不考虑.9矩形截面转T型：勾选此项,在承载力设计中考虑梁翼缘作用10梁刚度放大系数同主梁：中选择“梁刚度放大系数按2021标准取值或“矩形截面转T型时,对于被11

30、框支柱调整：勾选“调整与框支柱相连的梁内力；“框支柱调整系数上限：5程序自动对框支柱弯矩剪力进行调整,调整系数往往很大,为预防异常情况,可由设计人员决定是否调整与框支柱相连的梁内力.调整系数2:12按抗震标准5.2.5调整各楼层地震内力：抗规5.2.5条规定,抗震验算时,结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于表5.2.5给出的最小地震剪力系数；对竖向不规那么结构的薄弱层,尚应乘以1.15的增大系数.一般应选择.当楼层地震调整系数过大大于1.2时,说明该层结构刚度过小,应调整结构布置和相关的构件截面尺寸.弱强轴方向动位移比例：当Tl<Tg时,动位移比例取0,当Tg<Tl<5Tg

31、时,动位移比例取0.5,当T1>5Tg时,动位移比例取1.0.要注意其中弱轴对应结构长周期方向,强轴对应短周期方向.13按刚度比判断薄弱层的方式：程序提供4个选项.一般选择：“按抗规和高规从严判断.14受剪承载力突变形成的薄弱层自动进行调整,其限值为：皎勾选此项,对于受剪承载力不满足高规3.5.3条要求的楼层,程序自动将该层指定为薄弱层,执行相关的内力调整,并重新进行配筋设计.假设该层已经被用户指定薄弱层,不会重复进行内力调整.15指定的薄弱层个数及相应的各薄弱层层号：程序自动按刚度比判断薄弱层并对薄弱层进行地震内力放大,但对竖向构件不规那么,或承载力变化不满足要求的楼层,桁架转换上下楼

32、层,不能自动判断为薄弱层,需要用户在此指定.多塔模型可以在：“设计模型前处理一“层塔属性中指定薄弱层.16） “薄弱层地震内力放大系数：抗标准3.4.4-2:增大系数不小于1.15;高规3.5.8:应乘以1.25的增大系数.17地震作用调整：全楼地震作用放大系数此项调整对位移、剪重比、内力计算有影响；对周期计算没有.17二道防线调整：“考虑双向地震时内力调整方式：先考虑双向地震0.2Vo分段调整：针对框架-剪力墙结构和框架-核心筒结构中的框架局部.在水平地震作用下,由于框架局部与剪力墙的抗侧刚度相差较多,通常框架计算所得的剪力较小.为保证框架作为第二道防线具有足够的承载水平,需对框架剪力给以适

33、当调整.此系数只调整框架梁柱的弯矩和剪力,不调整轴力.标准对0.2Vo调整的方式为：0.2Vo和1.5Vmax取小值min.alpha、beta分别为地震作用调整前,楼层剪力框架分配系数和框架各层剪力最大值放大系数.对于钢筋混凝土结构默认值为：0.2和1.5.对于钢结构为：0.25和1.8.程序还增加了一种两者取大值ma2的偏平安的方法.* 地下室框架的剪力可以不调整；少量框架的剪力墙结构可以不调整.* 转换层框支柱,高规10.2.17规定了剪力调整方法.在“特殊构件定义中选定框支柱,程序自动调整.不需要再进行0.2Vo调整.框架柱数量从下至上分段变化时,可分段调整.在每段中,Vo取为本段底层

34、的地震剪力.调整起始层号：有地下室时,宜从地下一层顶板开始.调整终止层号：设置在剪力墙到达的层号.口分成的蠹0t/o两UJWtF麟静02/0一茶必配屋号0士/口值0*曲BF4T止髯,第2段：塔楼-第1段工大底盘a,共用标准层O240分以例M口Z/OZS4通寓总原初0J/0；TQ"的触况号ak/02SQ*AflF/止可第1葭大而薪第2段k1塔,第3段上2塔|* “调整系数上限：为了预防调整结果过大,程序设置了上限.但是标准规定不允许对框架柱的楼层剪力调整设置上限！程序缺省的系数上限为：2；填为负数,那么按程序实际计算结果.* “考虑弹塑性内力重分布讣算调整系数：工程平、立面复杂时如立面

35、开大洞、布置大量斜柱的外立面收进、连体结构等,高规8.1.4条给出的第二道防线设计不再适用.程序提供了这种基于性能设计理念的调整方法.勾选“按楼层调整那么每层的柱等构件均采用相同的调整系数；“按构件调整那么每个构件可以采用不同的调整系数.18指定的增强层个数及相应的各增强层层号：由用户指定,程序实现如下功能：增强层及相邻层柱、墙抗震等级自动提升一级；增强层及相邻层轴压比限值减小0.05.增强层及相邻层设置约束边缘构件.注：此处并非指剪力墙底部增强区.八.设计信息：1结构重要性系数：该参数一般取：1.0平安等级为一级,取：1.12钢结构构件净毛截面比：3梁按压弯构件的最小轴压比：默认值为0.15

36、梁默认接受弯构件计算；当计算轴压比大于该值时,按压弯构件计算如输入0.0那么表示全部梁均按受弯构件考虑.4框架梁端配筋考虑受压钢筋：应勾选混规11.3.1条：梁端受压区高度应符合要求混规11.3.6条：框架梁端截面的底部和顶部的纵向受力钢筋截面面积的比值,一级不应小于0.5,二、三级不应小于0.3.程序对框架梁端截面按正、负弯矩包络分别配筋,在计算上部配筋时并不知道下部的配筋,此时程序按上部配筋的50%30%为受压钢筋.5结构中的框架局部轴压比根据纯框架结构的规定采用：高规8.1.3条,框剪结构,底层框架局部承受的地震倾覆力矩的比值在一定范围内时,框架局部的轴压比需按框架结构规定采用.选择此项

37、,程序一律按框架结构轴压比规定限制.6按混凝土标准B.0.4条考虑柱二阶效应：混规：排架结构柱应按按混凝土标准B.0.4条计算其轴力二阶效应7梁按高规5.2.3-4条进行简支梁限制：高规5.2.3-4条：框架梁跨中截面正弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩值的50%一般勾选“仅主梁执行此条8保护层厚度：按新标准填写.以最外层钢筋的外缘计算.9梁柱重叠局部简化为刚域：不作为刚域即为梁柱重叠局部作为梁长度一局部进行计算,作为刚域即为梁柱重叠局部作为柱宽度柱宽一局部进行计算.一般而言,梁、柱重叠局部简化为刚域后,结构的刚度会增加.地震力作用下,基底剪力增大,端部内力增加,而结构的周

38、期和位移那么相应减小.竖向荷载作用下,端部内力会减小.组合设计内力是增加还是减小就不确定.当考虑了节点刚域后,那么在“梁平法施工图中不宜再考虑“支座宽度对裂缝的影响；考虑梁端负弯矩调幅后,不宜再考虑简化刚域.异型柱结构可选择；梁柱特别大时可选择.建议：一般不选.特别是考虑了“梁端负弯距调幅后,那么不宜再考虑节点刚域.10钢柱计算长度系数按有侧移计算：勾选按有侧移计算,否那么按无侧移计算.判断见?钢规?5.3.3条11指定的过渡层个数及相应的各过渡层层号：高规7.2.14-3规定：B级高度高层建筑剪力墙,宜在约束边缘构件层与构造边缘构件层之间设置1'2层过渡层.程序不能自动判断过渡层,用

39、户指定.12柱配筋计算原那么：单偏压计算,双偏压验算.对于指定的角柱,强制采用双偏压计算.柱双偏压配筋方式：“迭代优化：得到配筋结果后会继续进行迭代优化,直到最小配筋方案.等比例放大：先按单偏压计算,然后对计算结果等比例放大后验算双偏压.13柱剪跨比计算原那么：可选“通用方式14一阶、二阶弹性设计方法：高钢规7.3.2:结构内力分析可采用一阶或二阶弹性设计方法.当二阶效应系数大于0.1时应采用二阶弹性设计方法.二阶效应系数不应大于0.2.对于框架结构,程序输出二阶效应系数,用户自行判断.当采用“二阶弹性设计方法,必须同时勾选“柱长度系数设置1.0和“考虑结构缺陷.二阶计算方法-内力放大法,参见

40、高规5.4.3条.中选择“一阶弹性设计方法,允许在二阶计算方法中选择“不考虑或“直接几何刚度法.考虑P-DELTAa应：如不满足刚重比,那么应勾选.先不选择；然后根据WMASS.OUT件相关项确定.边缘构件15剪力墙边缘构件的类型：“SATWE出的所以类型16构造边缘构件尺寸：17剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4条：高规7.2.16-4规定：抗震设计时,对于连体结构、错层结构以及B级高度高层建筑结构中的剪力墙筒体,其构造边缘构件的最小配筋应根据要求相应提升.勾选此项,程序一律增强.18当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条的限值时一律设置构造边缘构件：九.地下室信息：1） 土层水平抗力系数的比例系数：参照桩基技术标准JGJ94-94的表5.4.5的灌注桩项