农建混凝土课程设计指导书

1、钢筋混凝土楼盖课程设计指导书目录第 1 节 设计任务书一、设计任务二、设计内容三、设计条件四、进度安排五、指导教师第 2 节 设计指导书一 肋梁楼盖的计算简图二 按弹性方法计算内力三 按塑性内力重分布的方法计算内力四 截面设计及构造要求第 3 节 设计例题第 4 节 答辩参考题参考文献编后第1节设计任务书一、设计任务某多层工业厂房，采用钢筋混凝土内框 架承重，外墙为370mm砖砌承重。设计时，只 考虑竖向荷载作用，采用单向板肋梁楼盖，要 求完成钢筋混凝土整体现浇楼盖的结构设计。确定柱网尺寸，柱截面尺寸见表 1，主次梁布置及截面尺寸，并进行编 号，绘制楼盖结构布置图。2、板设计按塑性分析法计算内

2、力，并绘制板配筋图。3、次梁设计按考虑塑性内力重分布的方法计算内力和正截面极限承载力，并绘制配 筋图。4、主梁设计按弹性方法计算主梁内力，绘制主梁的弯距、剪力包络图，根据包络图 计算正截面、斜截面的承载力，并绘制主梁的抵抗弯拒图及配筋图。三、设计条件1、建筑尺寸见图1和表2。2、学生由教师指定题号。3、 楼面做法：20mml厚水泥砂浆地面，钢筋混凝土现浇板，15mml厚石灰 砂浆抹底。4、荷载：永久荷载，包括梁、柱、板及构造层自重，钢筋混凝土容重 25kN/mi，水泥砂浆容重20kN/nt石灰砂浆容重17kN/ni，分项系数>1.2。可 变荷载，楼面均布荷载标准值见表1。分项系数I ：=

3、1.3或1.4。表1柱截面尺寸及混凝土强度等级班级柱截面尺寸（mr）混凝土强度等级土木 01（ 04）300X 300 (350X350)C20 (C25)土木 02（ 05）350X 350 (400X400)C20 (C20)土木 03（ 06）400X 400 (300X300)C25 (C30)表2 题号及可变荷载L1X L2(m可变荷载2(kN/m )5.05.56.06.57.07.522.5 X 30.0181522293621.6 X 28.5291623303721.4 X 27.53101724313819.8 X 27.34111825323919.6 X 25.0512

4、1926334018.0 X 24.86132027344117.1 X 24.0714212835425、材料梁、板混凝土强度等级见表1。主梁、次梁受力钢筋采用HRB335级钢筋，其他均用HPB235级钢筋。四、进度安排结构计算5天绘制结构施工图计算书、图纸整理 答辩10天合计教学周二周五、指导教师第2节设计指导书一肋梁楼盖的计算简图在进行内力分析前，必须先把楼盖实际结构抽象成为一个计算简图，在抽象过 程中要忽略一些次要因素，并做如下假定：1板的竖向荷载全部沿短跨方向传给次梁，且荷载一板一次梁一主梁一主 梁支承的传递过程中，支承条件简化为集中于一点的支承链杆， 忽略支承构件的竖 向变形，即按

5、简支考虑。2板视为以次梁为铰支座的连续梁，可取 1m宽板带计算。3跨数超过5跨的等截面连续梁（板），当各跨荷载基本相同，且跨度相 差不超过10%时，可按5跨连续梁（板）计算，所有中间跨的内力和配筋均按第 三跨处理。当梁板实际跨数小于 5跨时，按实际跨数计算。4 板梁的计算跨度应取为相邻两支座反力作用点之间的距离，其值与支座 反力分布有关，也与构件的支承长度和构件本身的刚度有关。在实用计算中，计算 跨度可按表3取值。表3梁、板的计算跨度按 弹 性 理 论 计 算单跨两端搁置I o=l n+a且lo< I n+h（板）loW 1.05 I n （梁）一端搁置、一端与支承构件 整浇10= I

6、n+a/2且I oW I n+h/2（板）I 0< 1.025 In（梁）两端与支承构件整浇I 0=I n多跨边跨10=I n+a/2+ b/2且10W I n+h/2 +b/2（板）I 0W 1.025 I n+b/2（梁）中间跨I 0=I c且I 0W 1.1 I n （板）I 0 W 1.05 I n （梁）按 塑 性 理 论 计 算两端搁置10=I n+a且I 0W I n+h （板）l°W 1.05 I n （梁）一端搁置、一端与支承构件整浇10= I n+a/2且I 0W I n+h/2（板）I 0W 1.025 I n （梁）两端与支承构件整浇I 0=l n注：I

7、。一板、梁的计算跨度；lc支座中心线间距离;In板、梁的净跨；h板厚；a板、梁端支承长度；b中间支座宽度二 按弹性方法计算内力按弹性理论计算的楼盖内力，首先要假定楼盖材料为均质弹性体。根据前述的 计算简图，用结构力学的方法计算梁板内力，也可利用静力计算手册中的图表确定 梁、板内力。在计算内力时应注意下列问题：1 .荷载及其不利组合楼盖上作用有永久荷载和可变荷载，永久荷载按实际考虑，可变荷载根据统计资料折算成等效均布活荷载，可由建筑结构荷载规范查得。板通常取1m板宽的均布荷载（包括自重），次梁承受板传来的均布荷载和次梁自重， 主梁承受次梁 传来得集中荷载和均布的自重荷载。为简化计算，可将主梁的自

8、重按就近集中的原 则化为集中荷载，作用在集中荷载作用点和支座处（支座处的集中荷载在梁中不产 生内力）。由于可变荷载在各跨的分布是随机的，如何分布会在各截面产生最大内力是 活荷载不利布置的问题。图2所示为5跨连续梁，当活荷载布置在不同跨间时梁的弯矩图及剪力图。由图可见，当求1, 3, 5跨跨中最大正弯矩时，活荷应布置在 1, 3, 5跨；当求2, 4跨跨中最大正弯矩或1, 3, 5跨跨中最小弯矩时，活荷载应布置在 2, 4跨；当 求B支座最大负弯矩及支座最大剪力时，活荷载应布置在 1, 2, 4跨，如图3。由 此看出，活荷载在连续梁各跨满布时，并不是最不利情况。图25跨连续梁弯矩图及剪力图(6)

9、的低薄(c) WJiRQ的踊勰越布覽12MII1ITB1milt图3活载不利位置(a) 活1+活3+活5(b) 活2+活4(c)活1+活2+活4从以上分析可得，确定截面最不利内力时，活荷载的布置原则如下：(1) 欲求某跨跨中最大正弯矩时，除将活荷载布置在该跨以外，两边应每隔 一跨布置活载；(2) 欲求某支座截面最大负弯矩时，除该支座两侧应布置活荷载外，两侧每 隔一跨还应布置活载；(3) 欲求梁支座截面(左侧或右侧)最大剪力时，活荷载布置与求该截面最 大负弯矩时的布置相同；(4) 欲求某跨跨中最小弯矩时，该跨应不布置活载，而在两相邻跨布置活载， 然后再每隔一跨布置活载。2内力包络图以恒载作用在各

10、截面的内力为基础，在其上分别叠加对各截面最不利的活载布 置时的内力，便得到了各截面可能出现的最不利内力。将各截面可能出现的最不利内力图叠绘于同一基线上，这张叠绘内力图的外包线所形成的图称为内力包络图。它表示连续梁在各种荷载不利组合下， 各截面可能 产生的最不利内力。无论活荷载如何分布，梁各截面的内力总不会超出包络图上的 内力值。梁截面可依据包络图提供的内力进行截面设计。图4为五跨连续梁的弯矩包络图和剪力包络图。(U4图4内力包络图(a)弯矩包络图(b)剪力包络图3.支座抗扭刚度对梁板内力的影响由于计算简图假定次梁对板、主梁对次梁的支承为简支，忽 略了次梁对板、主梁对次梁的弹性约束作用，即忽略了

11、支座抗扭 刚度对梁板内力的影响。从图5可以看出实际结构与计算简图的差异。在恒载 g作用 下，由于各跨荷载基本相等，9 -0,支座抗扭刚度的影响较小， 如图5a、b示。在活荷载p作用下，如求某跨跨中最大弯矩时， 某跨布置p，邻跨不布置P，如图5c、d示，由于支座约束，实 际转角9 /小于计算转角9，使得计算的跨中弯矩大于实际跨中 弯矩。精确地考虑计算假定带来的误差是复杂的，实用上可用调 整荷载的方法解决。减小活荷载，加大恒荷载，即以折算05-10娠处内力的计算值荷载代替实际荷载。对板和次梁，折算荷载取为:板：折算恒载：g/ =g+ 1折 算P=1P次梁：折算恒载：g/ =g+P_折算活载：p/

12、=4式中 g， p为实际的恒载、活载g/， p/为折算的恒载、活载这样调整的结果，对作用有活荷载的跨 gz+ p/= g+p,总值不变，而相邻 无活荷载的跨，g/ =g + p/2 >g,或gz =g+ p/4 >g；邻跨加大的荷载使本跨正弯 矩减小，以此调整支座抗扭刚度对内力计算的影响。 当板或梁搁置在砖墙或钢梁上 时，不需要调整荷载。4 弯矩和剪力设计值由于计算跨度取支承中心线间的距离，未考虑支座宽度，计算所得支座处 Max Vmax均指支座中心线处的弯矩、剪力值。支座处截面较高，一般不是危险 截面，故设计中可取支座边缘内力值进行计算（见图6）,按弯矩、剪力在支座范围内为线性变

13、化，可求得支座边缘的内力值：M=MC V0b/2当连续梁搁置于砖墙上时：M=M均布荷载：=Vc（g + q） b/2集中荷载：VC=V式中M、VC 支承中的弯矩、剪力值；%按简支梁计算的支座剪力设计值（取绝对值）；b支承宽度。三 按塑性内力重分布的方法计算内力钢筋混凝土是一种弹塑性材料，连续梁板是超静定结构，当梁板的一个截面 达到极限承载力时，并不意味着整个结构的破坏。钢筋达到屈服后，还会产生一定 的塑性变形，结构的实际承载能力通常大于按弹性理论计算的结果。再则，混凝土构件截面设计时，考虑了材料的塑性，若内力分析按弹性理论，与截面设计的理论 不统一，因此有必要研究塑性理论的内力分析方法。连续梁

14、板考虑塑性内力重分布的计算方法较多，例如：极限平衡法、塑性铰 法及弯矩调幅法等。目前工程上应用较多的是弯矩调幅法。弯矩调幅法的概念是：先按弹性分析求出结构各截面弯矩值，再根据需要将 结构中一些截面的最大（绝对值）弯矩（多数为支座弯矩）予以调整，按调整后的 内力进行截面配筋设计。（1）弯矩调幅法简称调幅法，调幅的基本原则是：1）为尽可能节约钢材，宜使用调整后的弯矩包络图做为设计配筋依据。2）为方便施工，通常调整支座截面，并尽可能使调整后的支座弯矩与跨中弯矩 接近。3）调幅需使结构满足刚度、裂缝要求，不使支座截面过早出现塑性铰，调幅值 一般w 25%。调幅后，所有支座及跨中弯矩的绝对值 M当承受均

15、布荷载时应满 足：丄M24 （g + q） l2当p/g w 1 /3时，调幅值w 15%，这是考虑长期荷载对结构变形的不利影响。4）调幅后应满足静力平衡条件，即调整后的每跨两端支座弯矩平均值与跨中 弯矩之和（均为绝对值），不小于该跨满载时（恒 +活）按简支梁计算的跨中弯矩 M （见图7）。_+ MC> M0图7M示意图5) 为保证塑性铰具有足够的转动能力，设计中应满足EW 0.35，钢筋宜使用HRB335级和HRB400级热轧钢筋，也可采用 HPB235级热轧钢筋，宜选用 C2旷C45 强度等级混凝土。6)考虑塑性内力重分布后，抗剪箍筋面积增大20%，增大范围I见图8为避免斜拉破坏，配

16、筋下限值应满足:0-03/c9f Lt f图8抗剪箍筋增大范围示意图(a)集中荷载作用(b)均布荷载作用(2) 用弯矩调幅法计算等跨连续梁板根据调幅法的原则，并考虑到设计的方便，对均布荷载作用下的等跨连续梁 板，考虑塑性内力重分布后的弯矩和剪力的计算公式为：2M=a ( g+ p) I o V=B ( g+ P) I n2式中，a， B 弯矩和剪力系数，分别见表4，表5 l 0， l n 计算跨度和净跨g，p均布恒载和活载的设计值 梁板弯矩系数a表4截面 支承条件| 梁 丨 板梁、板搁置在墙上边支座梁、板与梁整浇1/241/16梁与柱整浇1/16边跨中梁、板搁置在墙上1/11梁、板与梁整浇1/

17、14第内支座两跨连续1/10三跨及三跨以上连续1/11中间支座1/16中间跨中1/16梁剪力系数B表5截面支承条件梁端支座内侧搁置在墙上0. 45与梁或柱整浇0. 5第一支内座外测搁置在墙上0. 6与梁或柱整浇0. 55第一支内座内测0. 55中间支座两侧0. 55以图9示，5跨等跨连续梁承受均布荷载为例，用调幅法阐明上述系数由来 次梁边支座为砖墙，设活荷载与恒荷载之比p / g=3，l为跨度。图9五跨连续梁荷载布置图(a)五等跨连续梁(b)求MBmax时荷载布置图(c)求1、3、5跨中最大弯矩时荷载布置图p=3gg=p/3于是次梁折算荷载P_ 4p g+p=二 +p= J g+p=i +3g

18、 =4 g P = -(g+P)丄 一=0.4375 (g+p) 学雳+P)p/ = 4 =4 4=0.5625 (g+p)MBma，活载布置在一、二、四跨(如图9)，由附表可查得横g/按弹性方法求荷载系数-0.105，活荷载系数-0.119，则2Mma= 0.105 g T 0.119 p/ l2=-0.105 X 0.4375 (g+P) I - 0.119 X 0.5625 (g+P)I2(g+p) l2MB=0.8 MsmaP- 0.0903R边跨跨中最大弯矩示意见图10。由 I” ： =0得由 =01二(g+p) l 2+RaI - 1 (g+p) 12=0Ra=0.4091 (g+

19、p) lRb= (g+p) I 0.4091 (g+p)1I =0.5905 (g+p) IM= Ra I - (g+p)a 2I2=0.1129考虑调幅值20% (w 25%，贝U2 2(g+p) I =二.(g+p) I1:;II (g+p) 12=0.0909 (g+p) l2取M=0.0909 (g+p) I2,按静力平衡条件，可求得边跨间任意处弯矩，取 AB跨为隔离体，2 a(g+p) l2=0 da2RaI = (g+p) a Ia =0.409112=0.4091 (g+p) I2 1 (g+p) I2 (0.4091 ) 2求跨间最大弯矩Mmax的位置:Mma= Ra I -2

20、 (g+p)=0.08368按弹性方法求Mmax,活载布置在一、三、五跨(如图 9C)，由附表可查得 横荷载系数0.078，活荷载系数0.100，则2 2M 1maX=0.078gT +0.100pT=0.078 X 0.4375 (g+p) I2+0.100 X 0.5625 (g+p) I22=0.09037 ( g+p) I > Mmax1丄应取用M 1max的值，a =0.09037,即二讥，为计算方便，取为11。(3) 不等跨连续梁板的计算当不等跨连续梁板的跨度差不大于10%时，仍可采用等跨连续梁板的系数。 计算支座弯矩时，I 0取相邻两跨中的较大跨度值；计算跨中弯矩时，I 0

21、取本跨跨度 值。当不等跨连续梁板的跨度差大于10%时，连续梁应根据弹性方法求出恒载及活 荷载最不利作用的弯矩图，经组合叠加后形成弯矩包络图，再以包络图作为调幅依据，按前述调幅原则调幅。剪力可取弹性方法的计算结果，连续板可按下述步骤计算.1)确定最大跨跨内弯矩值边 跨：i丨> M>卜(呂+刃卩仗+刃厂中间跨：1孑> M>182)按已知最大跨跨中弯矩，在本跨(g+p)作用下,由静力平衡条件求该跨支座弯矩，再以支座弯矩为已知，同理求得邻跨跨中弯矩，以此类推，求得所有跨丄中及支座弯矩，该弯矩均应符合内力平衡条件及大于二(g+ p) I2。(4) 塑性内力重分布方法的适用范围考虑

22、塑性内力重分布的方法与弹性理论计算结果相比，节约材料，方便施工，但在结构正常使用时，变形及裂缝偏大，对下列情况不适合采用塑性内力重分布的 计算方法：承受动力荷载的结构构件；使用阶段不允许开裂的结构构件；轻质混凝土及其 它特种混凝土结构；受侵蚀气体或液体作用的结构；预应力结构和二次受力迭合结 构；主梁等重要构件不宜采用。四截面设计及构造要求确定了连续梁板的内力后，可根据内力进行构件的截面设计。一般情况下，强 度计算后再满足一定的构造要求，可不进行变形及裂缝宽度的验算。梁板均为受弯构件，作为单个构件的计算及构造已在第三章中述及，此处仅对 受弯构件在楼盖结构中的设计和构造特点简要叙述。1 板的计算及

23、构造特点(1) 支承在次梁或砖墙上的连续板，一般可按塑性内力重分布的方法计算。(2) 板一般均能满足斜截面抗剪要求，设计时可不进行抗剪计算。(3) 在承载能力极限状态时，板支座处在负弯矩作用下上部开裂，跨中在正弯矩的作用下部开裂，板的实际轴线成为一个拱形(图11)。当板的四周与梁 整浇，梁具有足够的刚度，使板的支座不能自由移动时，板在竖向荷载作用下将 产生水平推力，由此产生的支座反力对板产生的弯矩可抵消部分荷载作用下的弯 矩。因此对四周与梁整体连接的单向板，中间跨的跨中截面及中间支座，计算弯 矩可减少20%，其它截面不予降低。图11板的拱作用(4) 板的受力钢筋的配置方法有弯起式和分离式两种，

24、钢筋弯起切断位置见 图12，图中当p/g <3时，a=ln/4 ；当p/g >3时，a=l n/3。丨n为板的净跨。弯起式 可一端弯起(图12 (a)或两端弯起(图12 (b)。弯起式配筋整体性好，节 约钢材，但施工复杂；分离式配筋(图 12 (c)施工方便，但用钢量稍大。图12板中受力钢筋的布置(5) 板除配置受力钢筋外，还应在与受力钢筋垂直的方向布置分布钢筋，分 布钢筋的作用是固定受力钢筋的位置；抵抗板内温度应力和混凝土收缩应力；承担 并分布板上局部荷载产生的内力；在四边支承板中，板的长方向产生少量弯矩也由 分布钢筋承受。分布钢筋的数量应不少于受力钢筋的10%，且每米不少于3根

25、，应均匀布置于受力钢筋的内侧。由于计算简图与实际结构的差异，板嵌固在砖墙上时，支座处有一定负弯矩， 板角处也有负弯矩，温度、混凝土收缩、施工条件等因素也会在板中产生拉应力。 为防止上述原因在板中产生裂缝，沿墙长每米配 5© 6构造钢筋，伸出墙边长度 l o/7。在角部I。/ 4范围内双向配© 6 200的负筋，伸出长度lo/4。板靠近主梁5© 6钢筋,处，部分荷载直接传给主梁，也产生一定的负弯矩，同理应配置每米 伸出长度I o/4，板的构造钢筋配置见图13图13板的构造钢筋(6) 现浇板上开洞时，当洞口边长或直径不大于 300伽且洞边无集中力作用 时，板内受力钢筋

26、可绕过洞口不切断；当洞口边长或直径大于300伽时，应在洞口 边的板面加配钢筋，加配钢筋面积不小于被截断的受力钢筋面积的50%，且不小于2© 12;当洞口边长或直径大于1000伽时，宜在洞边加设小梁。2. 次梁的计算及构造特点(1) 次梁承受板传来的荷载，通常可按塑性内力重分布的方法确定内力。(2) 次梁和板整浇，配筋计算时，对跨中正弯矩应按T型截面考虑,T形截面的翼缘计算宽度按混凝土结构设计规范中的规定取值；对支座负弯矩因翼缘开裂仍按矩形截面计算。(3) 梁中受力钢筋的弯起和截断，原则应按弯矩包络图确定，但对相邻跨度不超过20%，可承受均布荷载且活荷载与恒荷载之比p / gw3的次梁

27、，可按图14布置钢筋。图14次梁的钢筋布置(a)有弯起钢筋(b)无弯起钢筋3. 主梁的计算与构造特点(1) 主梁除承受自重外，主要承受由次梁传来的集中荷载。为简化计算，主 梁自重可折算成集中荷载计算；(2) 与次梁相同，主梁跨中截面按T型截面计算，支座截面按矩形截面计算； 使主梁负筋位置下移，ho=h(7080)如图I1 <TJ1isrJ1 11-a-3 05(3) 主梁支座处，次梁与主梁支座负钢筋相互交叉， 计算主梁负筋时，单排筋ho=h(5060) mm双排筋 15);图15主梁支座截面纵筋位置(4) 主梁是重要构件，通常按弹性理论计算，不考虑塑性内力重分布；(5) 主梁的受力钢筋的

28、弯起和切断原则上应按弯矩包络图确定；(6) 在次梁与主梁相交处，次梁顶部在负弯矩作用下发生裂缝，集中荷载只能通过次梁的受压区传至主梁的腹部。这种效应约在集中荷载作用点两侧各0.50.6倍梁高范围内，可引起主拉破坏斜裂缝。为防止这种破坏，在次梁两侧设置附加横向钢筋，位于梁下部或梁截面高度范围内的集中荷载应全部由附加横向钢 筋(吊筋、箍筋)承担。附加横向钢筋应布置在长度为S=2hi+ 3b的范围内，见图16,附加横向钢筋所需的总截面面积按下式计算：式中Asv=F作用在梁的下部或梁截面高度范围内的集中力设计值；f yv箍筋或弯起钢筋的抗拉强度设计值；Asv 承受集中荷载所需的附加横向钢筋总截面面积；

29、当采用附加吊筋时，Av应为左、右弯起段截面面积之和。a 附加横向钢筋与梁轴线间的夹角图16梁截面高度范围内有集中荷载作用时，附加横向钢筋的布置(a)附加箍筋(b )附加吊筋1传递集中荷载的位置2 附加箍筋3 附加吊筋第三节设计例题30000152S5& 21已知：车间仓库的楼面梁格布置如图 17所示，轴线尺寸为30mK 19.8m,楼面面 层为20mm厚水泥砂浆抹面，梁板的天花抹灰为15mn厚混合砂浆，楼面活荷载选 用7.0kN/m2,混凝土采用C20,梁中受力钢筋采用 HRB335,其他钢筋一律采用HPB235板厚80mm次梁截面为 bx h=200mm 450mm主梁截面为 bx

30、h=300mmx 700mm柱截面为 bx h=400mrX400mm楼板周边支承在砖墙上，试设计此楼恒载标准值：& =0.4+2.0+0.225=2.655 kN/m 280mm厚现浇钢筋混凝土板25 x 0.08=2.000kN/m15mm厚石灰砂浆抹底17 x 0.015=0.225kN/m2活载标准值：Pk =7.000 kN/m 2经试算，永久荷载效应控制的组合为最不利组合,因此取荷载设计值图17 仓库的楼面梁格布置图（一）板的计算（按考虑塑性内力重分布的方法计算）1、荷载计算20mm厚水泥砂浆面层20 x 0.02=0.400kN/m22=1.35 x 2.655+1.0

31、x 1.3 x 7.000=12.684 kN/m 22、计算简图(见图18)图18板的计算简图取1m宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为：中间跨： 二！ =2200-200=2000mm边跨：比二=2200- 100- 120+1200/2=2040mm取=2020mm平均跨度：.=(2020+2000)/2=2010mm2、内力计算：因跨度差：(2020-2000)/2000=1%<10%故可按等跨连续板计算内力各截面的弯距计算见表6板弯距计算表6截面边跨中第一内支座中间跨度中间支座弯距系数+1/11-1/11+1/16-1/161/11 x 12.7-1/11 X 12.71/16

32、 X 12.7-1/16 X 12.7M ：= aqV(kN m)2X 2.022X 2.022X 2.02X 2.0=4.71=-4.71=3.18=-3.183、截面强度计算A =210N/mim, Jc =9.6 N/mm； 5=1.0,= 80- 20=60mm正截面强度计算见表7正截面强度计算表7截面边跨中B支座中间跨中中间支座在平面图上的位置M(kN m)4.714.713.180.8 X 3.183.18-0.8 X 3.18M工0.1360.1360.0920.0730.0920.073儿=0.5(1 + 71-)0.9270.9270.9520.9620.9520.962aA

33、fA5 -了旳 (mm)403.25403.25265.11209.55265.11209.55选用钢筋0 81250 81250 6/81250 61250 6/81250 6125实际配筋面积402402314226314226根据计算结果及板的构造要求,画出配筋图如图20所示图20板配筋图（二）次梁的计算（按考虑塑性内力重分布的方法计算）1、荷载计算板传来的恒载：2.655 X 2.2=5.841 kN/m次梁自重：25 X 0.2 X （0.45 0.08） =1.850 kN/m次梁粉刷抹灰：17 X 0.015 X 10.45 0.087 X 2=0.189 kN/m恒载标准值：&

34、amp; =5.841+1.850+0.189=7.880 kN/m活载标准值：=7.000 X 2.2=15.400 kN/m经试算,永久荷载效应控制的组合为最不利组合,因此取荷载设计值=1.35 X 7.880+1.0 X 1.3 X 15.400=30.7 kN/m2、计算简图各跨的计算跨度为中间跨：* I. = n =6000 300=5700mm边跨： 比二峡=6000- 150 120+250/2=5855mm1.025 !=5873.25mm,取小值 5855mm平均跨度：.=(5855+5700)/2=5777.5mm跨度差：(58511-5700)/5700=2.7%<

35、10%次梁的计算简图见图21。fe15015015015060006000q=30»7kN/m6000 TH Anna585557005700CE5700nnAA5855图21次梁的计算简图截面边跨中第内支座中间跨度中间支座弯矩系数空+1/11-1/11+1/16-1/163、内力计算：次梁的弯距计算表8M - aqP(kN m)1/11 X 30.7 X25.855=95.7-1/11 X 30.7 X25.778=-93.21/16 X 30.7 X5.70 2=62.3-1/16 X 30.7 X5.70 2=-62.3次梁的剪力计算表9截面A支座B支座左B支座右c支座剪力系数

36、00.450.550.550.550.45 X 30.7 X0.55 X 30.7 X0.55 X 30.7 X0.55 X 30.7 X(kN)5.735.735.705.70=79.16=96.7=96.3=96.34、正截面强度计算(1)次梁跨中截面按T形截面计算f边跨：5 - E=5.855/3=1.95m中间跨："" =0.2+1.98=2.18mr取. =1.95m(二 -，; =5.7/3=1.90mi'=0.2+2.0=2.2mt取=1.90m支座截面按矩形截面计算2y= 300 N/mm(2)判断截面类型ho= h 35= 450 35= 415m

37、m=1.0 X 9.6 X 1950X 80X (4111-80/2)=561.6 kN m>95.7 kN m(62.3属于第一类T形截面次梁正截面强度计算见表10表10次梁正截面强度计算截面边跨中B支座中间跨中中间支座M(kN m)95.7-93.262.3-62.3r切或b (mm)19502001900200 3 对沁疋0.02970.2820.01980.188匕 “X+Jl-迢)0.9850.8300.990.895A =/必屁（mnn）780.4901.9505.5559.1选用钢筋2© 16（弯）2生14（直）1 © 16（弯）2© 12（直

38、）2亶16（直）3也16（弯）2虫16（直）2© 16（弯）2实际配筋面积（mm）8049116036285、斜截面强度计算：次梁斜截面强度计算见表11表11次梁斜截面强度计算截面A支座B支座左B支座右C支座V (kN)79.1696.796.396.32厅耳工占妬(kN)0.25 X 1.0 X 9.6 X 200X 415=199.2kN>V截面满足要求姚(kN)0.7 X 1.1 X 200 X 415=63.91kN<V按计算配箍箍筋直径和肢数0 6双肢儿 * (mni)2 X 28.3=56.62 X 28.3=56.62 X 28.3=56.62X 28.3=

39、56.6_ 1.25/4v>芦(mm)404.3188.1190.4190.4实配间距(mm)1801801801806. 计算结果及次梁的构造要求，绘次梁配筋图，见图221-1主梁的计算（按弹性理论计算）1、荷载计算： 主梁自重：梁侧抹灰：恒载标准值:活载标准值:恒载设计值:次梁传来的恒载：7.88 X 6.0=47.28kN/m225 X 0.3 X( 0.7 0.08 ) X 2.2=10.23kN 17 X 0.015 X( 0.7 0.08 ) X 2X 2.2=0.696 kN'-=47.28+10.23+0.696=58.206 kN卩一 =15.4 X 6=92.

40、400 kN1.3J- =1.35 X 58.206=78.58 kN1.3 F =1.3 X 92.40=120.1 kN活载设计值：2、计算简图各跨的计算跨度为：中间跨：一二 ”】=6600-400+400=6600mm边跨：- r - -=6600- 120 200+370/2+400/2=6665mm一 < 1.025 r +b/2=1.025 X( 6600- 120 200) +400/2 = 6637mm, 取小值6637mm平均跨度：'=(6637+6600)/2=6619mm跨度差：(6637-6600)/6600=0.56%<10%主梁的计算简图见图23

41、。图23主梁的计算简图3、内力计算：(1)弯距计算二_门二 ('值由附表5- 1查得)边 跨： 一;=78.58 X 6.637=521.5 kN厂=120.1 X 6.637=797.1 kN中 跨：1 = 78.58 X 6.6=518.6kN =120.1 X 6.6=792.7kN平均跨：丄=78.58 X 6.619=520.1kNPI =120.1 X 6.619=795kN主梁弯矩计算见表12。(2) 剪力计算(值由附表查得)剪力计算见表13。主梁弯矩及剪力包络图见图24表12主梁弯矩计算项次荷载简图k亦恣瓦瓦 恒载0.244127.278.2-0.267-138.90.

42、06734.70.06734.7-0.267-138.9活载0.289194.5-0.133-105.7-105.7-0.133230.4-105.7-105.7活载-35.6-70.7-0.133-105.70.200158.50.200158.5-0.133-105.7活载0.22999.8-0.31175.90.170-0.089182.5-247.2134.8-70.8 活载-23.9-47.3-0.089-70.80.170134.875.9-0.311-247.2内 力 组 合+357.6272.7-244.6-71-71-244.6+91.67.5-244.6193.2193.2

43、-244.6+309.7178-386.1110.6169.5-209.7+103.330.9-209.7169.5110.6-386.1取 不 利 内 力组合项次+组合值(kN m)91.67.5-386.1-71-71-386.1齟唤组合项次+"唤组合值(kN m)357.6272.7-209.7193.2193.2-209.7盹浪4时?图 24主梁弯矩及剪力包络图4、正截面强度计算(1)确定翼缘宽度主梁跨中按T形截面计算f边跨：二 t=6.37/3=2.2123mf"=0.3+5.7=6.0m中间跨:取 一；=2.2123mr叶=6.6/3=2.2mi=0.3+5.7

44、=6.0mt取=2.2m支座截面仍按矩形截面计算(2)判断截面类型取加=640m(跨中)，加=610m(支座) 妙 幻(血-切 /2) =1.0 x 9.6 X 2212.3 X 80X (640-80/2)=1019.42 kN m> 357.6 kN m(193.2 kN m)属于第一类T形截面主梁剪力计算表13项次荷载简图k兀瓦0.733-1.2671.000恒载57.6-99.5678.580.866-1.1340活载104.0-136.20-0.133-0.1331.000活载-16-16120.10.689-1.3111.222活载82.7-157.5146.8-0.089-

45、0.0890.778活载-10.7-10.793.4组合项次+'耐(kN)组合值41.6-257.1172组合项次+疔唤(kN)组合值161.6-110.3225.4(3)截面强度计算主梁正截面强度计算见表145、斜截面强度计算：主梁斜截面强度计算见表15表中GfP=78.58+120.1=198.68 KN主梁正截面强度计算表14截面边跨中B支座中间跨中M(kN m)357.6-386.1193.2-712 (kN)04198.68 X 2=39.74b& (kN m)357.6-346.36193.2-71M口 0.0410.3230.0220.010儿=0.5(1+0.9790.7970.9890.995地-,(mni)1902.52298.11017.4371.6选用钢筋2 !_25(弯)3愛20(直)1 $ 18+3 $ 25 (弯)2$ 16+1 止20(直)2$ 16(直)1 $ 18+1 $ 25 (弯)2$ 16(直)实际配筋面积(mm2)19242443.61147.3402主梁斜截面强度计算表15截面A支座B支座左B支座右厂(kN)161.6257.1225.