肋形楼盖设计---水工钢筋混凝土结构学课程设计

1、.水工钢筋混凝土结构学课程设计任务书 一、课程设计目的和任务 技能训练： 1、使学生对水工钢筋混凝土结构设计过程有更加深入的理解； 2、增强学生使用水工钢筋混凝土结构设计规范的意识； 3、提高学生收集相关设计资料的能力； 4、使学生进一步掌握水工钢筋混凝土结构设计的原则、步骤及方法； 5、提高学生的工程制图能力。 通专结合点： 1、通过分组共同完成设计任务提升团结协作能力； 2、训练学生使用设计规范的能力； 3、训练学生搜集参考资料、利用资料的能力； 4、通过编写课程设计计算书训练学生计算能力与写作能力； 5、通过出配筋图训练学生绘图、识图的能力； 6、提高学生分析问题和解决问题的能力。 二、

2、课程设计题目 水电站厂房肋形楼盖设计 三、课程设计内容 1、结构平面布置：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按弹性理论计算） 3、次梁强度计算（按塑性理论计算） 4、主梁强度、刚度、裂缝宽度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：100） （2）、板的配筋图（1：50） （3）、次梁的配筋图（1：30；1：20） （4）、主梁的配筋图（1：30；1：20）及弯矩 M、剪力 V 的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明 四、基本资料 1、题号 :40 2、某水力发电站生产副厂房采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，其平面尺寸为 L1L2（见图一及表一）,生产车间的

3、四周外墙均为 37 承重砖墙。 3、荷载 （1）、楼面活荷载，单位为kN/ m2（见表一） （2）、楼面面层：水磨石地面 0.65 kN / m2（3）、楼盖自重：钢筋混凝土容重 =25 kN/ m3（4）、平顶粉刷： 0.25 kN / m24、材料及设计参数 （1）、混凝土：C25 （2）、钢筋：主梁及次梁纵向受力筋用级钢筋， 板内及梁内的其它钢筋可以采用级。 （3）、构件安全系数 K取 1.2，设计状况取持久状况、环境类别为一类。 图一 厂房平面尺寸 表 1 荷载及题号 五、时间安排 1 搜集资料和分析资料 2学时2 结构平面布置 1 学时3 结构荷载计算 4 学时4 结构内力计算 5

4、学时5 结构配筋计算 8 学时6 设计说明书和配筋图 10 学时合计 30 学时 六、主要参考资料 水工混凝土结构设计规范（SLT191-2008） 水工建筑物荷载设计规范 （DL5077-2009） 水工钢筋混凝土结构学 教材 建筑结构静力计算手册 混凝土结构构造手册 水电站厂房现浇肋形楼盖课程设计 一、平面结构布置 柱网及梁格布置应根据建筑物使用要求确定，因本厂房在使用上无特殊要求，故结构布置应满足实用经济的原则，并注意以下问题。 1、柱网布置可为正方形或长方形。 2、板跨一般为1.52.8m，次梁跨度一般是4.06.0m，主梁跨度则为5.08.0m，同时宜为板跨的 3 倍（二道次梁）。

5、板跨为2.08m，次梁跨度为6.9m，主梁跨度为6.25m3、对于板、次梁和主梁，实际上不宜得到完全相同的计算跨度，故可将中间各跨布置成等跨，而两边跨可布置得稍小些，但跨差不得超过 10%。 二、板的设计（按弹性理论计算） 1、板、次梁、主梁的截面尺寸确定 板厚 hB80mm，（一般取在 h 之间）。取hB=100mm次梁 hc =( )L ，b =( )hc 。取hc=400mm，b=200mm主梁 hz =()L ，b=( )hz。取hz =500mm，b=300mm2、板的计算简图： 图 1 板计算简图 板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过 10%

6、时，均可按五跨等跨度连续板计算。 当按弹性理论计算时，其计算跨度： 中跨： b0.1 c，取 l0=lc=2080mm 边跨： hBa，取l0=ln+0.5(hB+b)=2030mm，跨差10%，按照等跨计算3、荷载计算： 取 1m 宽板带计算： 面层 水磨石每平方米重1 = 0.65 kN /m 板自重 板厚1 = 2.5 kN /m 平顶粉刷 每平方米重1 = 0.25 kN /m 恒载标准值：gk= = 3.4 kN /m 活载标准值：qk =标准值1 = 2.0 kN /m恒载设计值： 活载设计值： 设计值总值： 5.97kN/m 4、内力计算 按弹性理论计算，由于边垮与中跨的跨度相差

7、不到 10%，可采用等跨表格计算。查水工钢筋混凝土结构学附录六表 4 可得： 5注意：此时要考虑活荷载不利布置分别求出 跨中弯矩：边跨: M1 =2.138kNm 中间跨: M2=1.328kNm 、 M3 =1.602kNm支座弯矩： MB =-2.739kNm、 MC =-2.373kNm 支座边缘弯矩： -2.166kNm，-1.795kNm5、配筋计算： 根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下： 表 1 板配筋计算表 截面1B2C3M(kN.m)2.138-2.1661.328-1.7951.6025.8315.8315.8315.8315.8310.0440.04460.02730.0

8、3690.0330.0450.04560.02770.03760.03380.9770.9770.9860.9810钢筋200200200200200配筋率满足最小配筋率要求 位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（M2、M3）和中间支座（MC）计算弯矩可以减少 20%，其他截面则不予以减少。为了便于施工，在同一板中，钢筋直径的种类不宜超过两种，并注意相邻两跨跨中及支座钢筋宜取相同的间距或整数倍（弯起式配筋） 6、确定各种构造钢筋： 包括分布筋250、嵌入墙内的板面附加钢筋200，垂直于主梁的板面附加钢筋200。 7、绘制板

9、的配筋示意图： 可用弯起式或分离式配筋。 三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）： 1、 确定计算跨度及计算简图。 图 2 次梁计算简图 当按塑性内力重分布计算时，其计算跨度： 中跨： l0 = ln=6750mm2、荷载计算： 由板传来： 板恒载次梁间距 = 3.42.08=7.072 kN /m 次梁肋自重： b(hchB) 钢筋混凝土容重 = 0.2 0.325=1.5 kN /m次梁粉刷重 2(hchB) 粉刷层每平米重 = 0.15 kN /m 恒载： g k = 8.722 kN /m 活载：qk= 活载标准值次梁间距 =2.0 2.08=4.16kN/m 恒载设计值： 9.1581

10、kN/m活载设计值： 4.922kN/m设计值总值： g+q=14.15kN/m3、内力计算： mb 值： vb 值： 其中： M1=58.61kNm MB=-58.61kNm VA=42.22kN VB左=56.29kN VB右=-56.29kN VC=-42.22kN4、正截面强度计算： 1）、次梁跨中按 T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度bf按水工钢筋混凝土结构学85页表 3-2 考虑。支座截面按bchc矩形截面计算。所以确定 bf =2250mm 。并判断是第一类 T 形截面。 2）、钢筋截面计算如下： 表 2 次梁抗弯配筋计算表 截面1BM(kN.m)58.61-58.613.47

11、3.080.02030.2280.02050.2620.98980.869658750选钢筋318318配筋率满足最小配筋率的要求表 3 次梁抗剪配筋计算表 截面ABV(kN)42.2256.290.25fcbh0178.5178.5Vc=0.7ftbh053.3453.34-箍筋肢数、直径2、82、8实配箍筋8300（2）8300（2）配筋率满足最小配筋率要求5、根据计算结果和构造要求，绘制次梁配筋示意图。 四、主梁设计（内力按弹性理论计算）： 1、计算简图： 图 2 主梁计算简图 柱截面 450450，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁

12、进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度 a=370。 则主梁计算跨度： 中跨：l0=ln+ b柱+b柱（支座中心线之距）=6240mm 边跨：l0=ln+ b柱+0.025 ln=6287 ln+a+b柱=6325 2、荷载计算： 为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。 次梁传来的荷载： 次梁恒载主梁间距 = 60.18 kN 主梁自重： bz(hzhB)次梁间距 = 6.24 kN 主梁粉刷重：2(hzhB)次梁间距每平米粉刷层重= 0.0624 kN 恒载： Gk= 66.48 kN则恒载设计值 69.81kN 活载：Qk = 次梁活载主梁间距= 28.704 kN 则活载设计值 4

13、.99kN1)、M=k1GL0其中，k1可由书中表查取，L0计算跨度，对于 B 支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。 2）、V=kQ其中，k 可由书中表查取，3、 内力计算： 10表 4 主梁弯矩计算 项次荷载简图M1M2MBMC 104.4648.35-125.06-83.2061.93-23.85-30.85-20.4248.9341.69-69.25-10.32-37.61-20.49-61.4659.33-38.4010.32-42.55-28.26-30.73Mmin kNm组合项次+组合值166.3924.5-117.29-117.29Mmax kNm组合项次+组合值166.399

14、6.06-194.31-144.66 由此可作出下列几种情况下的内力图： +； +； +； + 将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。 表 5 主梁剪力计算 项次荷载简图VAVB左VB右VC左VC右 49.84-89.7876.44-63.8163.1830.14-39.361.651.6532.7923.38-45.543.88-25-3.69-3.27-3.2727.9-40.9840.98-0.4128.31-40.577.78-2.07-4.51-4.5134.03-34.856.13Vmin kN组合项次+组合值45.33-61.4735.87-55.455.4Vm

15、ax kN组合项次+组合值80-135.28120.32-104.16104.16 同样可绘出剪力包络图。 4、 主梁正截面和斜截面承载力计算： 表 6 主梁正截面配筋计算 截面1B2CM(kN.m)166.39-194.3196.06-144.66V0b/2-18.05-15.62M-V0b/2166.39176.2696.06129.040.03780.280.02180.2050.03680.3370.0220.2320.9810.8320.9890.884147618438451270选钢筋128，225328220,118325配筋率满足最小配筋率、构造的要求 注意：主梁跨中截面按

16、T 形截面计算，按水工钢筋混凝土结构学8 5页表 3-2考虑。支座截面按bchc 矩形截面计算。并判断是第一类T 形截面。 表 7 主梁抗剪配筋计算表 截面AB左B右C左V（kN）80-135.28120.32-104.160.25fcbh0-410.55-410.55-410.55-410.55Vc=0.7ftbh0122.68122.68122.68122.68实配箍筋8200配筋率满足最小配筋率、构造要求 5、主梁吊筋计算： 由次梁传于主梁的集中荷载 F=G+Q 则吊筋面积 1.2（69.81+34.44）/210422 所以选吊筋为：箍筋 面积： 4226、 主梁正常使用极限状态验算

17、裂缝：200Ate=24000 te=0.0368 0.190.4满足要求。水工钢筋混凝土结构课程设计计算书设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构 题号：426 班级：港口航道与海岸工程07-04班 姓名：李春雷 学号：200712020426指导教师：彭艺斌 王中强 童光明日期：2010年6月 25日目 录 1课程设计任务书.12 计算书正文42.1 结构布置 . .42.2初步选择板、梁的截面尺寸.42.3单向板的设计. 42.3.1计算简图. .52.3.2荷载计算. .62.3.3板的内力计算. .62.3.4板的配筋计算.62.3.5板的模板配筋.72

18、.4次梁的设计.72.4.1计算简图. .72.4.2荷载计算. .82.4.3次梁的内力计算. .82.4.4次梁的配筋计算 . 92.4.5次梁的模板配筋 . 112.5主梁的设计.122.5.1计算简图. .122.5.2荷载计算. .132.5.3主梁的内力计算. .132.5.4 主梁内力包络图 .172.5.5主梁的配筋计算.182.5.6附加钢筋计算.192.5.7主梁的模板配筋.203 课程设计体会.204 致 谢.215参考文献216附件.22附件1 计算书手稿.22附件2 施工图手稿.22.;141 课程设计任务书一、 设计资料1、设计条件某水电站副厂房属3级水工建筑物，环

19、境条件类别为一类，采用外墙及内柱承重，柱网布置如图1所示，柱的截面尺寸bh，楼盖采用钢筋混凝土现浇整体式肋形结构。L15L2L2L2250250ABCD164532120bhL1L2L21203L1L1L2图1副厂房结构平面布置图2、设计参数厂房按正常运行状况设计；楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面，板底及梁用15mm厚混合砂浆粉底；钢筋除主梁和次梁的主筋采用级钢筋外，其余均采用级钢筋；混凝土强度等级为C20。水泥砂浆容重1为20kN/m3；混合砂浆容重2为17kN/m3；钢筋混凝土容重3为25kN/m3；楼面活荷载标准值qk及其余设计参数按学号给出，见表2，并据此填入表1。表1 设计自选参数题

20、号L1L2(mmmm)5L23L1(mmmm)bh(mmmm)qk（kN/m2）4265700600030000171003004006二、 设计内容1、结构布置根据设计任务书提供的设计资料及表1所给有关设计参数进行结构布置；选定材料并拟定构件截面尺寸。2、结构内力计算根据结构工作状况及结构特点，确定计算简图，并进行荷载计算；计算结构内力，并根据需要绘制内力包络图。单向板肋形结构的板和次梁按塑性理论计算、主梁按弹性理论计算，双向板肋形结构的板、次梁和主梁均按弹性理论计算。3、截面设计考虑结构设计的安全、经济、便于施工等因素进行截面设计；合理选择受力钢筋，并按要求配置构造钢筋；绘制主梁内力包络图

21、及抵抗弯矩图。4、绘制施工图绘制楼盖结构平面布置图（1:1001:200）；绘制板、次梁和主梁模板配筋图，根据需要绘制钢筋材料表或钢筋抽样图。三、 课程设计分组及要求1、设计分组指导老师按行政班分组指导；学生按表1根据学号确定自己的设计题号及设计参数，并独立完成课程设计任务。2、时间安排1) 收集资料 1天2) 结构布置 1天3) 内力计算 3天4) 截面设计 1天5) 施工图绘制 2天6) 计算书整理、修改施工图 1天7) 分组答辩 1天3、提交的文件1）计算书1份每个学生按照封面、目录、课程设计任务书、计算书正文、课程设计体会、计算书手写草稿（附件1）、施工图的手绘草图（附件2）的顺序装订

22、成册。除附件外，其余部分要求提交word文档打印件，并将电子文档按行政班级提交指导老师。2）施工图1-2张每个学生提交1-2张2号施工图（CAD绘图）。注：所有材料装入长沙理工大学专用资料袋。4、考核方式与成绩评定按设计成果（包括设计计算书和设计图纸）占70、设计过程（包括设计态度和创新精神）占10、设计答辩（回答问题情况）占20的比例以“优秀、良好、中等、及格和不及格”五个等级评定课程设计成绩。2 计算书正文2.1 结构布置根据楼盖结构柱网尺寸，进行结构布置，如图2.1所示：2.2初步选择板、梁的截面尺寸主、次梁的截面尺寸计算如下表所示：表2.1 次、主梁的截面尺寸构件名称L(mm)高度h计

23、算值(mm)宽度b计算值(mm)取 值b*h(mm*mm)主梁6000(1/141/8)L428750(1/31/2)h233350350700次梁5700(1/181/12)L317475(1/31/2)h150225220450板的厚度按构造要求h=80mm=2000/40=50mm，楼板厚度不少于60mm，密肋板厚度不少于50mm，工业建筑板厚度不少于70，本设计楼板可选用80mm厚的楼板。2.3单向板的设计 按照塑性内力重分布理论进行计算板的内力，对多跨连续板沿板的长边方向取1米宽的板带作为板的计算单元。2.3.1计算简图l0=lnl0=lnblnlnlnab板：l01= ln+h/2

24、 和 l01= ln+a/2 取小值图2.2 计算跨度示意图板在墙上的支承长度a不小于120mm，取a=120mm；中间支座宽度即为次梁宽度:b=220mm；板厚：h=80mm。计算跨度按图2.3进行计算，其中，边跨：=2000-120-b/2+h/2=2000-120-110+40=1810mm， =2000-120-b/2+a/2=2000-120-110+60=1830mm 两式较小值为l01=1810mm中间跨：=2000-b=2000-220=1780mm由于（1810-1780）/1780 100%=0.1.7%10%，故可按等跨连续板计算内力；且多于五跨连续板按五跨计算内力，小于

25、五跨或等于五跨的连续板按实际跨数计算内力。按图2.1布置板其跨度多于五跨，故按五跨计算内力，其计算简图见图2.3。2.3.2荷载计算板的荷载计算可列表计算，见下表2.2荷 载 种 类荷载标准值（kN/m）荷载分项系数荷载设计值（kN/m）永久荷载20mm厚水泥砂浆面层0.41.050.4280mm厚现浇板自重21.052.115mm厚板底抹灰0.2551.050.27小 计（g）2.655-2.79可变荷载（q）61.27.2总荷载（g+q）8.655-9.99 表2.2 板的荷载计算表说明：1.分项系数取值依据水工混凝土结构设计规范，G =1.05，Q =1.2。 2.荷载标准值的计算： 2

26、0mm厚水泥砂浆面层：20*0.02*1=0.4 kN/m 80mm厚现浇板自重： 25*0.08*1=2 kN/m 15mm厚板底抹灰: 17*0.015*1=0.255 kN/m2.3.3板的内力计算板考虑塑性内力重分布后，各跨中及支座截面的弯矩系数值按图2.4采用，各跨中及支座截面的弯矩按式计算。图2.4单向板内力系数板一般均能满足斜截面抗剪承载力要求，所以只进行正截面承载力计算。计算B支座负弯矩时，计算跨度取相邻两跨的较大值。板的弯矩计算见表2.3： 表2.3 板的弯矩计算表截 面边跨中M1B支座MB中间跨中M2、M3中间支座MC跨 度 （m）1.8101.8101.7801.780内

27、力系数 1/11-1/111/16-1/14 弯矩值（kNm）2.98-2.981.98-2.262.3.4板的配筋计算板单宽b取为1000mm，一类环境保护层厚度c=20，对于薄板 a=c+5=25mm，h0=h-a=80-25=55mm。各截面配筋计算过程见下表，中间区格中间板的四周与梁整体连接，由于拱效应，弯矩有所降低，故M2、M3及MC应降低20%，计算结果可以填在表2.4内。表2.4 板正截面承载力计算截 面边跨跨中B支座中间跨中，中间支座边区格中间区格边区格中间区格M（kNm）2.982.981.981.582.26-1.81（mm）7.257.254.703.725.404.28

28、=19.25（mm）满足满足满足满足满足满足= （）331331215170247196选配钢筋814081408200825082008200实配359359251201251251说明：minbh0=0.2%*1000*55=110mm2，实际配筋面积均满足要求。其中：=1.2, =12N/, =210N/2.3.5板的模板配筋板的配筋一般采用分离式，板的配筋图见A1图。2.4次梁的设计次梁按考虑塑性内力重分布进行设计2.4.1计算简图次梁在墙上的支承长度a不小于240mm，现取a=240；中间支座宽度即为主梁宽度（b=400）。计算跨度按图2.2进行计算，其中：边跨：=5700-120-

29、350/2+0.025(5700-120-350/2)=5540mm =5700-120-350/2+240/2=5525mm两式相比取较小值L01=5525mm中间跨：=5700-b=5700-350=5350mm由于(5525-5350)/5350 100%=3.27%0.1 故仅按计算跨度L0和梁净距Sn考虑。边跨：桉计算跨度L0考虑：= L0 /3=5.525/3=1.84m按梁净距Sn: =b+ Sn=0.22+(2-0.12-0.22/2)=1.99m取较小值即=1.84m中间跨：桉计算跨度L0考虑：=L0/3=5.35/3=1.78m按梁净距Sn: =b+ Sn=0.22+(2-

30、0.22)=2m取较小值即=1.78m判别T形截面类型: 边跨:/rd=9.6*1840*80*（410-80/2）/1.2=436 kNm42.13 kNm中间跨: /rd=9.6*1780*80*(410-80/2)/1.2=422 kNm27.16kNm故各跨中截面均属于属于第一类T形截面。次梁正截面承载力计算： 表2.8 次梁正截面受弯承载力计算截面位置边跨中M1B支座MB中间跨中M2弯矩设计值M(kN.m)62.11-62.1140.04截面类型一类T形矩形一类T形0.0250.209001600250.2370016AS(mm2)603684374选配钢筋316222216实际配筋

31、面积(mm2)603760402说明：minbh0=0.2%*220*410=180.4mm2，实际配筋面积均满足要求。其中: =，=1-，=或=(mm)2.4.4.2斜截面受剪承载力计算包括复核截面尺寸、腹筋计算和最小配箍率验算。斜截面承载力计算过程可列于表2.9。 表2.9次梁斜截面受弯承载力计算截面位置边支座QA内支座QBl内支座QBr剪力设计V(kN)54.4372.5865.86rdV65.3287.1079.030.25fcbh00.259.6220410/1000=216.48 KN rdVmax,截面尺寸满足要求0.7ftbh00.71.1220410/1000=69.45 K

32、NrdVmax需配置弯筋弯起钢筋无箍筋用量200,双肢Asv(mm2)101= Asv/bs101/(220200) 100%=0.23%0.15%Vcs=Vc+1.25（fyv Asv/s）h069.45+(1.25210101/200) 410/1000=123.8 KNVCS rdV满足满足满足2.4.5 次梁的模板配筋次梁的配筋图见A1图2.5主梁的设计主梁内力计算按弹性理论设计，视为铰支在柱顶上的连续梁。2.5.1计算简图 图2.6：主梁的有关尺寸及支承情况主梁在墙上的支承长度a不小于370mm，现取a=370.中间支座宽度即为柱横截面高度，即取b=400mm。计算跨度按图2.6进行

33、计算，其中：边跨：取 =6000-120-400/2+0.05(6000-120-400/2)=5964mm=6000-120-400/2+370/2=5865mm取两式较小值L01=5740mm中间跨：=6000=6000mm由于（60005865）/6000 100%=2.25%10% 说明可以按等跨连续梁计算内力。主梁的计算简图见图2.7。2.5.2荷载计算主梁的自重和主梁底及两侧的粉刷自重为均布荷载，但此荷载值与次梁传来的集中荷载值相比很小，为简化计算，采取就近集中的方法，把主梁自重集中到集中荷载作用点，将主梁视为承受集中荷载的连续梁来计算。主梁承受的永久荷载包括：次梁传来的恒荷载、主

34、梁自重和主梁底及两侧的粉刷重量；主梁承受的可变荷载仅考虑次梁传来的可变荷载。可按表2.10进行计算: 表2.10 主梁的荷载计算表荷 载 种 类荷载标准值（kN）荷载分项系数荷载设计值（kN）永 久荷 载次梁传来的恒荷载43.321.0545.49主梁自重10.851.0511.39主梁底及两侧的粉刷0.821.050.86小 计（G）54.99-57.74可变荷载（Q）68.41.282.08总荷载（G+Q）123.39-139.82说明：1.分项系数取值依据水工混凝土结构设计规范，G =1.05，Q =1.2。 2.荷载标准值的计算： 次梁传来的恒荷载：7.6*5.7=43.32 kN/m

35、 主梁自重： 25*0.35*（0.7-0.08）*2=10.85 kN/m主梁底及两侧的粉刷: 17*0.015*0.35+(0.7-0.08)*2*2=0.82 kN/m可变荷载：12*5.7=68.4 kN/m2.5.3主梁的内力计算集中荷载作用下五跨连续梁的弯矩及剪力系数可由教材附录八的表格查得，各跨中及支座截面的弯矩按式M=1GL+2QL；各支座截面剪力按式V=1G+2Q。其中，1、1分别为永久荷载作用下的弯矩及剪力系数；2、2分别为可变荷载作用下的弯矩及剪力系数。按弹性理论计算内力时，需要考虑可变荷载的最不利布置方式，因此应将永久荷载和可变荷载作用下的内力单独计算，然后对控制截面内

36、力进行组合，计算各截面及支座的最大内力或最小内力。主梁各截面及支座的弯矩及剪力系数由附录八查得后，可计算出相应的弯矩及剪力，见表10，为便于绘制主梁内力包络图，应将每种荷载作用形式下的内力图绘制出来，荷载组合时再将每种组合方式下内力图绘制出来，合并到同一坐标系下即得内力包络图。值得注意的是主梁的结构对称且荷载对称，只需画出一跨半的内力包络图即可。内力组合按表2.11和表2.12进行计算 表10主梁内力计算表项次示意图内力计算截面aM(kNm)bV(kN)M10.199167.42M20.110737.49Mb-0.2694-93.33M30.041814.48M40.030510.57Mc-0

37、.2036-70.54M50.086930.11Va0.703940.64VbL-1.272-73.4VBR1.067261.62VCL-0.938-54.2VCR0.986556.96截面aM(kNm)bV(kN)M10.244117.46M20.198895.7Mb-0.1347-66.34M3-0.1236-60.87M4-0.1373-67.61Mc-0.101-49.74M50.187992.54VA0.838668.83VbL-1.135-93.1VBR-0.033-2.73VCL-0.085-6.99VCR0.986580.97M1-0.0449-21.61M2-0.088143.38Mb-0.1347-66.34M30.165481.46M40.167882.64Mc-0.1026-50.53M5-0.101-49.74Va-0.135-11.1VbL-0.137-11.2VBR1.033984.86VCL-0.973-79.9VCR00M10.186889.93M20.086241.5Mb-0.3063-150.