能源与动力工程学院课程设计锅炉

1、能源与动力工程学院课程设计130t/h煤粉炉设计说明书专业班级 能动A 81 姓 名 靳熹 学 号 06035017 指导教师 周屈兰 目录课程任务设计书5（1）理论烟气量和燃烧产物计算5（2）制粉系统和各受热面漏风系数以及各进出口过量空气系数5（3）烟气容积及有关特性计算6（4）烟气和空气温焓表7（5） 锅炉整体热平衡计算9（6）炉膛计算11A 炉膛结构计算11B 炉膛热力计算12（7）凝渣管计算15A 凝渣管结构计算15B 凝渣管热力计算16（8）低温过热器计算19A 低温过热器结构计算19B 低温过热器热力计算21（9）高温过热器计算24A 高温过热器结构计算24B 高温过热器热力计算2

2、5（10）高温省煤器计算28A 高温省煤器结构计算28B 高温省煤器热力计算29（11）高温空气预热器计算32A 高温空气预热器结构计算32B 高温空气预热器热力计算33（12）低温空气预热器计算36A低温空气预热器结构计算36B 低温空气预热器热力计算37（13）低温省煤器计算39A 低温省煤器结构计算39B 低温省煤器热力计算40（14）汽水边和烟气边热平衡计算43（15）热力计算汇总44锅炉简图45参考资料46课程任务设计书目的与要求：课程设计的目的是为了使学生在学习了锅炉原理及相关专业课程以后，进行锅炉的热力计算、设计和布置锅炉受热面及工程制图的基本训练，通过一台煤粉炉的方案设计培养学

3、生应用理论和专业知识设计锅炉等热力设备的能力。要求学生充分重视这一十分重要的教学环节，独立、认真、按时、质量地完成所指定的任务。题目： 130t/h煤粉锅炉设计 任务：1、 完成整台锅炉的热力计算，编写所设计锅炉的热力计算说明书。2、 完成锅炉设计总图（0号图纸，包括主、侧视图）绘制工作。锅炉参数：额定蒸发量（D）： 130t/h 额定蒸汽压力（P）： 3.82MPa 额定蒸汽温度（tgr）： 450 给水温度（tgs）： 150 设计煤种：Car=67.9% Har=1.7% Oar=1.9% Nar=0.4% Sar=0.2% Aar=22.9% Mar=5% Vdaf=9%t1(DT)

4、=1260 t2(ST) =1370 t3(FT) =1430 Qar,net=23000kJ/kg时间：2011 年 12月 19 日 至 2012 年 1 月 15 日学生： 指导教师： 日期： 本锅炉采用“”型布置、自然循环。燃烧器采用四角布置直流燃烧器。过热器采用两级对流过热器，面式减温器置于两级之间。省煤器和空气预热器均采用钢管式双级布置。制粉系统：球磨机，中间煤仓，热空气作干燥剂。排渣方式：固态。各项计算以及说明：（1）理论烟气量和燃烧产物计算序号名称符号单位计算公式结果1理论空气量V0m3/kg0.0889（Car+0.375Sar）+0.265Har - 0.0333Oar6.

5、4302082理论氮气容积V0N2m3/kg0.79 V0+0.8Nar/1005.0830643理论水蒸汽容积V0H2 Om3/kg0.111Har+0.0124Mar+0.0161 V00.3542264RO2容积VRO2m3/kg1.866Car/100+0.7Sar/1001.268414漏风系数燃烧产物过量空气系数空气的过量空气系数入口出口进口出口制粉系统0.1炉膛0.071.131.20凝渣管01.21.2低温过热器0.031.21.23高温过热器0.031.231.26II级省煤器0.021.261.28II级空气预热器0.031.281.311.061.03I级省煤器0.021

6、.311.33I级空气预热器0.031.331.361.091.06（2）制粉系统和各受热面漏风系数以及各进出口过量空气系数注：空气预热器区域的漏风只考虑由带正压的受热面空气侧漏入具体选取过程：根据2和3上相关内容，设计所对应煤种Vdaf约为9%，再根据其发热量为23000kJ/kg，可以推断出煤种是劣质无烟煤。固态排渣室燃炉，燃料是无烟煤，炉膛出口过量空气系数范围是1.201.25，取1.20。根据2 表5-4、5-5、5-6可以查出所有的值。然后可以依次计算出制粉系统和各受热面的、，以及两级空气预热器的、。（3）烟气容积及有关特性计算序号名称符号单位计算公式炉膛*和凝渣管低温过热器高温过热

7、器级省煤器级空气预热器级省煤器级空气预热器1平均过量空气系数pj1/2(+”)1.201.2151.2451.271.2951.3201.3452实际水气容 积VH2ONm3/kgV0H2O+0.0161(pj-1) V00.374930.376480.379590.382180.384770.387350.389943烟气容积VyNm3/kgV0N2+ V0H2O+ VRO2+(pj-1) V07.99178.08828.28118.44198.60268.76348.92414RO2容积份 额rRO2 VRO2/Vy0.158720.156820.153170.150250.147450.

8、144740.142135H2O容积份额rH2OVH2O/Vy0.046910.046550.045840.045270.044730.044200.043706三原子气体容积份额rqrRO2+rH200.205630.203370.199010.195520.192170.188940.185837烟气质量Gykg/kg1-Aar/100+1.306pj V010.848410.974411.226311.436311.646211.856212.06618烟气灰粒浓 度hkg/kg0.9Aar/100Gy0.019000.018780.018360.018020.017700.017380

9、.01708注：炉膛的一些辐射特性，如辐射减弱系数的肯定是以炉膛出口状态（如”l）为准基，故采用出口过量空气系数，而对各对流受热面的传热计算，是以平均特性为基础的，故采用平均过量空气系数。 烟气温度VRO2=1.268414V0N2=5.083064V0H2O=0.354226I0yV0=6.430208(CT)IRO2(CT)I0N2(CT)I0H2O(CT)I0k100170215.63130660.8015153.49929.92132848.79200358454.092601321.60305108.041883.732661710.44300559709.043921992.564

10、63164.012865.614032591.37400772979.225272678.77626221.753879.745423485.175009941260.806643375.15795281.614917.576844398.2660012251553.818044086.78969343.255983.848305337.0770014621854.429484818.741149407.017080.179786288.7480017052162.6510945560.871334472.548196.0611297259.7090019522475.9412426313.1

11、71526540.559329.6612828243.53100022042795.5813927075.621723610.3310481.5414379240.21110024583117.7615447848.251925681.8911647.90159510256.18120027173446.2816978625.962132755.2112827.45175311272.15190045745801.73280414252.9136901307.1021361.73289918641.17200048446144.20296515071.2839261390.6922606.17

12、306619715.02210051156487.94312815899.8241631474.6423862.41323420795.29220053876832.95328916718.2044021559.3025110.45340221875.57（4）烟气和空气温焓表续上表烟气温度"l="nz=1.2"grI=1.23"grII=1.26"smI=1.28"smII=1.31"kyI=1.33"kyI=1.36IIIIIIIIIIIIII1001235.482002413.9632448.1712499.

13、481264.003003591.203668.9371254.9743720.7651272.5934004855.581264.394960.1391291.205029.8431309.0785006061.1166149.081293.506281.0291320.896007371.4751310.367478.221329.137008526.588715.2451343.778841.021362.808009865.791339.2010083.581368.3390010978.3611225.671359.8811472.981389.40100012329.581351.

14、2212606.791381.12110013699.131369.55120015081.881382.75190025089.97200026549.181459.211210028021.461472.286220029485.561464.097注：由于1000afhAar/ Qar,net=1000*0.9*22.9/23000=0.90<1.43，烟气焓值不考虑所含灰粒的焓值。（根据7表5-2，固态排渣煤粉炉的afh取0.900.95，在这里取0.90）所用到的计算公式：I0k=V0Cktk；Iy=(VRO2CTRO2+V0N2CTN2+V0H2OCTH2O) ；I=I0y+

15、(-1)I0k 。（5） 锅炉整体热平衡计算序号名称符号单位公式及数据来源计算结果1炉膛出口过量空气系数''l选取，按照步骤（2）中所得数据1.22一公斤燃料输入锅炉热量QrkJ/kgQr=Qnet,ar+ir+Qwr+QzqMar=5（%）小于 Qar,net/628=23000/628=36.62，不计燃料显热ir；不考虑外来热源加热空气以及燃油雾化蒸汽带来热量，以 Qwr、Qzq都记为0，所以Qr=Qnet,ar230003排烟温度py选取。见2表5-2折算硫分Sar,zs=Sar/ Qar,net×4182= 0.036%<0.2%，硫分低，酸露点不会很

16、高。再加上Mar=5%位于420之间，根据2表5-2，应该取120130，取1301304排烟热焓IpykJ/kg查步骤（4）中温焓表根据py=1.36，通过插值法计算而得1614.685冷空气温度t0lk选取再无特殊外来热源时，一般取定30 oC306冷空气焓IolkkJ/kg根据（4）中温焓表根据插值法计算得到：（848.79-0）/100×30+0 254.647排烟热损失q2%（×254.64）×（100-4）/230005.2948机械不完全燃烧损失q4%选取，见4P103根据锅炉原理，进行锅炉设计时，对于固态排渣炉，燃用无烟煤时，选取 q4=4%49化

17、学不完全燃烧损失q3%选取，见4P103根据4，进行锅炉设计时，煤粉炉q3=0 010灰渣热损失q6%Aar=22.9%, Qar,net/418=23000/418=55.02%,不计灰渣热损失011散热损失q5%按4图4-2选取0.6412各项热损失之和qi%q2+q3+q4+q5+q65.29+0+4+0.64+09.93续上表序号名称符号单位公式及数据来源计算结果13锅炉热效率%100-9.9390.0714保温系数90.07/（90.07+0.64）0.99315锅炉额定蒸发量Dkg/s给定130*103/360036.1116额定气温过热蒸汽焓igrkJ/kg查水蒸气性质表按P=3

18、.82+0.1=3.92Mpa，tgs=4503331.817给水焓igskJ/kg查水蒸气性质表按P=3.82×1.1×1.08+0.1=4.64Mpa634.918排污水量Dpykg/s0.03*36.111.08319排污水焓ipykJ/kg查水蒸气性质表按P=3.82×1.1+0.1=4.3Mpa的饱和水焓1107.620锅炉有效利用热QyxkJ/kg36.11（3331.8-634.9）+1.083（1107.6-634.9）97907.621燃料消耗量Bkg/s97907.6×100/（90.07×23000）4.72622计算燃料

19、消耗量Bjkg/s4.726*（100-4）/1004.537注：若排污率<2%，排污水热量可不计入有效利用热，然而这里取得=3%，所以需要考虑排污水带走热量。（6）炉膛计算A 炉膛结构计算序号名称符号单位公式及数据来源计算结果1侧墙面积Fcqm20.5×(4.697×2.676)+0.5×(4.697+5.121)×2.404+0.5×(5.121+6.225)×1.104+6.225×10.75+0.5×(6.225+3.564) ×1.9100.5672前墙面积Fqqm2(2.676×

20、;2+2.404+1.104+10.750+2.319+0.5×3.564) ×6.99165.7403后墙面积Fhqm2(10.750+2.319+0.5×3.564) ×6.99103.8084烟窗面积Fycm2(1.561+4.395+0.8) ×6.9947.2245炉膛包复面积F1m22 Fcq+ Fqq + Fhq + Fyc2×111.46+177.97+116.04+47.22517.916炉膛容积V1m3Fcqa111.4609×6.99702.9647水冷壁管尺寸选用60×38水冷壁节距Smm选

21、取759水冷壁管中心到炉膛距离emm选取6010水冷壁角系数x1据s/d=75/60=1.25；e/d=60/60=1.0 0.9611烟窗角系数xyc透过烟窗热量全部被下游受热面吸收1.012燃烧器面积Frm2每个燃烧器占炉墙面积不超1m2，不计013水冷壁有效辐射受热面积H1m2x1(F1-Fyc-Fr) 0.96(517.91-47.224-0)451.85514烟窗有效辐射受热面积H2m2xycFyc1.0×47.22447.22415炉膛总有效辐射受热面积Hlm2H1+H2451.855+47.224499.08016炉膛有效辐射层厚度sm3.6*V1/V23.6×

22、;702.96/517.974.88617炉膛高度h1m自冷炉斗中心到出口烟窗中心1.9+10.750+0.5(1.104+2.404+2.676)15.74218燃烧器中心到冷炉斗中心高度hrm3.60续上表 注：对于容量不大的锅炉，炉膛尺寸主要是根据qv（本设计qv150kW/m3）、灰熔融特性和燃烧器布置而确定。B 炉膛热力计算序号名称符号单位公式及数据来源计算结果1炉膛出口过量空气系数''1选取，根据（2）中的表1.202炉膛漏风系数1选取，根据（2）中的表0.073制粉系统漏风系数zf选取，根据（2）中的表0.104热空气温度trk选取，见4表8-2根据4表8-2，无

23、烟煤固态排渣炉推荐热风温度为360400，选取360。3605热空气焓IorkKJ/Kg查(4)中-I表3127.656冷空气温度tlk选取30.07冷空气焓IolkKJ/Kg查(4)中-I表254.6368每公斤燃料送入炉内空气热量Q kKJ/Kg（''1-1-zf）Iork+（1+zf）Iolk(1.20-0.07-0.10) ×3127.65+(0.07+0.10)×254.6363264.7719每公斤燃料送入炉内热量Q l23000× 1-0/(100-4)+ 3264.77126264.77110理论燃烧温度ll查(4)中-I表通过在1

24、900和2000之间差值得到结果1980.5111火焰最高温度处相对高度xmaxhr/hl+x(3.6/15.742)+00.228712系数Mmax0.56-0.5×0.22870.445713假定炉膛出口烟温''loC先假定，后复核需要迭代1062.014炉膛出口烟焓I''lKJ/Kg查(4)中-I表13178.70515烟气平均热容量(VC)pjKJ/(KgoC)(Q1-I”1)/( 11-”1)(26264.771-13178.705)/( 1980.51-1062)14.24716三原子气分压力PqMpaP×rq0.1×0

25、. 20560.02056续上表序号名称符号单位公式及数据来源计算结果17三原子气体辐射减弱系数kq1/(mMpa)100.78+1.6×0.0469110×0.02056×4.886-0.11-0.371062+273.1510003.81018灰粒辐射减弱系数kh1/(mMpa)55900/3(1062)2×13283.3919煤种对焦粒浓度影响系数X1劣质无烟煤，见4P319根据4P319，低反应能力的无烟煤和贫煤燃烧主要在过渡区进行，火焰中焦炭粒子相对平均浓度水平较高，X1=1.01.020燃烧方式对焦粒浓度系数影响X2室燃煤粉炉，见4P3200

26、.121焦炭粒辐射减弱系数kj1/(mMpa)根据5P2331022辐射减弱系数k1/(mMpa)kqrq+khh+kjX1X23.810×0.20563+83.39×0.01900+10×1×0.13.36823火焰黑度hy1-e-(kps)1-exp(-3.368×0.1×4.886)0.80724水冷壁污染系数由4表9-1，按无烟煤，室燃煤粉炉0.45025水冷壁热有效系数1x1 0.96×0.450.43226烟窗热有效系数2xyc 1.0×0.450.45027炉膛热有效系数(i F1i) / F10.4

27、32(517.91-47.224)+0.45×47.224/ 517.910.43428炉膛黑度ihy/hy +(1-hy)0.807/0.807+(1-0.807) 0.4340.90629炉膛出口温度''loC根据左式，进行迭代计算，一开始选择的炉膛出口烟气温度为1030，经过两次迭代计算之后，最后选值为1062。可使得很小。1062.81续上表序号名称符号单位公式及数据来源计算结果30炉膛出口温度计算值和假定值差oC”1-”l1062.0-1062.83，由于<100 oC，所以炉膛传热计算认可，1062.83就是真值-0.8131炉膛出口烟气焓I'

28、;'lkJ/Kg查（4）中-I表13190.06532炉膛有效辐射吸热量QfkJ/Kg(Q1 - I”l)0.993×（26264.771-13190.065）12982.45333炉膛辐射受热面平均热流密度qlkW/m2Bj Qf /Hl4.537×12982.453/499.080118.02834炉膛容积热负荷qvkW/m3BQrdw /Vl（4.726×23000）/702.964154.64035炉膛断面热负荷qpMW/m2BQydw/(1000ab)（4.726×23000）/（1000×6.99×6.225）2.

29、498注：第29行中炉膛出口温度的计算具体过程为：0.44571980.51+237（5.67×10-11×0.434×517.91×0.906×（1980.51+237）3×××）0.6-1-273（7）凝渣管计算A 凝渣管结构计算序号名称符号单位公式及数据来源计算结果1管子规格同水冷壁60×32横向节距S1mm4S4×753003横向相对节距1S1/d300/6054纵向节距S2mm选取2465纵向相对节距2S2/d 246/604.16第一二三四排管子数n根后墙92根管子拉稀成四排237第

30、一排管子长度l1m6.7568第二排管子长度l2m6.3529第三排管子长度l3m6.13510第四排管子长度l4m5.77711主受热面积Hnzm2Nd(l1+l2+l3+l4) 23×3.14×0.060(6.756+6.352+6.135+5.777)108.4712凝渣管区域侧水冷壁面积Ffjm22×(0.5×1.1042+0.5×(1.104+1.59+0.8×SIN(20×PI/180)××COS(20×PI/180)+0.5×(2×1.59+0.8×S

31、IN(20×PI/180)×0.8×COS(20×PI/180)+1.59×0.682)18.83续上表13附加受热面积Hfjm22x1 Ffj 2×0.96×18.8336.1514凝渣管总受热面积Hm2Hnz+Hfj108+36.15144.6215有效辐射层厚度Sm0.9×0.06(4/3.14×300×246/602-1)1.3616烟气流通断面长度lm(1.592+(1.104+2.4094+2.676-0.75)2)0.55.6617烟气流通面积Fym2l (a+2e)-nd 5.6

32、6(6.99+2×0.06)-23×0.0632.44注：附加受热面虽然大于主受热面5%,但由于它们是并联布置，且工质状态相同，所以两者可以合并计算。B 凝渣管热力计算序号名称符号单位公式及数据来源计算结果1进口烟气温度'nzoC"11062.812进口烟气焓I'kJ/kg查(4)中-I表13189.743出口烟气温度"nzoC先假定，后复核需要迭代9454出口烟气焓I"nzkJ/kg查(4)中-I表11586.415烟气热平衡放热量QrpkJ/kg（I'- I"）0.9930(7478.4-6732.8)15

33、92.016烟气平均温度pjoC0.5（'+"）0.5(1022.2+930)1003.90续上表序号名称符号单位公式及数据来源计算结果7烟气流速Wym/s8.9304×4.6727(1+976.11/273)/ 32.435.238烟气对流放热系数dkW/(m2·oC)根据6线图13，1.163×10-30CzCsCw1.163×10-3×43×0.92×955×0.900.039549三原子气体分压力PqMpaP×rq0.1×0.30150.0205610三原子气体辐射减弱

34、系数kq1/(mMPa)10×0.78+1.6×0.0469110×0.02056×1.36-0.1×1-0.371003.9+2731000 8.01711灰粒辐射减弱系数kh1/(mMPa)55900/3(1003.9+273)2×13285.90412辐射减弱系数k1/(mMPa)kqrq+khh 8.017×0.20563+0.019×85.9043.280513烟气黑度y1-e-(kps)1-exp(-3.2805×0.1×1.36)0.359014工质温度toCtbh，按水蒸汽性质表

35、据P=3.82×1.1+0.1=4.3MPa254.7015灰壁温度thboCt+t254.7+80334.7016烟气辐射放热系数fkW/(m2·oC)根据6附录线图19，1.163×10-30y1.163×10-3×170×0.35680.0709717利用系数根据7P40，按照横向冲刷取=1.01.018烟气侧放热系数1kW/(m2·oC)(f+dI)1.0×(0.03954+0.07054)0.1105119热有效系数根据7表4-4，凝渣管，无烟煤0.620传热系数KkW/(m2·oC)10.6&

36、#215;0.110510.0663续上表序号名称符号单位公式及数据来源计算结果21较大温压tdoC'-t1062.81-254.7808.222较小温压txoC''-t 9450-254.7690.423平均温压toCtd /tx <1.7按pg-t1003.90-254.7749.324传热量QcrkW/(m2·oC)KHt /Bj0.0663×144.62×749.3/4.5371583.5525相对误差Q%100（Qrp-Qcr）/Qrp100（1592.01-1583.55）/1592.010.531426允许误差Q%

37、77;5（8）低温过热器计算A 低温过热器结构计算序号名称符号单位公式及数据来源计算结果1布置方式双管圈，串联混流，顺列,前两排拉稀成四排错列2管子规格选用38×3.53顺列部分横向节距S1mm78.54顺列部分横向管排数n1905错列部分横向节距S'1mm2S12×78.51576错列部分第一排管子长度l1m7.067错列部分第二排管子长度l2m6.4268错列部分第三排管子长度l3m5.9019错列部分第四排管子长度l4m5.29710顺列部分管子长lm28.20311错列部分受热面积H1m20.5n1d(l1+l2+l3+l4)0.5×90×

38、;3.14×0.038×(7.06+6.425+5.901+5.297)132.512顺列部分受热面积H2m2n1dl90××0.038×28.203303.013顶棚管受热面积Hdbm2xFab=x(a×lab)0.98×(7.11×1.0)6.9714顶棚管受热面和主受热面之比r%100×Hd /(H1+H2)100×6.97/(132.5+303.0)1.615总受热面积Hm2H1+H2+Hdb132.6+303+6.97442.516错列部分横向相对节距'1S'1 /d1

39、57/384.13续上表序号名称符号单位公式及数据来源计算结果17错列部分纵向节距S'2mm选取20018错列部分纵向相对节距'2S'2/d200/385.2619顺列部分横向相对节距1S1 /d78.5/382.0720顺列部分纵向节距S2mm(4×50+160)/57221顺列部分纵向相对节距2S2 /d72/381.8922错列部分纵向排数Z1423顺列部分纵向排数Z2624横向平均节距S1pjmm(S'1H1+ S1H2) /(H1+H2)(157×132.5+78.5×303)/(132.5+303)102.425纵向平均

40、节距S2pjmm(S'2H1+ S2H2) /(H1+H2)(200×132.5+72×303)/(132.5+303)110.926烟气有效辐射层厚度Sm0.9×0.038(4/×102.4×110.9/382-1)0.30827烟气流通面积1Fy1m2ah1-45dh17.11×6.116-45×0.038×5.78933.5928烟气流通面积4Fy4m2h4(a-45d)5.40×(7.11-45×0.038)29.1629烟气流通面积5Fy5m2h5(a-90d)5.210

41、15;(7.11-90×0.038)19.2230烟气流通面积10Fy10m2h10(a-90d)4.781×(7.11-90×0.038)17.6431错列部分烟气流通截面积F1m22 Fy1 Fy4 /( Fy1+ Fy4)2×33.58+29.16/(33.58+29.16)31.2232顺列部分烟气流通截面积F2m22 Fy5 Fy10/( Fy5+ Fy10)2×19.22×17.64/(19.22+17.64)18.4033平均烟气流通截面积Fym2(132.6+303)/(132.6/31.22+303/18.40)21

42、.0334蒸气流通面积fm22n1×(/4) ×d2n2×90×3.14/4×(0.038-2×0.0035)20.135835前方气室平均深度Lqsmm83036受热面管束深度Lgsmm1120B 低温过热器热力计算序号名称符号单位公式及数据来源计算结果1进口烟气温度'oC"nz9452进口烟气焓I'kJ/kg查(4)中-I表11586.413出口烟气温度"oC先假定，后校核7324出口烟气焓I"kJ/kg查(4)中-I表8955.135烟气热平衡放热量QrpkJ/kg(I'-

43、I"+I0lk) 0.993(11586.17 -9169.40+0.03×254.64 )2620.306烟气平均温度pjoC0.5('+")0.5(945+732)838.507单排凝渣管角系数x根据苏 锅炉机组热力计算 标准方法附录线图1-（a），取s/d=5 0.288凝渣管管束角系数xnz1-(1-x)41-(1-0.28)40.7319炉膛沿高度热流密度不均匀系数g根据1查表23-30.710炉膛辐射受热面平均热流密度qlkW/m2炉膛计算118.03111炉膛出口烟窗面积Fycm2炉膛计算47.22412低温过热器吸收炉膛辐射热QfkJ/kg

44、(1-0.731)×0.7×118.031×47.224/4.537 231.1013蒸汽进口温度t'oC锅筒压力下饱和温度P=3.82×1.1+0.1=4.11Mpa254.71914进口蒸汽焓ikJ/kg水蒸汽性质表2798.8315出口蒸汽焓i''kJ/kgi+( Qr+ Qf p)Bj/D2798.83+(2620.30+231.1)×4.537/36.113157.1116出口蒸汽温度t''oC水蒸汽性质表P=3.82×1.05+0.1=4.11Mpa378续上表序号名称符号单位公式及

45、数据来源计算结果17蒸汽平均温度tpjoC0.5（t'+t''）0.5(254.719+378)316.3618蒸汽平均比容vpjm3/kg水蒸汽性质表P=（4.3+4.11)/2=4.2Mpa0.059019蒸汽平均流速Wqm/sDvpj /f36.11×0.0590/0.135815.6920蒸汽侧对流放热系数2kW/(m2·oC)根据6附录线图15，1.163×10-l×1000×0.981.14021烟气流速Wym/s8.9304×4.7229 ×(838.5+273)/(273×2

46、1.01)7.1122烟气侧错列部分对流放热系数dlkW/(m2·oC)根据6附录线图13，1.163×10-3× 62×0.92×0.91×1.00.060423烟气侧顺列部分对流放热系数dzkW/(m2·oC)根据6附录线图12，1.163×10-3× 52×0.910×1×1.00.055024平均烟气侧对流放热系数dkW/(m2·oC)(0.0604×132.5+0.0550×303)/(132.5+303)0.056725三原子气体分压

47、力PqMPaP×rq0.1×0.2034 0.0203426三原子气体辐射减弱系数kq1/mMPa100.78+1.6×0.0465510×0.02034×0.308-0.11-0.37838.50+273100019.5027灰粒辐射减弱系数kh1/mMPa55900/3(838.50)2×13294.2328辐射减弱系数k1/mMPakqrq+khh 19.50×0.20337+94.23×0.01878 5.73529烟气黑度y1-e-(kps)1-exp(-5.721×0.1×0.308)0.162130污染系数(m2·oC)/kW根据5 P286，按主受热面积主体顺列考虑4.3续上表序号名称符号单位公式及数据来源计算结果