混凝土单向板肋梁楼盖课程设计例题(公式版,可修改)

1、混凝土结构设计原理（一）课程设计课程设计计算书课 程：混凝土结构设计原理(一)课程设计设 计 题 目：现浇板肋梁楼盖设计 指 导 教 师： 所 在 学 院：土木工程学院 专 业 年 级： 13建筑 班 级： 学 生 姓 名： 学 号： 日 期： 1一、 课程设计目的本设计是混凝土结构设计原理（一）中课程中的一个重要的实践性教学环节，对培养和提高学生的基本技能，启发学生对实际结构工作情况的认识以及巩固所学的理论知识具有重要作用。 1了解钢筋混凝土梁板结构设计的一般程序和内容，为今后从事实际工作奠定初步的基础。 2复习和巩固课程中基本构件的正截面受弯和斜截面受剪承载力的计算，以及钢筋混凝土梁板结构

2、等章节的理论知识。 3掌握钢筋混凝土肋梁楼盖的一般设计方法，诸如： （1）掌握单向板和双向板肋梁楼盖的结构布置、荷载传递途径和计算简图的确定； （2）掌握弹性理论和塑性理论的设计方法； （3）掌握内力包络图和材料抵抗弯矩图的绘制方法； （4）掌握现浇梁板的有关构造要求； （5）掌握现浇钢筋混凝土结构施工图的表示方法和制图规定； （6）学习使用相关设计规范。二、设计资料某多层混合结构建筑物的平面布置如附图1所示，层高4.5m，房屋安全等级为二级，采用钢筋混凝土现浇楼盖，柱网及外部围护墙体已设置。请进行主梁、次梁、板的布置并确定梁和板的截面尺寸，梁、板的受弯承载力及梁的受剪承载力计算，选择合适的配

3、筋，并绘制结构施工图。楼面荷载、材料及构造等设计资料如下：1 按使用要求不同，楼盖做法分两种类型：水磨石地面（或35mm厚水泥砂浆面层），钢筋混凝土现浇板，12mm厚纸筋灰板底粉刷 ；2柱网尺寸和楼面活荷载标准值，见附表；3 材料：混凝土强度等级选用范围C20C35，梁内受力主筋采用HRB335级、HRB400级钢筋，其余均用HPB300级、HRB335级钢筋，钢筋直径最大不超过25mm；注：1）该建筑物的楼梯位于建筑物外部；三、设计内容和要求 1、板和次梁按考虑塑性内力重分布方法计算内力；主梁按弹性理论计算内力，并绘制出主梁的弯矩包络图以及材料图。- 1 -1 2、绘制楼盖结构施工图（1）楼

4、面结构平面布置图（标注墙、柱定位轴线编号和梁、柱定位尺寸及构件编号）（比例1：1001：200）；（2）板配筋平面图（标注板厚、板中钢筋的直径、间距、编号及其定位尺寸）（比例1：1001：200）；（3）次梁配筋图（标注次梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）（比例1：50，剖面图比例1：151：30）；（4） 梁材料图、配筋图（按同一比例绘出主梁的弯矩包络图、抵抗弯矩图、模板图及配筋图），（标注主梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）；（比例1：50，剖面图比例1:151:30）； （5）在图中标明有关设计说明，如混凝上强度等级、钢筋的种类、混凝土保护

5、层厚度等。四、设计要求1、计算书格式及书写步骤可参阅教材中的板肋梁楼盖设计例题。2、完成结构计算书一份。要求概念清楚，计算完整、准确，成果尽量表格化，并装订成册。3、 楼盖施工图二张。采用2#图纸，选择适当比例。要求内容完整，表达规范，字体工整，图面整洁。（要求手工绘制）4、 在完成上述设计任务后，方可参加设计成绩评定。五、参考文献：1（GB50010-2011） 混凝土结构设计规范S. 北京：中国建筑工业出版社2（GB50011-2010） 建筑抗震设计规范S. 北京：中国建筑工业出版社3（GB50009-2012） 建筑结构荷载规范S. 北京：中国建筑工业出版社4（GB50068-2010

6、） 建筑结构可靠度设计统一标准S. 北京：中国建筑工业出版社5 东南大学.天津大学.同济大学.混凝土结构 M. 北京：中国建筑工业出版社2012.1 第五版 6 东南大学.天津大学.同济大学.混凝土结构 M. 北京：中国建筑工业出版社2012.1 第五版 附图1 活荷载标准值 表1序号1-1011-2021-3031-40活荷载标准值(kN/m2)5.66.47.38.2 柱网尺寸取值 表2序号L1L21-106000600011-206600660021-306900690031-40720072001楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6m，次梁的跨度为6m，主梁

7、每跨内布置两根次梁，两边板跨度为=2m，则=3m，按单向板设计。按跨高比条件，要求板厚h=60mm,对工业建筑的楼盖板，要求h70mm，取板厚为h=80mm。次梁截面高度应满足h=,取h=500mm，截面宽度取b=200mm,主梁的截面高度应满足h=.=400600mm,取h=550mm，b=300mm。2板的设计2.1荷载板的永久荷载标准值 水磨石面层 0.65 80mm钢筋混凝土板 0.0825=2.0 12mm厚纸筋灰 0.01217=0.204 小计 2.854板的可变标准荷载值 5.6永久荷载分项系数取1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0，所以可变荷载分项系数应取1.3。于是板的（

8、1）由可变荷载效应控制的组合 g=2.8541.2=3.4248 q=5.61.3=7.28荷载总设计值 g+q=10.7048 近似取为g+q=10.7 2.2计算简图次梁截面为200500，按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：设a=200边跨：+=(2000-100-150)+=1790中间跨: +=(2000-200-100)+=1800因跨度差小于10%,可按等跨连续板计算，取1板宽作为计算单元，计算简图如下： A 1 B 2 3 2 1 A 1790 18001800180017902.3弯矩计算值用塑性内力重分布理论计算板的弯矩系数：边支座0，边跨中1/11，离端第二支座-1/11

9、，边跨中1/16，中间支座-1/14. 故： = = =2.172.4正截面受弯承载力计算环境类别为一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15。板厚80，假定纵向钢筋d为10，=80-20=60；板宽b=1000。C30混凝土，=1.0，=14.3；HRB300钢筋，=。板配筋计算的过程于下表:楼面板的配筋计算截 面A1B2C弯矩设计值（）3.12-3.12-2.482.170.0610.0610.0480.042=1-0.0630.0630.350.0490.0430.35计算配筋（）200.2200.2155.7136.6实际配筋（）6/8200=1966/8200=1966200=1

10、416200=141计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；=0.176%，此值小于=0.238%，同时不小于0.2%，所以应按最小配筋率来配筋：=0.002bh=0.002100080=160mm =2.38bh=2.38100080=190.4mm 所以选配筋为6/82003.次梁设计1.荷载设计值由板传来的恒载： 3.42482=6.85次梁自重： 次梁粉刷： 小计 g=9.576板的可变荷载设计值 q=7.282=14.56荷载总设计值 g+q=24.1362.计算简图按考虑塑性内力重分布设计主梁截面为300550 ,计算跨度： 边跨=+=（）+=5850 1

11、.025=1.025（）=5842.5 取5850 中间跨=6000-300=5700因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。计算简图如图所示: g+q=24.13 A 1 B 2 3 2 1 A5850 5700 5700570058503.3内力计算由表11-1、表11-3可分表查得弯矩系数和剪力系数。弯矩设计值：=0 =49.02=剪力设计值：=0.45(g+q)=0.4524.145.85=63.55=0.6(g+q) =0.624.145.85=84.73= VC=0.55(g+q)=0.5524.145.7=75.683.4承载力计算3.4.1正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算

12、时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度=2000mm,=b+=200+2000=2200mm,b+12=2001280=1160.故取=1160mm.环境类别为一级，C30混凝土，梁的最小保护厚度c=20，假设箍筋的直径为8,纵向钢筋的直径为20，则=500-20-8-=462。C30混凝土，=1.0，=14.3N/,=1.43N/,纵向钢筋采用HRB400钢，=360N/，=360N/。 。次梁正截面受弯承载力计算截 面A1B2C弯矩设计值（kN·m）075.1-75.149.02-56.02 =0.021=0.139=0.014=0.0930.0210.150<0.350.014

13、0.098<0.35或445518.4296.7358.1选配钢筋（）314218214114+118计算结果表明，支座截面的均小于0.35；=0.308%，此值大于=0.45=0.18%，同时大于0.22%，满足最小配筋率。3.4.2斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：=-=435-80=355mm，因=1.84，属于厚腹梁,截面按下式验算：截面满足要求。计算所需腹筋采用6双肢箍筋，计算支座B左侧截面。可得到箍筋间距=0所以现调整箍筋间距，截面高度在300500的梁，最大箍筋间距200mm，最后取箍筋间距s=200mm，为了

14、方便施工，沿梁长度不变。验算配筋率下限值：弯矩弯矩调幅时要求的配筋率下限为：0.3=0.3=0.120%。实际配筋率=0.14%0.120%，满足要求。4.主梁设计主梁按弹性方法设计4.1荷载设计值次梁传来的永久荷载 主梁自重（含粉刷）KN 恒载设计值 =57.456活载设计值 Q=14.566=87.364.2计算简图主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过10%，故可利用附表6-2计算内力主梁的计算简图如下： G G GGGG A 1 B 2 C 3 D 6000 6000 6000 4.3内力设计值及包络图4.3.1弯矩设计值弯矩M=G+Q式中系数、由附表6-2相应栏内查得4.3.2剪力设计

15、值剪力V=G+Q式中系数、由附表6-2相应栏内查得4.3.3弯矩、剪力包络图弯矩包络图：第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。由附表6-2知支座B或C的弯矩值为在第1跨内以支座弯矩=0，=-176.55kN·m的连线为基线。作G=kN，Q=87.36kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：（与前面计算的=249.12kN·m接近）在第2跨内以支座弯矩=-176.55kN·m，=-176.55kN·m的连线作为基线，作G=66.69kN，Q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：G+=66.696-176.55=-

16、43.17kN·m第1、2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载第1跨内：在第1跨内以支座弯矩=0，=-269.85kN·m的连线为基线。作G=66.69kN，Q=87.36kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：在第2跨内：以支座弯矩=-269.85kN·m，=-53.49kN·m的连线为基线，作G=66.69kN，Q=87.36kN的简支梁弯矩图，得第2跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载第2跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为：（与前面计算的=131.64kN·m接近）第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：4.

17、4承载力计算4.4.1正截面受弯承载力跨内按T形截面计算，因跨内没有间距小于主梁间距的次梁。翼缘计算宽度按=6/3=2和b+=6m中较小值确定取=2m。主梁混凝土保护层厚度的要求及跨内截面有效高度的计算方法同次梁，支座截面因存在板、次梁、主梁上部钢筋的交叉重叠，截面有效高度的计算方法有所不同。板混凝土保护层厚度15、板上部纵筋10、次梁上部纵筋直径18。假定主梁上部纵筋直径25，则一排钢筋时，;二排钢筋时，。受力纵向钢筋除B支座截面为两排以外，其余均为一排。跨内截面经判别均属第一类T形截面。B支座边的弯矩设计值。正截面受弯承载力的计算过程列于下表。主梁正截面承载力计算截 面1B2弯矩设计值（kN·m）249.12-131.64-43.17或=0.036=0.260=0.019=0.041=0.9820.8460.9900.9791423.61723.7746.2247.5选配钢筋（）325=1473425=1964222=760310=236主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。4.4.2斜截面受剪承载力验算截