结构设计原理课程设计-40m预应力-混凝土T形梁

1、钢筋混凝土T形梁设计课程设计说明书课程名称：题目：专业：学生姓名:学号：指导教师：开始时间：年月日完成时间：年月日课程设计成绩:学习态度及平时成绩(30)技术水平与实际能力(20)创新说明书撰写质量(45)总分(100)等级年月日指导教师签名:目录_设II题LI-3一设计资料-3二设II内容-_一一一4四资料参考-4五主梁尺寸一-_-六主梁全截面儿何特征值-一-一8七钢筋面积的估算及钢束布置一一-一一_一14八主梁截面儿何特性计算-22九持久状况截面承载水平极限状态计算-一一-28十钢束预应力损失估算-31'2力9佥川-一-36十一抗裂性验卓-_-_-41十三主梁变形计算-43一设计题

2、目：40m预应力混凝土装配式T形梁设计.二根本资料：、简支梁跨径标准跨径Lb=40m,计算跨径L=38.88m.2、设计荷教：公路一级,人群荷载为3.OKX/m结构重要性系数r尸1.03、环境：桥址位于野外一般地区,一类环境,年平均相对湿度75%.4、材料:预应力钢筋采用ASTMA41697a标准的低松弛钢绞线1义7标准型,抗拉强度标准值仁二1860MPa,抗拉强度设计值fpF1260MPa,公称直径15.24mm,公称面积140mm?.弹性模量Ep=l.95X10'MPa,锚具采用夹片式群锚.非预应力钢筋：受力钢筋采用HRB335级钢筋.抗拉强度标准值f"=335MPa,抗

3、拉强度设计值f：d=280MPa.钢筋弹性模量为E尸2.0X10'MPa°构造钢筋采用R235级钢筋,抗拉强度标准值.=235MPa,抗拉强度设计值瓢二195MPa.钢筋弹性模量为E,=2.1X105MPao混凝土:主梁采用C60,E=3.6X10'NIPa,抗压强度标准值f小38.5MPa,抗压强度设计值fea=26.5MPa,抗压强度标准值ftk=2.85MPa,抗拉强度设计值ftd=l.96*(5)、设计要求：根据?公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准(JTGD62-2004)?要求,按A类预应力混凝土构件设计此梁.(6)、施工方法：采用后张法施工,预制主梁

4、时,预留孔道采用预埋金属波纹管成型.钢绞线采用千斤顶两端同时张拉；主梁安装就位后现浇400mm宽的湿接缝,最后施工80mm厚的沥青桥面铺装层.(三)设计内容：1、根据资料给定的构件截面尺寸,型式,估计预应力钢筋的数量,并进行合理布局.2、计算主梁的截面几何特性,确定预应力钢筋张拉限制应力,估算预应力损失及计算各阶段相应有效应力.3、进行强度计算.4、进行施工和使用阶段应力验算.5、抗裂性验算.6、主梁的反拱度和挠度计算.7、绘制施工图,整理说明书.(四)主要资料参考：?公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准?结构设计原理?叶见曙主编人民交通出版社(五)主梁尺寸主梁各局部尺寸如下图半纵剖面跨径

5、中线H变化点截面支点截面图一主梁各局部尺寸图(尺寸单位:mm)主梁内力组合序号荷载类型跨中截面四分点截面支点截面(KN.m)Qmax(KN)“max(KN.m)Qmax(KN)Qmax(KN)1第一期恒载313802387222.12444.232第二期恒载1080081075.38150.753人群140.940.01103.7210.2216.344公路一级不计冲击系数2366.72150.862213.6210.68270.5冲击系数(1+u)=1.104(六)主梁全截面几何特征值1)受压翼缘有效宽度/力的计算按?公路桥规?规定,T形截面梁受压翼缘有效宽度以,取以下三者中的最小值：(1)

6、简支梁计算跨径的L/3,即L/3=38880/3=12960mm;(2)相邻两梁的平均间距,对于中梁为1980mm;(3)3+2/2+12/力,式中匕为梁腹板宽度,4为承托长度,这里承托长度瓦等于0,%为受压区翼缘悬出板的厚度,/可取跨中截面翼板厚度的平均值,即力广(71.+200)x80+710x12.x.舔0=127mm,所以有(b+6bh+126)=160+12x127=168新所以,受压板翼缘的有效宽度比二1684mm.2)全截面几何特性的计算在工程设计中,主梁几何特性多采用分块数值求和法进行,其计算式为全截面面积：A=ZA全截面重心至梁顶的距离：为式中4分块面积；岁一一分块面积的重心

7、至梁顶边的距离.且ZS=XAy；那么,=/1=XA+E/,式中分块面积4对其自身重心轴的惯性矩；AA对X-X重心轴的惯性矩.主梁跨中II截面的全截面几何特性如下表所示.根据图一可知变化点处的截面儿何尺寸与跨中截面相同,故几何特性也相同.为A=Z4=664800mmV5z=873mm,/=£h+£L=445.487X109mmiZS=Z4y=580078X103mm跨中截面分块示意图带湿接缝分块号分块面积Aimm?,Y.(mm)Si=Aiyi(mm3)yu-Yi(mm)Ix=Ai(yu-yD2mm1/(mm4)145600405824X1o3833101.030X1090.0

8、78X1098520012010224X10375348.309X1090.068X1093232001010326432X1031376.066X109109.89xio!>1oooo19871987OX103111412.410X1090.0O56X101008002160217728X1031287166.962X1090.659XIO9合计4A=664800yu=873yb=l427S=580078X103334.777XI09110.71X10I=445.487X109分块号分块面积A、(mm2)Y(mm)si=Aiyj(mm3)yu-Yi(mm)Ix=Ai(yu-yi)：mm

9、11(mm4)113600404544X10387586.975X1090.061X108520012010224X10379553,849X1090.068X1093232001010326432X1O3952.917X109109.899X10910000198719870X103107211.492X1090.006X1o91008002160217728X1031245156.243X1090.659X109合itA=632800yu=915yb=1385S=578798X103=311.476X1O'J=110.693X109I=422.169X109支点截面全截面几何特性(

10、不带湿接缝)截面分块示意图分块号分块面积A,(mm2JYj(mm)Si=Ajyj(mm3)yu-Yi(mm)Ix=Ai(yu-yi)2mm1/(mm4)97600403904X1o393585.324X1090.052X109628301147163X1()386146.577X1090.037X109828001150952200XI0317525.358X109365.01XO9合计4A=988430yu=975yb=1325S=963267XIO3=157.259X109=365.099X109I=522.358X10''A支点截面带湿接缝分块号分块面积Aimm"

11、;Y,(mm)Si=Aiy1(mm3)yu-Yi(mm)lx=Ai(yuyi):mm,!/(mm；)129600405184X103905106.146X1090.069X109628301147163X10383143.388X1090.037X109828001150952200X10320534.797X109365.010X109合计A=1020430yu=945yb=1355S=964547X1o3=184.331X109=365.116X1091=549.447X1094变化点截面全截面几何特性不带湿接缝截面分块示意图变化点截面不带湿接缝分块号分块面积Aj(mm2)Yi(mm)S=

12、Aiyi(mm3)yu-Yi(mm)Ix=Ai(yu-yTmn?/(mm4)113600404544X103967106.226X100.0606X1098520012010224X10388767.033X1090.0682X109262400820215168X1031879.176X10958.8126X10910000161016100X1036033.636X1O90.0056X1092376001970468072X1o3963220.343X10<J8.6249X109合计A=708800yu=1007yb=1293=714108X103=406.414X109=67.57

13、2X109I=473.986X109A分块号分块面积Amm2>Y(mm)Sj=Aiyi(mm3)yu-yx(mm)Ix=Ai(yu-yi)：mm4I(mm4)129600405184X103961l19.688X1090.069X109732001208784X10388156.815X1090.059X1O9©262400820215168X1031818.596X10958.813X10910000160716070X1036063.672X1()90.006X1092376001970468072X103969223.097X1098.625X10!,合计A=712800

14、yu=io01yb=i299S=713278X103=411,868X109=67.572X109I=479.440X1094七钢筋面积的估算及钢束布置1预应力钢筋面积估算按构件正截面抗裂性要求估算预应力钢筋数量.对于A类局部预应力混凝土构件,根据跨中截面抗裂要求由13-123可得跨中截面所需的有效预加力为N2-也°,色式中的肱为正常使用极限状态按作用或荷载短期效应组合计算的弯矩/I功1AW值有：M、=MG1+Mg,+用3=3138+1080+2366.72x0.7+140.94=6015.644KNm设预应力钢筋截面重心距截面下缘为的=100?,那么预应力钢筋的合力作用点至截面重心

15、轴的距离为勿=力-%=1427-100=1327“；钢筋估算时,截面性质近似取用全截面的性质来计算,山表一可得跨中截面全截面面积3A=664800/,全截面对抗裂验算边缘的弹性反抗矩为W=么,=-=312.184x1062.所以有效预加力为1427.0?6015.644x10V6-0.7x2.85小“.厂=J312.闻淖,一：=3.001706xlO67V预加力钢筋的张拉1ep11327A+W664800+312.184xlO6限制应力%“=0.75/必=0.75x1860=1395MR/,预应力损失按张拉限制应力的20%估算,那么可得需要预应力钢筋的面积为N“1一02%3.001706X10

16、60.8x1395采用3束715.24钢绞线,预应力钢筋的截面积为4=2940/.采用夹片式锚群,070金属波纹管成孔.2预应力钢筋布置1跨中截面预应力钢筋的布置后张法预应力混凝土构件的预应力管道布置应符合?公路桥规?中的有关构造要求.参考已有的设计图纸并按?公路桥规?中的构造要求,对夸张那个截面预应力钢筋进行初步布置如图2锚固面钢筋束布置为施工方便,全部3束预应力钢筋均锚于梁端图.这样布置符合均匀分散的原那么,不仅能满足张拉的要求,而且N1,N2在梁端均弯起较高可以提供较大的预剪力3其他截面钢束位置及倾角计算1、钢束弯起形状、弯起脚e及弯曲半径.采用直线段中接圆弧曲线的方式弯曲;为使预应力钢

17、筋的预加力垂作用于锚垫板,N,、工和工弯起脚均取%=8°；各钢束的弯曲半径为Rni=60000mm;2=40000mm,束的0000mm2、钢束各限制点位置确实定：以N3号钢束为例,其弯起布置如下图.3S880/2跨中截面中央线由乙/=ccota导线点距锚固点的水平距离Lj=c,cot8o=4269mm由Lb2=/?*tan-弯起点至导线点的水平距离Lb2=/?>tan-=l399mm22所以弯起点至锚固点的水平距离为：Lw=Ld+Lb2=4269+1399=5668mm那么弯起点至跨中截面的水平距离为Xk=(38880/2+298)-5668=14070mm根据圆弧切线的性质

18、,弯起点沿切线方向至导线点的距离与弯起点至导线点水平距离相等,所弯止点至导线点的水平距离为=L,2cos8o=1385mm故弯止点至跨中截面的水平距离为林+LlA+Lbl=14070+1385+1399=16854mm.同理,可以计算N八N2的限制点位置,将各钢束的限制参数汇于下表：钢束号升高值c(mm)弯起角0o(°)弯起半径R(mm)支点至锚固点的水平距离d(mm)弯起点距跨中截面水平距离xk(mm)弯止点距跨中截面水平距离(mm)Ni2200860000873898740n21300840000214831913886n320082000029814070168543、各截面钢

19、束位置及其倾角计算仍以N：,号钢束为例,计算钢束上任一点i离梁底距离的=a+.及该点处钢束的倾角6,式中.为钢束弯起前其重心至梁底的距离,.=100；.为i点所在计算截面处钢束位置的升高值.计算时.,首先应判断出i点所在处的区段,然后计算a及6,即当(M-乂)?.时,i点位于直线段还未弯起,a=0,故a,=a=00?;6=0当045-乂)(八+八)时,i点位于圆弧弯曲段,0及6按下式计算,即a=RJ/?2-(xi-xr)2,6=sin-1(士尺T)当(XLM)>("L2)时,i点位于靠近锚固端的直线段此时6=.,=8.,口按下式计算,即Ci=jcz-Xk一乙办2tan9o各截面

20、钢束位置及其倾角见下表:计算截钢XLbi+Lb(Xj-xk)(mm)0Ciai=a+c面束编号(mm)2(mm)(°)(mm)(mm)跨中截N,3898351为负值,钢束尚未弯00100面Xi=n283195567起0n3140702784L/4截Ni3898351xk>Lbi+Lb?8722822面XI二972n2831955670<Xjxk<Lb,+Lb22.007251250mmN3140702784负值未弯起00100变化点Ni3898351Xi-Xk>Lbi+Lb28722822截面Xj=9n283195567o<x厂Xk<Lb1+Lb2

21、2.00725125720inmn3140702784负值未弯起00100支点截Ni3898351Xjxk>Lbi+Lb2820882188面Xn283195567XXk>Lbl+Lb2811701270i=19440mmN：,140702784xrXk>Lbi+Lb?85586584、钢束平弯段的位置及平弯角N3钢束平弯示意图5589N2钢束平弯示意图6389跨中截面中央线XI.N2、N3三束预应力钢绞线在跨中截面布置在同一条水平面上,而在锚固端三束钢绞线那么都在肋板中央线上,为实现钢束的这种布筋方式,N2、N3在主梁肋板中必须从两侧平弯到肋板中央线上,为了便于施工中布置预

22、应力管道,N2、N3在梁中的平弯采用相同的形式,其平弯位QAQ1Qf)置如下图.平弯段有两段曲线弧,每段曲线弧的弯曲角为6=上二乂曾=4.945.10000九3)非预应力钢筋截面积估算及布置按构件承载水平极限状态要求估算非预应力钢筋数量:在确定预应力钢筋数量后,非预应力钢筋根据正截面承载水平极限状态的要求来确定.设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点到截面底边的距离为.=80m加,那么有ho=h-a=2300-80=2220mmo先假定为第一类t形梁截面,由公式X二无一,仇、其中fed=26.5MPabf=1684计算受压区高度X,求得x=91.5mm小二127mm.Md=I.2恒+1.4汽+0.

23、8=8877.456；那么根据正截面承载力计算需要的非预应力钢筋截面积为a于7八26.5x1684x91.5-1260x2940-2Ae=-=1353?？几280采用5根直径为20的HRB335钢筋,提供应的钢筋截面面积为=1570/.在梁底布置成一排其间距为65mm,钢筋重心到底边的距离为a=45mm.八主梁截面几何特性计算后张法预应力混凝土梁主梁截面几何应根据不同的受力阶段分别计算.1主梁预制并张拉预应力根据主梁混凝土到达设计强度的90%后,进行预应力的张拉,此时管道尚未压浆,所以其截面特性为计入非预应力钢筋影响将非预应力钢筋换算为混凝土的净截面,该截面的截面特性计算中应扣除预应力管道的影

24、响,T梁翼板宽度为1580mm2桥面、栏杆及人行道施工和运营阶段此时主梁即为全截面参与工作,此时截面特性计算采用计入非预应力钢筋和预应力钢筋影响的换算截面,T梁翼板宽度为1580mm.第一阶段跨中截面几何特性计算表分块名称分块面积Ai(mm2)Y)(mm)Si=Aiyi(mm3)(mm4)yu-yi(mm)Ix=Ai(yuyi)"mmI二I+Ix(mm4)混凝土全截面632.8X103915579.012X106422.169X109-s.10.045X10°非预应力钢筋换算面积(aes-1)A3=7.153X1O3225516.130X1060-1348.413.005X

25、IO9预留管道面积-3X乃X7074=-l1.545X1032200-25.399XIo60-1293.4-19.313X109净截面面积An=628.408X103yun=906.6=569.743X106422.169X109-6.263X109415.906X109笫一阶段变化点截面(L/4截面)几何特性计算表分块名称分块面积A,(mm2)Yj(mm)Sj=Ajyj(mmD(mm4)yu-yi(mm)IX=A,(yu-yx)2mm1=Ii+I、(mm4)混凝土全截面680.80OX1031046712.117X10弓448.5018X1O9-2.70.005X1o9非预应力钢筋换算面积(

26、a的一1)As=7.153X103225516.130X1060-1211.710.502XIO9预留管道面积3X广X7074二-11.545X1o31951-22.524X1060-907.7-9.512X1O9净截面面积An676.408xio3yun=1043.3=705.723xio6448.5018X1090.995X109449.497xio9笫一阶段支点截面几何特性计算表分块名称分块面积Ai(mm2)Yj(mm)Si=Aiy(mm3)(mm4)yu-%(mm)Ix=A(yu-y)24mmI=Ii+Ix(mm1)混凝土全截面988.430X103975963.719X106522.

27、358xio99.90.097Xioy非预应力钢筋换算面积(aes_1)As=7.153XIo3225516.130xio60-1270.111,539X1O9预留管道面积-3xnX7074=11.545X103928-10.714XIO6056.9-0.037XIO,净截面面积An=984.038X103yun=984.9=969.135XIO6522.358X10°11.599X10y533.957X10"笫二阶段跨中截面几何特性计算表分块名称分块面积A)(mm2)Yj(mm)Sj=A(yi(mm3)(mm*)yu-y(mm)Ix=A(yuyj2mI=Ii+Ix(mm4

28、)混凝土全632.8915579.012X422.16940.21.023截面X10310X109X109非预应力钢筋换算面积(aEsT)As=7.153X103225516,130X1060一1299.812.085X1O9预应力钢筋换算面积(a仃一l)Ap=12.986X103220028.569X1060-1244.820.122X109净截面面积An652.939X103yu=955.2=623.711X106422.169XI0933.230X109455.399X109笫二阶段变化点截面(L/4截面)几何特性计算表分块名称分块面积Ai(mm')Yi(mm)S.=Aiyi(m

29、m3)(mm1)yu一%(mm)Ix=Aj(yu-y：)?mm1=Ii+Ix(mm4)混凝土全截面680.800X1031046712.117X1o6448.502X1o929.10.577X10非预应力钢筋换算面积(aes-1)As=7.153X103225516.130X1060-1179.99.958X1O'J预应力钢筋换算面积(aep1)AP=12.986X103195125.336X1060-875.99.963X109净截面面积An=700.939X108yun=1075.1=753.583X1o6448.502X10920.498X109469X109笫二阶段支点截面几何

30、特性计算表分块名称分块面积Aj(mm2)Yj(mm)Si=Aiyi(mm3)(mm4)yu-yx(mm)/,=Ai(yu-yI)2mmI=I廿Ix(mm')混凝土全截面988.430X103975963.719X1O6522.358X1098.50.071X101J非预应力钢筋换算面积(aes-1)As=7.153X103225516.130X1060-1271.511.564XIO9预应力钢筋换算面积(aep-1)AP=12.986X10392812.051X1o6055.50.040X109净截面面积A,=1008.569X103yun=983.5=991.900X106522.3

31、58X1O911.675X10534.033X1O9笫三阶段跨中截面几何特性计算表分块名称分块面积Aj(mm2)Yi(mm)Si=A1y1(mm3)(mm4)yu-Yi(mnjIx=Aj(y-y»)21mmI=I+I(mm4)混凝土全截面664.8X103873580.370X1o6445.487xio939.61.043XIO9非预应力钢筋换算面积(0ES-1)As=7.153X103225516.130xio60-1342.412.890XIO9预应力钢筋换算面积(ae-1)Ap二12.986X103220028.569X1060-1287.421.523XIO9净截面面积An二

32、684.939X103yUn=912.6=625.069X106445.487X10935.456XIO9480.943X109第三阶段变化点截面(L/4截面)几何特性计算表分块名称分块面积Ai(mm2)Yi(mm)Si=Ajy1(mm3)(mm4)yu-y(mm)1=Ai(yuYi)1=Ii+lx(rnm")混凝土全截面712.800X1031001713.513XIO6479.440X1O929.10.604xio9非预应力钢筋换算面积:ais-1)As=7.153XIO3225516,130X1060-1224.910.732xio!>预应力钢筋换(°E?1)A

33、P=1195125.336X1060-920.911.013XIO9算面积2.986X103净截面面积An=732.939X103yUn=1030.1=754.979X106479.440X10922.349X1O9501.789X109第三阶段支点截面几何特性计算表分块名分块面积Y,(mm)Si=Aty(mmyu-y：/i=Aj(yI=Ii+Ix(m称A(mm)(mm3)4)(mu-yi)'mmm)m)混凝土1020.430945964.306X1549.448.80.079x全截面X103O67XICT109非预应(a225516.130-112.111X力钢筋zs-l)As-7.

34、X106301.109换算面153X12积o3预应力(aEp-1)92812.051X25.80.009钢筋换4二12.981O6X109算面积6XI03净截面An=104yun953.8992.4875412,199561.646X109面积0.569X1X1069.4X10"O347X101各限制截面不同阶段的截面几何特性汇总表受力阶段计算截面A(mm2)yu(mm)Vb(mm)ep(mm)I(mmDW(mm3)WU=I/yuWb=I/ybWp=I/ep阶段1：孔跨中6906.6131293.415.94.5882.983.216X道压浆前28.408X10393.4406X10

35、9X1085X10s10L/4变化点676.408X1031043.31256.7907.7449.497XI094.308X10s3.577X1034.952XI0s支点984.038X103984.91315.756.9533.957X1095.421X10s4.06OX10s-93.841X10s阶段2：管道结硬后至湿接缝结硬前跨中625.939X103955.21344.81244.8455.399X1094.768X10s3.386XI0s3.658X10NL/4变化点700.939X1011075.11224.9875.9469XI094.362X10s3.829XI0s5.354

36、X10s支点1008.569X103983.51316.5-55.5534.033X1095.430X10s4.056X103-96.222X10s阶段3：湿接缝结硬后跨中684.939X103912.61387.41287.4480.943X1095.270X10s3.467X1033.736X108L/4变化点732.939X1031030.11269.9920.9501.789X1094.871XI0'3.951X10s5.449X10s支点1040.569X103953.81346.2-25.8561.646X1095.889XI0s4.172X10s-217.692X108九

37、持久状况截面承载水平极限状态计算1正截面承载力计算一般取弯矩最大的跨中截面进行正截面承载力计算3求受压区高度x先按第一类T形截面梁,略去构造钢筋影响,可得混凝土受压区高度x,=92.9mm<hf=127mm由八/曲+"A_1260x2940+280x1570'1-26.5x1684受压区全部位于翼缘板内,说明确实是第一类T形截面梁4正截面承载力计算跨中截面的预应力钢筋和非预应力钢筋的见图,预应力钢筋和非预应力钢筋的合力作用点到截面底边距离.为fMpcip+fidAstb_1260x2940x100+280x1570x45_%2“fpdAp+fidAs1260x2940+

38、280x1570,所以/?=h-a=2300-94.2=2205.8mm从表中可知,梁跨中截面弯矩组合设计值M/=8877.4568AM7.截面抗弯矩承载力有=./产-%=26.5xl684x92.9x2205.8-92.%=8952.137x106mm>yoM“=8878.456版N-所以跨中截面正截面承载力满足要求.4斜截面承载力计算4斜截面抗剪承载力计算采用变化点截面处的斜截面进行斜截面抗剪承载力计算.首先,根据公式进行截面抗剪强度上、下限复核,即0.5x10一2加尿</M<0,51x1-3庐7Mo式中的V.为验算截面处剪力组合设计值,这里Vd=694.kN;feu,k

39、为混凝土强度等级,这里人,=60MPa；b=160；h.为相应于剪力组合设计值处的截面有效高度,即自纵向受拉钢筋合力点包括预应力钢筋和非预应力钢筋至混凝土受压边缘的距离,这里纵向受拉钢筋合力点至截面下缘的距离为fpdApdp+fuiAsCh1260x2940x349+280x1570x45oa=-:=3168TlmjpdAp+/.vrfA1260x2940+280x1570所以,o=/74=2300-926=1983.2,22为预应力提升系数,.2=1.25.带入上式得0.5X1.-12/初2.0.5XIO-xl.25xl.96x160x1983.2=388JkN<yoVd0.51x10

40、-3庐加?O=0.51x1O'3茄x160x1983.2=1253.5AN>694.UN计算说明,截面尺寸满足要求,但需配置抗剪钢筋.斜截面抗剪承载力按式138即roVdG&+vpd=1.1.其中皿为异号弯矩影响系数,ai=1.0；娥为预应力提升系数,a2=1.25泡3为受压翼缘的影响系数a3=l.1.箍筋选用双肢直径为10mm的R235钢筋,fSv=!95MPa,间距Sv=200mm,那么ASv=2X78.54=157.08mm2.故psv=AsV/Svb=l57.08/200X160=0.00491<>sin0p采用全部3束预应力钢筋的平均值,即sin.产

41、0.058o所以,VcS=903.1KN,Vpd=0.75X103X1260X2940X0.058=161.1KNoVcs+Vpd=1064.2KN>rVd=694.1KN.所以变化点截面处斜截面抗剪满足要求.非预应力构造钢筋作为承载力储藏,未予考虑.2斜截面抗弯承载力由于钢筋均锚固与梁端,钢束数量沿跨长方向没有变化,且弯起角度缓和,其斜截面抗弯强度一般不限制设计,故不另行验算.八钢束预应力损失估算九预应力钢筋张拉锚下限制应力.加按?公路桥规?规定采用=0.75加=0.75x1860=1395MP.+钢束应力损失1预应力钢筋与管道间摩擦引起的预应力损失6由m=其中x=1/2+dd为锚固点

42、到支点中线的水平距离；次分别为预应力钢筋与管道壁的摩擦系数及管道每米局部偏差对摩擦的影响系数,采用预埋金属波纹管成型时,由附表2-5查的/=0.25=0.0015o跨中截面摩擦应力损失6计算钢束编号0Xkx0=1-(T外(MPa)%(MPa)(0)弧度Ni80.13960.034919.5270.02930.0622139586.769N212.7210.22200.055519.6540.02950.08151395113.693N312.7210.22200.055519.7380.02960.08161395113.832平均值104.76L/4截面变化点截面摩擦应力损失6计算钢束编号0

43、4Xkx0=1-厂必晒仁(MPa)%(MPa)(0)弧度Ni0009.8070.01470.0146139520.367n210.7210.18710.04689.9340.01490.0598139583,421n311.9600.20870.052210.0180.01500.0650139590.675平均值64.821支点截面摩擦应力损失6计算钢束编-tFu号0战x(m)kx/=_广(6+打)区,(MPa)%(MPa)(0)弧度N,0000.0870.00010.000113950.14N,0000.2140.00030.000313950.42n30000.2980.00040.00

44、0413950.56平均值0.37各设计限制截面m平均值截面跨中L/4变化点支占on平均值(MPa)104.7664.820.372锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失62计算锚具变形、钢筋回缩引起的应力损失,后张法曲线布筋的构件应考虑锚固后摩阻的影响.首先计算反摩阻影响长度",即If=式中的Z&为张拉端锚具变形值,由附表2-6查得夹片式锚具顶压张拉时/为4mmgm为单位长度由管道摩阻引起的预应力损失,a=bo-a/;m为张拉端锚下张拉限制应力,.为扣除沿途管道摩擦损失后锚固端预拉应力,a=boon；l为张拉端至锚固端的距离.求得.后,假设-"那么截面不受反阻摩擦影响,

45、假设-乙那么距张拉端为X处的截面由锚具变形和钢筋回缩引起的考虑反阻摩擦后的预应力损失5(G)按下式计算,即6(52)=Ab式中的Ab为张拉端由锚具变形引起的考虑反阻摩擦后的预应力损失,IfAct=2Ao/ro反摩阻影响长度计算表钢束编号00=0conoit(MPa)°尸°o一011(MPa)1(mm).d=(0o-01)/1(MPa/mm)If(mm)N.139586.7691308.231195270.00444413248N；1395113.6931281.307196540.00578511612N31395113.8321281.168197380.00576711

46、630锚具变形引起的预应力损失计算表截面钢束编号X(mm)lf(mm)o(MPa)oi：(MPa)各限制截面.12平均值(MPa)跨中截面N.1952713248117.75X>1f截面不受反摩阻影响0N21965411612134.35n31973811630134.14变化点(L/4)截面Ni980713248117.7530.5822.86n2993411612134.3519.41N-1001811630134.1418.59支点截面N,8713248117.75116.98126.52N221411612134.35131.87n329811630134.14130.703预应力钢筋分批张拉是混凝土弹性压缩引起的应力损失内对于简支梁可取L/4截面计算,并以其计算结果作为全梁个截面预应力钢筋应力损失的平均值.014=aEP5c2m式中m张拉批数,m=3；的一一预应力钢筋弹性模量与混