供热工程课程设计

1、摘要本次课程设计首先是选择某地一建筑物，然后根据该地的气象资料特征。计算该建筑 物热负荷，合理选择确定该建筑物的供暖系统方案。以及散热设备的选择与计算。并根据 该供暖方案对该系统进行水力计算以及系统的阻力平衡。绘制该建筑物的平面图.剖面图.供暖系统图。考虑该地区气象特征以及建筑物的特点。根据当地节能；环保要求。选择最合理的热 水供暖系统。进行该系统的设计计算。关键词：热负荷；散热设备；水力计算目录1 .前言12 .热负荷计算32.1 建筑物的概述32.2 计算最小传热阻并校核42.3 热负荷的计算43供暖方案的确定以及散热器布置与选择121.1 热媒的选择121.2 供暖形式的确定121.3

2、散热器的布置121.4 散热器选择121.5 散热器的计算124 .管路的水力计算234.1 绘制采暖系统图234.2计算最不利环路的管径2330295 .总结6 .参考文献1 刖百将自然界的能源直接或间接地转化为热能，以满足人们需要的科学技术，称为 供热工程。供热工程又分为供暖工程和集中供热，供暖工程是以保持一定的室内温度，以创造适宜的生活条件或工作条件为主要 任务，集中供热是指以热水或蒸汽作为热媒，由一个或多个热源通过热网向城市、 镇或其中某些区域热用户供应热能的方式。生活中常见的是集中供热工程，目前已成为现代化城镇的重要基础设施之一， 是城镇公共事业的重要组成部分。集中供热系统包括热源、

3、热网和用户三 部分。热源主要是热电站和区域锅炉房（工业区域锅炉房一般采用蒸汽锅炉，民用区域锅炉房一般采用热水锅炉），以 煤、重油或天然气为燃料；有的国家已广泛利用垃圾作燃料。工业余热和地热也可 作热源。核能供热有节约大量矿物燃料，减轻运输压力等优点。热网分为热水管网 和蒸汽管网，由输热干线、配热干线和支线组成，其布局主要根据城市热负荷分布 情况、街区状况、发展规划及地形地质等条件确定，一般布置成枝状，敷设在地下。主要用于工业和民用建筑的采暖、通风、空调和热水供应 ，以及生产过程中的加热、烘干、蒸煮、清洗、溶化、致冷 、汽锤和汽泵等操作。集中供热的优点是：提高能源利用率、节约能源。供热机组的热电

4、联产综合热效率可达85%,而大型汽轮机组的发电热效率一般不超过40 % ;区域锅炉房的大型供热锅炉的热效率可达80%90%,而分散的小型锅炉的热效率只有 50%60%。有条件安装高烟囱和烟气净化装置，便于消除烟尘，减轻大气污染，改善环境卫生，还可以实现低质燃料和垃圾的利用。可以腾出大批分散的小锅炉房及燃料、灰渣堆放的占地，用于绿化，改善市容。减少司炉人员及燃料、灰渣的运输量和散落量，降低运行费用 ，改善环境卫生。易于实现科学管理，提高供热质量。实现集中供热是城市能源建设的一项基础设施，是城市现代化的一 个重要标志，也是国家能源合理分配和利用的一项重要措施。改革开放三十年，我国集中供热事业获得了

5、长足发展，与发达国家相比，在建 筑节能与供热系统的能源利用；建筑节能材料；供热设备的选择；供热系统的选择和控制 以及节能环保意识等方面存在很大的差距。 展望2010年，集中供热将面临新的竞争和 挑时间内，在供热及能源利用技术方面还需要不断改进和提高。战，实现供热技术进步关键在于抓好建立完善的技术开发体系、推广供热节能新技术本次课程设计是运用供热工程的技术知识对某一建筑物进行设计计算，以及散热设备的选择与计算，合理的选择供暖系统以及管路的水力计算。2热负荷计算2.1 建筑物的概述供热系统计算主要包括以下步骤：1.建筑物室内热负荷的计算2.确定供暖系统的设计方案以及热媒形式，散热器的选型 3.散热

6、器的计算与布置4.绘制系统轴测图，对管 段分段并标注管长，各个散热器的热负荷大小5.进行系统的水力计算，并平衡各管段的阻力，一般异程式不大于15%同程式不大于10%本次课程设计的建筑物选择郑州的某一小型住宅楼，层高3层，层高为3米。具体的参数见图表2-1.根据以上步骤的要求，对该住宅楼进行合理的供暖系统设计与水力计算。O CD （?>（?）O ®0 ©©©已知：维护结构的条件如下外墙：一砖半厚（370mm,内墙抹灰。K=1.57w/mC D=5.06外窗：单层木门玻璃窗，尺寸（宽*高）为1.5*2.0,可开启的缝隙总长为13.0m。门：单层木门.尺

7、寸（宽*高）为1.5*2.0 ，门型为无上亮的单散门，可开启的缝隙总长 为 9.0m 。顶部：厚 50mnfi®'腐木屑k=0.93 w/m C D=1.53地面：不保温地面k值按划分地带计算。郑州市室外的气象资料：供暖室外的计算温度tw=-5 c累年（1951年1980年）最低日平均温度tpmin=-17.1 C冬季室外平均风速Vpj=4.9m/s2.2 计算最小传热阻弁校核该外墙属于R型维护结构(供热工程表1-6)维护结构冬季室外计算温度Twc=0.68tw+0.4t pmin=0.6* (-5) +0.4* (-17.1 ) =-12 C最小传热阻计算公式 Rmin=a

8、 Rn (Tn- Twc) /Ty根据已知条件可知 Rmin=1.0 X 0.115 X 30/6.0=0.575 m 2C/w外墙的实际传热阻 Ro=1/K=1/1.57=0.637 m2- C /w>Rmin满足要求校核顶棚的最小传热阻该维护结构属于田型，维护结构的冬季室外的计算温度Twc应采用Twc=0.3tw+0.7t pmin=0.3X (-5) +0.7 X (-17.1 ) =-15 CRmin=0.76 m2C/w顶棚实际的传热阻r=1/K=1/0.93=1.075> R min 满足要求。2.3 热负荷计算一.一层基本耗热量计算(1)首先，将采暖房间编号，如1,

9、2等计入表2-1中，在把采暖房间的名称如卧室，客 厅等计入到第2栏内。(2)维护结构朝向及名称如北外墙，南外墙，计入第 3栏中。维护结构的传热面积等依 次记录。(3)房间的热负荷Q主要包括以下几部分：Q = Q1 + Q2 + Q3式中：Q1-一围护结构耗热量；Q2冷风渗透耗热量；Q3冷风侵入耗热量。围护结构的基本耗热量：q.=KF tn -tw a式中：K围护结构白传热系数，WM K;F围护结构的计算面积，m2;tn 冬季室内空气的计算温度，；tw 冬季室外空气的计算温度，；a 围护结构的温差修正系数；是用来考虑供暖房间并不直接接触室外大气时，围护结构的基本耗热量会因内外传热温差的削弱而减少

10、的修正，其值取决于邻室非供暖房间或空间的保温性能和透气情况。 地面各地段的传热系数见表地带名称地面传热系数地带名称地面传热系数第f带0.47第二地带0.23第三地带0.12第四地带0.07底层1房间的维护结构耗热量计算：Q1 = aKF(tnW)(1 Xch"南外墙：q 1=1.0 X 1.57 X ( 18+5) X 12.68 X 0.8 X 1.04=380.95w西外墙：q 2=1.0 X 1.57 X ( 18+5) X 18.81 X 0.95 X1.04=671.08w南外窗：q 3=1.0 X 2.3 X ( 18+5) X 3.2 X 0.85 X 1.04=149

11、.64w地面 I: q 4=1.0 X 0.47 X (18+5) X 18.6 X 1 X 1.04=209.11w地面 H: q 5=1.0 X 0.23 X (18+5) X 5.92 X 1 X 1.04=32.57 w围护结构耗热量 Q= q 1+ q2+ q 3+q4+q5=1431.85W(4)维护结构耗热量的修正按照暖通规范的规定，维护结构的耗热量修正应考虑朝向修正、风力附加和高度附加 三个方面。上面公式已修正.冷风渗透耗热量计算采用缝隙法计算冷风渗透耗热量Q公式如下：Q=0.278V p w Cp (tn-tw ')式中：V= LlnL每米门窗缝隙渗入室内的空气量，按

12、当地冬季平均风速，m3/h ml一门窗缝隙的计算长度，mn渗透空气量的朝向修正系数，P w-冬季供暖室外计算温度下的空气密度，Kg/ m3;Cp-冷空气的定压比热，C=1KJ/Kg-C；tn一冬季室内空气的计算温度，C；tw'一冬季室外空气的计算温度，C。查表可知：郑州市的冷风朝向修正系数：南向 n=0.2北向n=0.65东向n=0.65西向 n=1.0 向。查表可知：冬季室外平均风速 Vj=4.9m/s ,单层门的L=5.5m3/m h南向外窗的总计算长度l=13米总的冷风渗透量：V= Lln=5.5 x 0.2X13=14.3 m3/h冷风渗透耗热量Q=0.278Vpw Cp (t

13、n-tw ' )=0.278 X 14.3 X 1.34 X 1.0 X 23=122.52w (6)冷风侵入耗热量计算 'Q3=NQi w式中Qi外门基本耗热量，n一考虑冷风侵入的外门附加率，由于该房间没有外门故冷风侵入耗热量为零。综上可得 Q= Q 1+Q +Q3=1554.37 w 以此可算出其它房间的热负荷，如下表所示：一层热负荷计算房问名称 及方 向积传 热 系 数室内 计算 温度供暖室 外计算 温度室内外 计算温 度差温差 修正 系数基本 耗热 量朝 向修正 后耗 热量高 度 修 正围护结 构耗热 量冷风渗 透耗热 量冷风侵 入耗热 量房间 总耗 热量2 mW/m2

14、 cCCCW%W%WWWW1南外 墙12.181.5718-5231457.87-20366.294380.95122.5201554.37西外墙18.811.571679.23-5645.27671.08南外 窗3.22.31169.28-15143.89149.64地面118.60.471201.070201.07209.11地面25.920.23131.32031.3232.572南外墙9.861.5718-5231356.04-20284.834296.23122.5283.971697.89南外42.31211.6-20169.28176.05东外墙15.811.570.6342.5

15、30342.53356.24地面119.40.471209.710209.71218.1地面28.140.23143.06043.0644.783北外墙9.851.5718-5231226.550226.554235.61398.2401042.29北外窗52.31264.50264.5275.08地面190.47197.29097.29101.18地面25.850.23130.95030.9532.184北外墙15.181.5718-5231548.150548.154570.08612.6105185.73西外 墙10.891.571468.38-5444.96462.76西外2.5.81

16、348.-330.6343.86窗620453地面115.80.471170.790170.79177.63地面23.380.23117.88017.8818.595南外 墙9.861.5718-5231356.04-20284.834296.23122.5283.971697.89南外42.31211.6-20169.28176.05西外 墙15.811.570.6342.530342.53356.24地面119.40.471209.710209.71218.1地面28.140.23143.06043.0644.786南外 墙12.181.5718-5231457.87-20366.2943

17、80.95122.5201554.37东外墙18.811.571679.23-5645.27671.08南外3.22.31169.28-15143.89149.64地面118.60.471201.070201.07209.11地面5.0.2131.3031.3232.57292327北外墙15.181.5718-5231548.150548.154570.08612.6105185.73东外墙10.891.571468.38-5444.96462.76东外 窗2.65.821348.04-5330.63343.86地面115.80.471170.790170.79177.63地面23.380.

18、23117.88017.8818.598北外墙9.851.5718-5231226.550226.554235.61398.2401042.29北外窗52.31264.50264.5275.08地面190.47197.29097.29101.18地面25.850.23130.95030.9532.18二层热负荷计算称传室内供暖室室内温差修正高围护结冷风渗冷风房 问房 问及 方 向面积热 系 数计算 温度外计算 温度外算 度二计温修正 系数基本耗热量朝 向后耗 热量度 修 正构耗热量透耗热量侵入耗总 耗 热热量县 里2 mW/m2 cCCCW%W%WWWW1南 外 墙12.181.5718-52

19、31457.87-20366.294380.95122.5201312 .69S外 墙18.811.571679.23-5645.27671.08南 外 窗3.22.31169.28-15143.89149.642南 外 墙9.861.5718-5231356.04-20284.834296.23122.5283.971435.01南 外 窗42.31211.6-20169.28176.05东 外 墙15.811.570.6342.530342.53356.243北外墙9.851.5718-5231226.550226.554235.61398.240908.93北外窗52.31264.502

20、64.5275.084北外15.181.5718-5231548.150548.154570.08612.61 01989墙.51s外墙10.891.571468.38-5444.96462.76S外 窗2.65.821348.04-5330.63343.865南 外9.861.5718-5231356.04-20284.834296.23122.5283.971435.01南 外 窗42.31211.6-20169.28176.05H外15.811.570.6342.530342.53356.246南 外12.181.5718-5231457.87-20366.294380.95122.52

21、01312.69东 外18.811.571679.23-5645.27671.08南 外 窗3.22.31169.28-15143.89149.647北外墙15.181.5718-5231548.150548.154570.08612.6101989.51东外10.891.571468.38-5444.96462.76墙东 外 窗2.65.821348.04-5330.63343.868北外墙9.851.5718-5231226.550226.554235.61398.24908.93北外52.31264.50264.5275.080窗三层热负荷计算房 问名称 及方 向积传 热 系 数室内 计

22、算 温度供暖室 外计算 温度室内外 计算温 度差温差 修正 系数基本 耗热 量朝 向修正 后耗 热量高 度 修 正围护结 构耗热 量冷风渗 透耗热 量冷风侵 入耗热 量房间 总耗 热量2 mW/m2 cCCCW%W%WWWW1南外墙12.181.5718-5231457.87-20366.294380.95122.5201312.69西外墙18.811.571679.23-5645.27671.08南外阿3.22.31169.28-15143.89149.642南外墙9.861.5718-5231356.04-20284.834296.23122.5283.971435.01南外42.3121

23、1.6-20169.28176.05东外 墙15.811.570.6342.530342.53356.243北外墙9.851.5718-5231226.550226.554235.61398.240908.9北外52.31264.50264.5275.083北外墙15.181.571548.150548.15570.084西外墙10.891.5718-5231468.38-5444.964462.76612.6101989.51西外 窗2.65.821348.04-5330.63343.86南外 墙9.861.571356.04-20284.83296.235南外42.318-5231211.

24、6-20169.284176.05122.5283.971435.01西外墙15.811.570.6342.530342.53356.246南外 墙12.181.5718-5231457.87-20366.294380.95122.5201312.69东外墙18.811.571679.23-5645.27671.08南外3.22.31169.28-15143.89149.64北外墙15.181.571548.150548.15570.087东外 墙10.891.5718-5231468.38-5444.964462.76612.6101989.51东外 窗2.65.821348.04-5330

25、.63343.868北外墙9.851.5718-5231226.550226.554235.61398.240908.9北外 窗52.31264.50264.5275.0833供暖方案的确定以及散热器布置与选择3.1 热媒的选择本题选择热水供暖系统，供水温度 tg=95C,回水温度th=70C。3.2 供暖形式的确定本题采用重力循环等温异程式双管上供下回式供暖系统，每组散热器供水管上有一截止阀。3.3 散热器的布置该题散热器安装在窗台下面，这样沿散热器上升的对流热气流能阻止和改善从玻璃下 降的冷气流和玻璃冷辐射的影响，使流经室内的空气流比较暖和舒适。3.4 散热器的选择散热器的选择及安装建筑性

26、质适合选用的散热器居住建筑柱形、闭合用片、板式、扁管式、辐射对流式公用建筑柱形、闭合用片、板式、扁管式、屏壁 型、辐射对流式工业企业辅助建筑柱形、翼型、辐射对流式散发小量粉尘的车间及仓库柱形、辐射对流式散发大量粉尘的车间及仓库柱形、光面排管3.5 散热器的计算根据上表散热器的选择，同时又表 2-13所计算热负荷的大小，室内安装二柱(M132 型)或四柱760型散热器。1 )散热面积的计算所需散热器传热面积F按下式计算：F 二 Q二2-3K(tpj n)式中F 一房间供暖所需的散热器散热面积，m2；Q一房间供暖热负荷，WK 一散热器的传热系数，W/(m . C)；tpj一散热器热媒的算术平均温度

27、，C；tn一供暖室内计算温度，C；Pi 一散热器组装片数或散热器的长度修正系数用一散热器连接形式修正系数，P3 一散热器安装形式修正系数，散热器组装片数修正系数Pi的选择每组片数<66101120>2030.951.001.051.10注：上表仅适用于各种柱式散热器，方翼型和圆翼型散热器不修正，其它散热器需要修正时，见产品说明。散热器连接形式修正系数P2的选择：四柱813型与供水管道的连接选择同侧上进下出的 连接方式，则口2 =1.0 ；2 ) 一层楼房的散热器计算1 .单元房已知双管系统,Q=1554.37w tpj =(t g+t h)/2=(95+70)/2=82.5C t

28、n=18 C A t=t pj-t n=64.5 C o查供热工程附录(2-1 )对M-132散热器K=2.426At 0.286=2.426 X (64.5 ) 0.286=7.99w/m2 C散热器组装形式修正系数1=1.0散热器连接形式修正系数-：2=1.0散热器安装形式修正系数3=1.02根据公式求得:2X 1.0 X 1.0 X 1.02=3.08 mF =Q2=1554.37/(7.99*64.5)K (t pj - tn )N=F/f=3.08/0.24=13 片当散热器片数为 11-20 片时，P1=1.05因此实际所需散热面积为：F= F' P1=3.08 X 1.0

29、5=3.33 m2实际采用的片数N=F/f=3.33/0.24=14 片2 .单元房Q=1697.89 w根据公式求得：F =-QP1.P2.P3 =1697.89/(7.99*64.5)X 1.0 X 1.0 X 1.02=3.36m2K(tpj -tn)N=F/f=3.36/0.24=14 片当散热器片数为11-20片时，&=1.05因此实际所需散热面积为：F= F' ?1=3.36X1.05=3.53m2实际采用的片数N=F/f=3.33/0.24=15 片3 .单元房Q=1042.29w同理可得n= 9片4 .单元房 Q=2185.73w同理可得n= 19片5 .单元房

30、 Q=1697.89 w同理可得n= 15片6 .单元房 Q=1554.37w同理可得n= 11片7 .单元房 Q=2185.73w同理可得n= 19片8 .单元房 Q=1042.29w同理可得n= 9片3）二层楼房的散热器计算1 .单元房 Q=1312.69w ,同理可得n= 11片2 .单元房Q=1435.01 w同理可得n= 12片3 .单元房 Q=908.93w同理可得n= 8片4 .单元房 Q=1989.51w同理可得n= 17片5 .单元房 Q=1435.01 w同理可得n= 12片6 .单元房 Q=1312.69w同理可得n= 11片7 .单元房 Q=1989.51w同理可得n=

31、 17片8 .单元房 Q=908.93w同理可得n= 8片4）三层楼房的散热器计算1 .单元房 Q=1723.5w同理可得n= 15片2 .单元房Q=1914.29 w同理可得n= 17片3 .单元房Q=1206.23w同理可得n= 10片4 .单元房 Q=2293.4w同理可得n= 20片5 .单元房 Q=1914.29 w同理可得n= 17片6 .单元房 Q=1723.5w同理可得n= 15片7 .单元房 Q=2293.4w同理可得n= 20片8 .单元房 Q=1206.23w同理可得n= 10片各层房间散热器片数的计算如下表所示：一层散热器计算表“负荷温差K曳' nnWCW/(m

32、C)11554.3764.57.991.0511.0213，1421697.891.05141531042.2919942185.731.05181951697.891.05141561554.371.0513，1472185.731.05181981042.29199二层散热器计算表热负荷温差KP1P2P3'nnWCW/(mC)11312.6964.57.991.0511.02111121435.011.0512123908.9318841989.511.05161751435.011.05121261312.691.05111171989.511.0516178908.93188三

33、层散热器计算表“负荷温差KP1P2P3' nnWCW/(mC)11723.564.57.991.0511.02141521914.291.05161731206.231101042293.41.05192051914.291.05161761723.51.05141572293.41.05192081206.23110104 .管路的水力计算4.1 绘制管路的系统图1 .绘制管路的系统图(1-3)层。并标上管段，管长，以及热负荷大小。2 .确定最不利环路，本系统采用异层式系统，取最远的立管为最不利环路。图见附录4.2计算最不利环路的管径本设计采用重力循环系统. 选择最不利环路，并标管径

34、；(2)根据推荐比摩阻确定环路管径，流速，以及平均比摩阻的大小计算各管段的压力损失Apy；确定局部阻力损失Apj；(5)求各管段的压力损失A p=A py+A pj;(6)求环路的总压力损失2Ap；平衡各管段的阻力；(8)将计算结果记入下列的表中。水力计算表管 段 号QWGKg/hL mdmmVm/sRPa/mApy=R LA pdA pjp123456789101112立管I 一层散热器(最不利环路)作用压力A p =764.41pa11698582200.0452.214.42250.9924.7529.172963833210320.084.9449.4043.8915.5664.973

35、1926466318400.148.81158.585.59.6453.02211.6438528132527700.102.5268.0464.9229.5297.565192646635400.148.8144.053.59.6433.7477.796963833219320.0894.9493.8643.8915.56109.42760002063.3250.18.2427.1944.9219.6846.87832521123.3250.0522.759.0841.335.3215.122L=87.6m2 (Apy+Ag =652.49pa系统作用压力富裕率 X=(764.41-652.

36、49)/764.41=14.64%>10%入口处的剩余循环作用压力，用阀门截流。立管I二层散热器作用压力A p =1278.88pa963862203.3150.32144.52476.92550.38251.90728.82101435492150.078.9217.84312.1474.7392.57(Apy+Apj) =821.39pa不平衡率X=(546.81-821.39)/546.81=-35%>-15%(管径最小应调节立管阀门)立管I三层散热器作用压力A p =1793.22pa1136381253.3150.1849.57163.58515.9479.70243.2

37、8121914662150.09615.330.6314.53140.56171.162 (Apy+Apj) (9-12)=1143.26pa不平衡率 X=(1119.97-1143.26)/546.81=-2.07%<15%立管n 一层散热器环路资用压力A p =265.54pa1396293310.5320.0940922.4633.9911.914.462141042362150.0553.266.52271.4940.1946.711532281113.3200.188.8129.07415.9463.7691.831661272113.3250.118.6228.4545.9523.8152.261796263313.3320.094.9216.2433.9911.9628.2不平衡率 X=(265.54-234.4