模板支撑方案

1、模板支撑方案工程名称：_施工单位:建设单位：监理单位：编制人：日期：一工程概况3.二、编制依据3.3、 模板支设要求材料的选择4.4、 计算方案描述4.5、 模板制作及安装5.6、 模板支架的构造要求及技术措施6.7、 模板的安装拆除及注意事项8.八、人员组织安排10九、模板质量保证措施1.0十、安全保证措施11十一、模板工程计算14一、工程概况本工程中综合楼总建筑面积：4485平方米，主体地上四层，主要为教室、办公室等。建筑高度18.4米；其中教学楼建筑面积4405平方米、地上主体四层，高度15.9米。本工程建筑结构形式为框架剪力墙结构，建筑结构的安全等级为二级，结构设计使用年限50年，抗震

2、设防裂度7度。基础：本工程为条形基础；结构：本工程为框架剪力墙结构、综合楼局部网架。本工程外墙材料为200厚B05加气混凝土砌块，强度等级A3.5;内隔墙材料为200厚加气混凝土砌块，加气混凝土砌块强度等级为A3.5,采用M5.0专用砂浆。埋在土中的墙体采用烧结传，埋在土中的墙体用M5水泥砂浆砌筑。二、主要建筑说明：卫生间、盥洗间为地面传防水楼面、楼梯间为大理石楼面，室内为现浇水磨石保温地面。外墙保温采用岩棉板，真石漆外墙面。屋面为水泥砂浆保护层屋面。卫生间、盥洗间内墙粘贴釉面传，内墙乳胶漆。二、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工安全技术统一规范GB50870-20133、建筑施工

3、临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、混凝土结构工程施工规范GB50666-20155、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087、建筑结构荷载规范GB50009-20128、混凝土结构设计规范GB50010-20109、钢结构设计规范GB50017-200310、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200211、木结构设计规范GB50005-200312、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质

4、2009254号三、模板支设要求、材料的选择本工程结构为现浇框架结构，整个模板系统采用满堂扣件式钢管脚手架支撑系统。钢管采用？48*3,方木采用50*70mm,胶合板厚度采用11mmo其他配件满足规范规定。支设要求：施工方便，满足刚度、强度、稳定性。四、计算方案描述1、本工程为框架局部剪力墙结构，采取梁、板、墙一次性浇筑，整个模板支撑系统采用满堂脚手架支撑方案。2、柱结构尺寸450mm*450mft500mm*500m浮250*750,250*600、板900*900跨度为9m。层高为3.8m。五、模板制作及安装柱模板：柱模板施工前同墙体模板一样要先进行钢筋及预留预埋等前道工序成品的隐蔽验收，

5、组立施工工艺流程为：清理柱基杂物-弹线定位7校正柱插筋一绑扎柱钢筋、安放埋件一模板下口找平一柱模板就位一用螺栓将柱模组合一校正柱模、固定对拉螺栓。方柱高为3.8米截面尺寸450mm*450mmi500*500mrp采用涂膜胶合板，木方子当做肋。钢管抱箍间距从柱子底部至柱1/3高处为450mm从1/3至柱顶处为500mm并与满堂架拉牢，中间设一道中14对拉螺栓，间距45%500mm（具体采用对拉螺栓型号、间距需计算，图中的尺寸仅为一般情况下使用，需随时周转，则预留PV箜管）。对拉螺栓600柱模板组装示意图3、楼层现浇梁、板模板梁模板施工顺序如下:梁采用涂膜胶合板配制梁侧、梁底模板。侧模背次龙骨木

6、方沿梁纵向布置，间距200侧模主龙骨用双钢管，间距900梁侧模增加对拉螺栓固定，对拉螺栓沿梁纵向间距每600m假置一道。梁底模木方间距沿梁宽不大于150mm支撑体系扣件式钢管架。根据楼面弹出的轴线在柱子上弹出梁位置和水平线，按设计标高调整支架的标高，安装梁底模板并拉线找平，当梁跨度三4m时，跨中梁底处按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度一月S为梁跨的1%。-3%。必须保证满堂支架下基层的强度。六、模板支架的构造要求及技术措施1、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。2、满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵

7、横向应每隔iom右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。3、在立柱底距地面200mms处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。4、可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。5、扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。6、所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。7、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。8、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞

8、梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm安装时应保证上下同心。9、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm模板安全技术规范规定：10、承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算。11、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。12、竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心

9、承载。基土应坚实，并应有排水措施。13、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只在一个方向变距，另一个方向不变。14、严格控制模板上材料、机具、人员数量与重量，防止超载。15、要严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。16、确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力都要控制在45-60KN17、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，模板上避免过多材料堆放；七、模板的安装、拆除及注意事项1、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠的承受新浇筑混凝土的自重和测压力，以及在施工过程中产生的荷载。3、

10、构件简单装拆方便，并便于钢筋的绑扎安装和混凝土的浇筑养护要求。4、注意模板接缝漏浆。5、系统搭设完毕应及时检查验收，特别对扣件安装质量采用测力拔手进行检查。6、当梁、板跨度大于或等于4m时，梁、板跨中处按设计要求起拱；如设计无要求时，起拱高度取梁、板跨的2%。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。7、安装模板要考虑简单、方便，顺序不要颠倒；8、拆模时要严格执行审批手续，做到有申请有审批；9、构件拆模时，要严格按照施工规范有关规定执行。10、大跨度梁的拆除，应先从中间开始向两端对称进行。11、因部位不同，所以构件的拆模强度也不相同，板：跨度W2米，硅强度达到设计的50期可拆除；跨度大于2米小于等

11、于8米，硅强度达到设计的75汾可拆除；跨度大于8米，硅强度达到设计的100沿可拆除。梁:跨度小于等于8米时，硅强度达到设计的75汾可拆除；跨度大于8米，硅强度达到设计的100%f可拆除。悬臂结构：硅强度必须达到100始可拆除。12、拆除顺序先支的后拆、后支的先支，先拆非承重部分，后拆除承重部分。13、柱模拆除时，应先拆除钢楞、柱箍和对拉螺栓等连接件、支撑件，再由上而下逐步拆除；先拆斜拉杆或斜支撑，再拆除穿墙螺栓及纵横钢楞，接着将U形卡或L形插销等附件拆下，然后用撬杠轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离，即可把模板吊运走；梁模拆除时，应先拆梁侧模，再拆除梁底模；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开

12、始分别拆向两端。14、多层楼板拆除时：上层楼板浇筑混凝土时，下一层楼板的模板不得拆除，再下一层楼板模板的支柱仅可拆除一部分；跨度4米及4米以上的梁均应保留支柱，其间距不得大于3米,其下四层梁板支架应保留，不得拆除,。15、拆模时，不要用力过猛，严禁猛打猛砸。16、高处复杂结构的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施。17、拆除后的模板及配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定点堆放；并做到及时清理，维修和涂刷隔离剂，以备待用；18、工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，随身携带。19、严禁站在悬臂结构上面安装拆除模板。20、严格按照本工种安全技术操作规程操作。21、高空作业必须系安全带。22、进入施

13、工现场必须带安全-帽。23、禁止酒后操作。24、高空作业时，必须带安全带。八、人员组织安排九、模板质量保证措施1模板安装前确保表面干燥，以便涂刷脱模剂，加工好的半成品木模堆放时保证不变形，施工后翘曲变形及破损严重的模板及时更换。23顶模板：顶模板安装时做到拼缝严密，表面平整，对于板跨大于4M的按照要求起拱。4楼梯间上下层碎墙面接蹉处理。为保证外墙面接蹉处的平整，不错台，在上层模板与碎墙顶接缝时，上层模板向下多伸3040cm,用下层的对拉螺栓固定模板根部，再贴上双面胶条或海绵条，防止漏浆和拔台5选用水性脱模剂，刷脱模剂前，必须把模板上水泥浆清理干净，砂浆强度特别高的地方应用手提砂打磨干净。刷脱模

14、剂时板面不得有水珠或水印，以免脱模剂不粘，造成漏刷。6顶板模绑完钢筋后，采用空压气棒清理，确板顶垃圾清理干净。7模板搭设系统严禁钢木混用。十、安全保证措施1、模板运到现场后，要认真检查构件和材料是否符合设计要求。2、模板的支设必须严格按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序的施工。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置临时固定设施，而且要牢固可靠，严防倾覆。3、使用吊装机械吊装暗柱模时，应采用卡环和暗柱模连接，严禁用钢筋钩代替，以避免暗柱模翻转时脱钩造成事故，待模板立稳后拉好支撑，方可摘取卡环。4、严禁在模板的连接支撑件上攀登上下，严禁在同一垂直面上安装模板。5、支设暗柱模板和梁模板时，应搭

15、设工作平台，不准站在暗柱模板上操作和梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。模板在6m以上不宜单独支模，应将几根暗柱子模板拉成整体。主暗柱若采用胶合支架支模时，各层支架本身必须成为整体空间结构，支架的层间垫块要平整，各层支架的立暗柱应垂直，上下层立暗柱应在同一条垂直线上。6、用钢管和扣件搭设双排立暗柱支架支撑梁模时，扣件应拧紧，横杆步距按设计规定，严禁随意增大。7、墙模板在未装对拉螺栓前，板面要向后倾斜一定角度弁撑牢，以防倾倒。安装过程中要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模处于稳定状态，模板未支撑稳固前不得松开卡环。8、任何部位模板的拆除必须严格遵守有关规定，按工艺程序进行。9、拆除模板

16、一般应采用长撬杆，严禁作业人员站在正拆除的模板上，严禁作业人员在同一垂直面上拆除模板。10、拆除模板时，应先检查基槽土壁的情况，发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取防范措施后方可下人作业，拆下的模板和支撑杆件不得在离槽（坑）上1m以内堆放，弁随拆随运。11、拆除高度在3m以上的模板时，应搭设脚手架或操作平台，弁设防护栏杆。拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。作业人员严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。13卜一、模板工程计算工程参数楼板模板支架参数模板支架安全等级出级结构重要性系数：支架1面板主次楞1碎楼板厚度0.12m支架高度3.9m立杆纵距0.9m立杆横距1.2m水平杆最大步距1.2

17、m顶步步距1.2m立杆顶伸出长度a0.3m扫地杆高度0.2m钢管类型（）48X2.75mm面板木胶合板厚度：12mm次楞方木50mm<100mm间距0.3m主楞双钢管，最大悬挑长度0.4m男力撑依据JGJ300-2013规范要求，米用无剪刀撑框架式支撑结构支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接1-H-4->何就参效永久何载新浇碎自重324kN/m钢筋自重31.1kN/m面板次楞自重_20.3kN/m支架自重0.13kN/m口受柿载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN_22.5kN/m_22.5kN/m泵送碎或不均匀堆载等因素产生的附

18、加水平荷载竖向永久荷裁标准值的2%风何载山东聊城，基本风压：0.3kN/m2L-=:X-"p:一.-r.7T.i-._-.I-4-uLLJ11IILElrIT.3000口12005ni15002_-liL200119001L3670模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm,取主楞间距1.2m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=120OX12X12/6=28800mm；截面惯性矩1=1200X12X12X12/12=172800mm(一)强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大

19、值。均布线荷载设计值为：q1=1.2X(24X0.13+1.1X0.13+0.3)+1.4X2.5乂1.2=9.331kN/mq=1.35X(24X0.13+1.1X0.13+0.3)+1.4X0.7X2.5X1.2=8.712kN/m根据以上两者比较应取qi=9.331kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.2X1.2X0.3=0.432kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4X2.5=3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M=0.1q1l2=0.1X9.331X0.32=0.084kN-m施工荷载为集中荷载：M=0.08q2l2+0.213Pl=0.08乂

20、0.432X0.32+0.213乂3.500X0.3=0.227kN-m取Mna三0.227KNm佥算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;MU0.227X106o-=7.88N/mm<f=12.5N/mm2W28800面板强度满足要求！(二)挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=1.2义(24X0.13+1.1X0.13+0.3+2.5)=7.276kN/m；面板最大容许挠度值:300/400=0.8mm;面板弹性模量：E=4500N/mm2;0.677ql40.677义7.276义3004v=0.51mm<0.8mm100E

21、I100X4500X172800满足要求！次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm高度100mm间距0.3m,截面抵抗矩W口截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W=50X100X100/6=83333mm；截面惯性矩I=50X100X100X100/12=4166667mrh2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2X(24X0.13+1.1X0.13+0.3)+1.4X2.5乂0.3=2.333kN/mq=1.35X(24X0.13+1.1X0.13+0.3)+1.4X0.7X2.5X0.3=2.178kN/m根据以上两者比较应取q1=2.3

22、33kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.2x0.3X0.3=0.108kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4X2.5=3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M=0.1qi12=0.1X2.333乂1.22=0.336kN-m施工荷载为集中荷载：M=0.08q2l2+0.213Pl=0.08X0.108X1.22+0.213X3.500X1.2=0.907kN-m取Mna三0.907kN-m佥算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm；MU0.907X106o-=10.88N/mm<f=17N/mm2W83333次楞抗弯强度满足要求！(二)抗剪强度验

23、算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6qd=0.6X2.333X1.2=1.680kN施工荷载为集中荷载：V2=0.6q2l+0.65P=0.6乂0.108X1.2+0.65乂3.500=2.353kN取V=2.353kN佥算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算：33V3X2.353X10久2t=0.706N/mm<fv=1.6N/mm22bh2X50X100次楞抗剪强度满足要求！(三)挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=0.3义(24X0.13+1.1X0.13+0.3+2.5)=1.819kN/m次楞最大容许

24、挠度值：1200/250=4.8mm；2次楞弹性模量：E=10000N/mm;0.677ql40.677X1.819X1200.04v=0.61mm<4.8mm100EI100X10000X4166667满足要求！主楞验算主楞采用：双钢管，截面抵拒矩W=8.37crn截面惯性矩I=20.09cm4,弹性模量E=206000N/mm(一)强度验算当进行主楞强度验算时,施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm0首先计算次楞作用在主楞上的集中力Po作用在次楞上的均布线荷载设计值为：qn=1.2X(24X0.13+1.1X0.13+0.3)+1.4X2.5乂0.3=2.333kN/mq12=1.

25、35X(24X0.13+1.1X0.13+0.3)+1.4X0.7X2.5义0.3=2.178kN/m根据以上两者比较应取q1=2.333kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1X2.333X1.2=3.080kNo次楞作用集中荷载P=3.080kN,进行最不利荷载布置如下图：3.083.083.083.083.083.083.083.083.08XJ1(i1'JAA5Z900900900支座力自左至右分别为：R1=3.64kN;R2=10.22kN;R3=10.22kN;R4=3.64kN;最大弯矩Mma后0.878kN成主楞的抗弯强度设计值f=205N/mni;M

26、nax0.878X106(T=104.898N/mm<205N/mm2W8.37X103主楞抗弯强度满足要求！(二)挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0,首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q=0.3义(24X0.13+1.1X0.13+0.3+2.5)=1.819kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.1X1.819X1.2=2.401kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算，主梁最大变形值V=0.911mm主梁的最大容许挠度值：900/150=6.0mm,最大变形Vmax=0.911mm<

27、6.0mm满足要求！（三）悬挑段强度验算主楞悬挑长度0.4m,次楞间距0.3m,弯矩M=3.08X0.4+3.08X0.1=1.54kN-m主楞抗弯强度设计值用=205N/mrKM1.54X106（r=183.99N/mn2<205N/mm2W8370主楞悬挑段强度验算满足要求！（四）悬挑段挠度验算验算挠度时取荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.40kN,主楞弹性模量：E=206000N/mm2。容许挠度值：400X2/400=2mm经计算主楞最大挠度Vmax=1.7mm<2mm主楞悬挑段挠度验算满足要求！可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为

28、10.22kN,可调托撑受压承载力设计值为40kNo10.22kN<40kN,可调托撑承载力满足要求！风荷载计算1 .风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=住泣0cd0-基本风压，按北乐10年一遇风压值米用，0=0.3kN/mo他-支撑结构风荷载体形系数仙s,将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数平=1.2XA/（lXh)=1.2X0.118/(0.9X1.2)=0.131式中A-一步一跨范围内的挡风面积，A=(la+h+0.325lah)d=0.118m2la-立杆间距，0.9m,h步距，1.2m,d钢管外径，0.0

29、48m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：pst=1.25=1.2X0.131=0.16无遮拦多排模板支撑架的体形系数：产肉上=0.161-0-932=0.311-41-0.93“-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=3.3m按地面粗糙度腔有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数以z=0.65o2支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=20=0.65X0.31X0.3=0.060kN/m2 .风荷载引起的立杆轴力标准值NWk支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时，可不考虑风荷载作用于支撑结

30、构引起的立杆轴力Nw和弯矩Mk。3 .风荷载引起的立杆弯矩设计值MPwk-风荷载的线荷载标准值，Pw=wkla=0.060X0.9=0.05kN/mcok风荷载标准值,k=0.060kN/m2,la一立杆纵向间距，la=0.9m风荷载引起的立杆弯矩标准值MW=MLkPwh20.05X1.22Mk=0.007kN-m1010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=yQMvk=1.4X0.007=0.010kN-m立杆稳定性验算(一)立杆轴力设计值对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值，按最不利的效应设计值确定。支撑结构通过连墙件与既有

31、结构可靠连接时，不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力，立杆轴力设计值按下式计算取较大值：1.2 X0.13X3.67+(24X0.13+1.1X0.13+0.3)X0.9X1.2+1.4X2.5X0.9X1.2=8.970kN;1.35 X0.13X3.67+(24X0.13+1.1X0.13+0.3)X0.9X1.2+1.4X0.7X2.5X0.9X1.2=8.485kN;立杆轴向力取上述较大值，N=8.970KN(二)立杆计算长度L0无剪刀撑框架式支撑结构的立杆稳定性验算时，立杆计算长度L0=h以一立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-1水平杆连续取值。表中主要参数

32、取值如下：无剪刀撑框架式支撑结构的刚度比K=旦+2,hk6h其中E-弹性模量，取206000(N/mr)I一钢管的截面惯性矩，取100400(mm)h一立杆步距，取1200mmk一节点转动刚度，取35kN-m/radlmaL立杆纵距与横距中的较大值，取1200mm206000X1004001200K=-+=0.661200X35X106X1200日一扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.2=0.17a2一悬臂长度与步距h之比，a2=0.3/1.2=0.25aa1与a2中的较大值，a=0.25架体步数为3步，根据以上参数查表，立杆计算长度系数=2.67立杆计算长度Lo=仙h=2.67X1.2=3.20m(三)立杆稳定性验算无剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，按下式进行立杆稳定性验算:里MfAN一W(1-1.1)N'EN-立杆轴力设计值，取8.970kN;中-轴心受压构件的稳定系数，根据长细比入=Lo/i查规范附录A取值；入一计算长细比，入=Lo/i=3200/16.0=200,查表邛=0.18。验算长细比时，计算长度取最大步距，入