某公司烧结机烟气脱硫除尘工程设计

1、大气污染控制工程设计报告设计题目：某公司烧结机烟气脱硫除尘工程设计方专业化学与环境工程班级0903学号2008313230108学生姓名石帅设计时间2012-2013学年下学期教师评分2012年06月18日目录1 .概述错误！未定义书签。1.1 烟气脱硫除尘工程设计目的21 .2课程设计的组成部分.错误！未定义书签。2 .烟气脱硫除尘工程设计的内容.错误！未定义书签。2.1主要工艺计算.错误！未定义书签。2.2净化系统设计方案的分析确定？错误！未定义书签。2.3除尘器和脱硫净化塔设计62.4 管网布置及计算.错误！未定义书签。2.5 风机及电机的选择设计19?3.总结24?1 .1设计总结24

2、?3 .2参考文献241.概述由于多管除尘器除尘的除尘效率不是很高，特别是对小颗粒粉尘的除尘效率低，经多管旋风除尘后的原烟气中烟尘含量仍较高，烟气中的烟尘除对脱硫系统的稳定运行产生影响外，还使烟尘回收利用价值大大降低。但由于烧结机生产形式严峻，改造多管除尘器不具备条件，所以在维持现有生产的条件下，对现有多管除尘器及引风机不做改动，在引风机的后部设计低压脉冲布袋除尘系统和脱硫系统，使烟尘进一步回收利用和脱硫系统的稳定运行。优点：除尘效率高，可达99.5犯上，可以捕捉微细尘粒，耗电较少，操作简便，能达到理想的除尘效果。脱硫液采用内循环吸收方式。烟气与从上而下的、由喷嘴充分雾化的脱硫液逆向对流接触，

3、碱性的脱硫液充分吸收烟气中的SO2后进入除雾器除雾，净化并除雾之后的烟气可以直接排放。吸收了SO2的脱硫液流入塔釜，由循环液泵从塔釜打到喷淋层上，在喷淋层被喷嘴雾化，并在重力作用下落回塔釜。同时为了控制脱硫浆液的浓度，用浆液排出泵外排一部分浆液至渣处理系统出渣。另外根据塔釜浆液的pH值变化，控制灰浆泵的转速，控制加入塔釜的石灰浆液量，实现对脱硫液中脱硫剂浓度和pH的相对稳定的控制，保证脱硫效率。1.1烟气脱硫除尘工程设计目的：通过设计进一步消化和巩固本能课程所学内容，并使所学的知识系统化，培养运用所学理论知识进行净化系统设计的初步能力。通过设计，了解工程设计的内容、方法及步骤，培养确定大气污染

4、控制系统的设计方案、进行设计计算、绘制工程图、使用技术资料、编写设计说明书的能力。1.2课程设计的组成部分锅炉型号：SZL4-13型，共4台（2.8MVX4）设计耗煤量:600kg/h（台）排烟温度：160C烟气密度（标准状态下）：1.34kg/m3空气过剩系数：a=1.4排烟中飞灰占煤中不可燃成分的比例：16%烟气在锅炉出口前阻力：800Pa当地大气压力:97.86kPa冬季室外空气温度：1C空气含水（标准状态下）按0.01293kg/m3烟气其他性质按空气计算煤的工业分析值:CY=68%Hy=4%Sy=1%Oy=5%N=1%Wy=6%A=15%Vy=13%按锅炉大气污染物排放标准（GB13

5、271-20O1）中一类区II时段标准执行。即：烟尘浓度排放标准（标准状态下）:80mg/m3二氧化硫排放标准（标准状态下）:900mg/m3净化系统布置场地如图3-1-1所示的锅炉房北侧15mft，有一块长18米、宽12米的空地，拟将净化系统安置此处申rh三H图3-1-1锅炉房平面布置图2 .烟气脱硫除尘工程设计的内容2.1 主要工艺计算：燃煤锅炉排烟量及烟尘和二氧化硫浓度的计算：L标准状态下理论空气量为：Qa=4.76(1.867CY+5.56HY+0.7SY-0.7QY)=4.76(1.867*0.68+5.56*0.04+0.7*0.013 .、-0.7*0.05)=6.97(m/kg

6、)2.标准状态下理论烟气量(设空气含湿量12.93g/m3):Qs=1.867(C丫+0.375Sy)+11.2H1.24WY+0.016Qa+0.79Qa+0.8NY=1,867(0.68+0.375*0.01)+11,2*0.04+1.24*0.06+0.016*6.97+0.79*6.97+0.8*0.01=7.43(m3/kg)3 .标准状态下实际烟气量Cf=Q+1.016(a-1)Qs=7.43+1.016*0.4*7.43=10.45(m3/kg)所以标准状态下烟气流量：Q=QX设计耗煤量=10.45*600=6270(nl/h)4 .标准状态下烟气含尘浓度：_,_3、0=0.16

7、*0.15/10.45=0.0023(kg/m)5 .标准状态下烟气中二氧化硫浓度的计算：3Cso2=2*0.01/10.45*1000000=1913.88(mg/m3)6 .2净化系统设计方案的分析确定：一、设计依据：1 .严格按照锅炉大气污染物排放标准(GB13271-2001)中二类区标准、烟尘浓度排放标准、二氧化碳排放标准进行设计计算。2 .本初步设计适用于烧结机烟气脱硫除尘工程。除尘采用低压脉冲布袋除尘器，确保粉尘达标排放；脱硫工艺采用喷淋吸收塔作为吸收设备；二、设计流程及目标：1 .本期工程设计烟气流程为：烧结机-引风机-低压脉冲布袋除尘器一脱硫装置-塔顶烟囱直排；原有烟道与烟囱

8、作为烟气旁路。保证出口烟尘排放浓度80mg/m3,SO2排放浓度900mg/m3,或除尘效率96%,脱硫效率)53%。2 .本系统为烧结机运行时产生的烟气经多管除尘后的进一步除尘。除尘系统包括布袋除尘器和输灰系统。烟气流程为：多管除尘器-排烟总管道-引风机-低压脉冲布袋除尘器-增压风机-喷淋吸收塔一达标排放输灰流程为：除尘器灰斗一卸灰阀一埋刮板输送机一集灰输送机一烧结皮带机经过净化处理后的气体排放浓度小于80mg/m3。3 .本脱硫系统主要有吸收系统、烟气系统、脱硫液循环系统、脱硫剂输送系统、工艺水系统、渣处理系统及电气控制系统组成。脱硫液采用内循环吸收方式。烟气与从上而下的、由喷嘴充分雾化的

9、脱硫液逆向对流接触，碱性的脱硫液充分吸收烟气中的SO2后进入除雾器除雾，净化并除雾之后的烟气可以直接排放。吸收了SO2的脱硫液流入塔釜，由循环液泵从塔釜打到喷淋层上，在喷淋层被喷嘴雾化，并在重力作用下落回塔釜。同时为了控制脱硫浆液的浓度，用浆液排出泵外排一部分浆液至渣处理系统出渣。另外根据塔釜浆液的pH值变化，控制灰浆泵的转速，控制加入塔釜的石灰浆液量，实现对脱硫液中脱硫剂浓度和pH的相对稳定的控制，保证脱硫效率。脱硫剂制备系统包括化灰池、化灰泵、灰浆池、灰浆泵等设备。生石灰粉由翻斗车输送至化灰池，经搅拌后由化灰泵送到灰浆池，通过灰浆泵根据塔釜pH值定量输送至塔釜，控制脱硫系统的pH,保证整个

10、系统的稳定运行。脱硫渣处理系统，包括渣浆池、滤液池、渣浆泵、滤液泵、板框压滤机等。经板框压滤机脱水后的渣浆固含量>60%能基本满足汽车装运。脱硫渣主要成分是亚硫酸钙，具化学性质稳定，目前主要的处理方式是外运填埋。由于吸收塔内水蒸发和脱硫渣带水，必须对系统进行补水，以维系系统水平衡。根据系统的需要，工艺水的补充方式为：(1)调节石灰浆液浓度，对灰浆池进行补水；(2)对除雾器进行冲洗的方式补水。2.3除尘器和脱硫净化塔设计：1 .除尘器应该达到的除尘效率:中180/2300=96.5%2 .除尘器的选择：工况下烟气流量:m3/h式中3，、Q标准状态下的烟气流量,(m/h)T工况下烟气温度，K

11、(m3/h)2.7(m3/s)T标准状态下温度，373K结果为Q'9754Q'9754'36003600根据工况下的烟气量、烟气温度及要求达到的除尘效率确定除尘器：选择XD-n-4型陶瓷多管式旋风除尘器，产品性能规格见表3.1型号配套锅炉容量/(j/H)处理烟气量/(m3/h)除尘效率/%设备阻力/Pa分割粒径d/(50um)/kgXD-n-4412000>95<9003.051900表3.1除尘器产品性能规格?表3.2除尘器外型结构尺寸（见图3.1）ABCDEFKHMNL119128436762120111385300178623883601066603

12、.脱硫工艺流程图脱硫系统再生系统除渣系统工艺流程图L引凤机上盛械塔飞喷水泵人停用更白5、输睢6r化灰超X石?廉豌反斗式提开机日、噱舱加料机10.滤磕1U芾式压砌靓XD一口型多管除生错外形安装尺寸（侧出风）2.4管网布置及计算：1.根据锅炉运行情况及锅炉现场的实际情况确定各装置的位置。一旦确定各装置的位置，管道的布置也就基本可以确定了。对各装置及管道的布置应力求简单、紧凑、管路短、占地面积小，并使安装、操作和检修方便。管道直径：,4Q/、d(m)式中Q工况下管道内烟气流量，m3/s烟气流速m/s(对于锅炉烟尘=10-15m/s)取=14m/s结果为d=0.50(m)圆整并选取风道：表3.3风道直

13、径规格表外径D/mm钢制板风管外径允许偏差/mm壁厚/mm500士10.75内径d1=500-2X0.75=498.5(mm)由公式(m)可计算出实际烟气流速:V=13.9(m/s)2 .首先确定共用一个烟囱的所有锅炉的总的蒸发量(t/h),然后根据锅炉大气污染物排放标准中的规定(表3.4)确定烟囱的高度。表3.4锅炉烟囱的高度锅炉总额定出力/(t/h)<11-22-66-1010202635烟囱最低高度/m202530354045锅炉总额定出力：4X5=20(t/h),故选定烟囱高度为40m3 .烟囱出口内径可按下式计算:d0.0188(m)式中Q通过烟囱的总烟气量，m3/h;V按表3

14、选取的烟囱出口烟气流速，m/s.表3.5烟囱出口烟气流速/(m/s)通风方式运行情况全负荷时最小负荷时机械通风10-2045自然通风6-102.5-3选定v=4m/s结果为：d=1.49(m)圆整取d=1.5m。4 .烟囱底部直径：d1d22?i?H(m)式中d2烟囱出口直径，m;H烟囱局度，mi烟囱锥度(通常取i=0.02-0.03)。取i=0.O25结果为：di=3.5(m)5 .烟囱的抽力：Sy0.0342H(1273tk1273tp(Pa)式中H烟囱局度,m;tk外界空气温度，°Ctp烟囱内烟气平均温度，。CB当地大气压，Pa。结果为：6.系统阻力的计算:Sy=183(Pa)

15、6.1摩擦力损失:(1)对于圆管:式中Pl(Pa)摩擦阻力系数(实际中对金属管道可取0.02.对砖砌或混凝土管道可取0.04)。d管道直径,m烟气密度，kg/m3管中气流平均速率，m/sL管道长度,m对于直径500mm圆管:L=9.5m2732731602731.340.84443(kg/m3)结果为:Pl30.4(Pa)?6.2局部压力损失：2P?一(Pa)2式中异形管件的局部阻力系数,与相对应的断面平均气流速率，m/s烟气密度，kg/m3图3.7中一为渐缩管。图3.7除尘器入口前管道示意图三45度时，=0.1,取=45度，=13.8m/s结果为:p8.0(Pa)L1=0.05Xtan67.

16、5=0.12(m)图3.7中二为30度Z形弯头H=2.985-2.39=0.595=0.6(m)H/D=0.6/0.5=0.12取=0.157=Re=1.57(Re=1.0)结果为:p12.6(Pa)图3.7中三为渐阔管A2A10.3510.49853.14-4(Pa)l3支等tan150.93图3.8中a为渐扩管图3.8除尘器出口至风机入口段管道示意图三45度时，=0.1,取=30度，=13.8m/s结果为：p8.0(Pa)L=0.93(m)图3.8中b、c均为90度弯头D=5O0>R=D则=0.23结果为：18.4(Pa)两个弯头p'2p218.436.8(Pa)对于如图3.

17、9中所示T形三通管VVT形三通管示意=0.78p62.4(Pa)对于T形合流三通=0.55结果为:p44(Pa)系统总阻力损失（其中锅炉出口前阻力为800Pa除尘器阻力1128Pa）为:h30.484.1812.615.2836.862.44480011282329.5(Pa)7.系统中烟气温度的变化7.1烟气在管道中的温度降:tiq?FQ?CV(C)式中Q标准状态下烟气流量，m>h;F管道散热面积，m2Cv标准状态下烟气平均比热容(一般为1.352-1.357KJ/(m3°C)q管道单位面积散热损失KJ/(m3h)室内q=4187KJ/(m3-h)室外q=5443KJ/(m3

18、-h)室内管道长：L=2.18-0.6-0.12=1.46F=I!LD=2.29(m2)室外管道长L=9.5-1.46=8.04(m)F=nL-D=12.62(m2)结果为At1=9.4(0C)H?At2、D式中H烟囱(Mi度,mo(C)A温度系数，可由表7-2-1查得D合用同一烟囱的所有车炉额定蒸发量之和，t/h;烟囱种类钢烟囱（无衬筒）钢烟囱（有衬筒）砖烟囱（H<50m,壁厚小于0.5m）砖烟囱（壁厚大于0.5m）A20.80.40.2表4.1烟囱温降系数t2HAD4(C)总温度降:tt1t213.4(C)2.5风机及电机的选择设计1.风机风量的计算:Qy1.1Q273tp101.3

19、25273B(m3/h)式中1.1风量备用系数,Q标准状态下风机前表态下风量,m3/htp风机前烟气温度，若管道不太长，可以近似取锅炉排烟温度，°CB当地大气压，k(m3/h)Qy=11109.8结果为273tphSy)p273ty101.3251.293(Pa)2 .风机风压的计算：Hy1.2(式中3 .2风机备用系数h系统总阻力,Pa;SSy烟囱抽力，Patp风机前烟气温度;Cty风机性能表中给出的试验用气体温度，。Cy标准状态下烟气密度，kg/m，结果为Hy=2400(Pa)根据Hy和Qy,选定Y547II型No.7c的引风机，Y5-47II型引风机是在原Y5-47II型引风机性能基础上改进的产品，该引风机最佳工况点的全压内效率为85.6%,与原Y5-47II型引风机相比较，由于进行了一系列改进，使噪声值有显著降低，噪声指标为12.5dB。性能表如下。表4.2引风机性能表机号传动方式转速/r/min流里/m3/h全压/Pa内效率/%内功率/kw所需功率/kwC23201137912.417式6630302.003.电动机功率的计算：NeQyHyyy(kW)3600100012式中Qy风机风量，m3/hHy风机风压,Pa1风机在全压头时的效率（一般风机为0.6,高效风机约