砌体结构课程设计-四层教学楼设计

1、、设计背景（一）设计资料某砌体结构四层教学楼设计，其平面图、剖面图如附图所示。（学号：201310810143,C-D轴线间距为5400mm楼面活荷载为1.5KN/m,二层以上层高为3.1m）900* (JOO 900I*。000碉川 山巩19C0 900*000图1.1教学楼建筑平面图（一层外纵墙厚 370,其他墙体厚240;二、三、四层墙厚均为240）i AnnuAPOue图1.2 一层窗间墙示意图ccg图1.3二层窗间墙示意图图1.4教学楼剖面图（二）设计方案确定房屋的静力计算方案本房屋的屋盖、楼盖采用预制钢筋混凝土空心板，属第一类屋盖和楼盖；横墙的最 大间距为s = 3.6mM3=10

2、.8m<32m ,因此本房屋属于刚性方案。本房屋中的横墙也符合刚性方案房屋对横墙的要求。（二）材料标号屋盖、楼盖采用预应力混凝土空心板，一、二层墙体采用烧结普通砖MU25ffi M1例浆砌筑，三、四层墙体采用烧结普通砖 MU20KM7.5砂浆砌筑，施工质量控制等级为 B级。各层墙厚如图所示。窗洞尺寸为 1800mm2100mm门洞尺寸为1200mm2400mm屋面构造层做法：35mmJ配筋细石混凝土板三毡四油沥青防水卷材40mmJ防水珍珠岩20mnS 1: 2.5水泥砂浆找平层120mn#预应力混凝土空心板15mmJ板底粉刷楼面构造层做法：大理石面层20mmf水泥砂浆找平120mn#预应

3、力混凝土空心板15mmJ板底粉刷20.88KN / mm20.4KN / mm0.16KN / mm20.4KN /mm2_21.87KN / mm-20.3KN / mm_20.42KN / mm0.4KN / mm21.87KN / mm2-20.3KN / mm二、墙体高厚比验算(一)外纵墙高厚比验算取D轴线上横墙间距最大的一段外纵墙进行高厚比验算。对于三、四层外纵墙，H=3.1m, s=10.8m>2H(6.2m),查表 5-2 , H。=1.0H =3.1m。三、四层墙的砂浆强度等级为 M7.5,查表5-5 , B =26。一、二层墙的砂浆强度等级为 M1Q查表5-5, 0=2

4、6。考虑窗洞的影响， 为=10.4父1.8/3.6 = 0.8>0.7。三，四外纵墙的实际高厚比P =*0=31 =13.3 <N2P = 0.8m 26 = 20.8 ,满足要求h 0.24对于第二层外纵墙，属带壁柱墙，具几何特征为：2A=1.8m 0.24m 0.13m 0.62m =0.5126my2 = 0.37m-0.149Tl = 0.221m_3I =1.8 0.1493 (1.8-0.62) (0.24-0.149)3 0.62 0.220m4/3 = 4.512 10-m4i 二,T7A = 4.512-10 ' /0.5126m = 0.094mhT =

5、3.5 =3.5 0.094m -0.329ms=10.8m>2H =6.2m ,查表 5-4 , H0 =1.0H = 3.1m,整片墙的高厚比B =HO=9.73 ：二2 T =0.8 26 =20.8hr0.329,满足要求。验算壁柱间墙时，H =3.1 <s=3.6m <2H ,查表5-4 ,H0 =0.4s+0.2H = 0.4 父3.6+0.2 父3.1m = 2.08 m。壁柱间墙的高厚比P =氏=红8 =8.67父匕a=20.8 ,亦满足要求。 h 0.24对于一层外纵墙，s=10.8m>2H (2x4.9m = 9.8m),查表 5-4, H0 = 1

6、.0H = 4.9m。 一层外纵墙的实际高厚比满足要求。(二)内纵墙高厚比验算C轴线上横墙间距最大的一段内纵墙上开有两个门洞，匕=1-0.42.4/10.8 = 0.91 ,大于上述0.8,故不必验算便可知三、四层内纵墙高厚比符合要求。对于一层内纵墙， H0=1.0H =4.9m , P = H0 =9 = 20.42 < 也日=0.91 父26 = 23.66 ,满足要求。h 0.24二层内纵墙的计算高度比一层内纵墙的小，显然其高厚比亦能满足要求，不必再验 算。(三)横墙高厚比验算横墙厚度为240mm墙长s=5.4m,且墙上无洞口，具允许高厚比较纵墙的允许高厚 比有利，不必再验算。三、

7、承载力验算(一) 荷载资料1.屋面包荷载标准值35mmi配筋细石?M凝土板：25kN/m3 0.035m =0.88kPa三毡四油沥青防水卷材：0.4kpa40mnS防水珍珠岩：4kN /m3 0.04m =0.16kPa20mnS 1:2.5 水泥砂浆找平层：20kN / m3 x 0.02m = 0.4kPa120mn#预应力混凝土空心板：1.87kPa15mmf板底粉刷：0.3kPa屋面包荷载标准值合计：4.90kPa（1）上人屋面的活荷载标准值：2.0kPa（2）楼面包荷载标准值大理石面层：28kN/m3 0.015m =0.42kPa20mmi水泥砂浆找平层：20kN/m3 0.02

8、m =0.4kPa120mn#预应力混凝土空心板：1.87kPa15mmf板底粉刷：0.3kPa楼面恒荷载标准值合计：2.99kPa（3）楼面活荷载标准值：1.5kPa（4）屋面梁、楼面梁自重标准值：25kN/m3 M0.25mM0.5m = 3.125kN/m（5）墙体自重标准值240mn#墙体自重：5.24kPa （按墙面计）370mn#墙体自重：7.71kPa （按墙面计）铝合金玻璃窗自重：0.4kPa （按墙面计）本地区的基本风压为0.35k Pa < 0. 7kPa,且房屋层高小于4m房屋总高小于28m 故该设计可不考虑风荷载的影响。（二）纵墙承载力计算1 .选取计算单元该房屋

9、有内、外纵墙，D轴墙较A轴墙不利。对于R C轴内纵墙，走廊楼面传来的 荷载，虽使内纵墙上的竖向压力有所增加，但梁（板）支承处墙体轴向力的偏心距却有 所减少，且内纵墙上的洞口宽度较外纵墙上的小。因此，可只在D轴取一个开间的外纵墙为计算单元，其受荷面积为3.6M2.7=9.72m2 （按理需扣除一部分墙体的面积，这里仍 近似地以轴线尺寸计算）。2 .确定计算截面通常每层墙的控制截面位于墙顶部梁（或板）底面（如截面1-1）和墙底底面（如截面2-2）处。在截面1-1等处，梁（板）传来的支承压力产生的弯矩最大，且为梁（板） 墙支承处，其偏心受压和局部受压均不利。在截面 2-2等处，则承受的轴心压力最大。

10、本房屋中第四层和第三层墙体所采用的砖、砂浆强度等级和墙厚虽相同，但轴心力 的偏心距不同；第一层和第二层墙体的墙厚不同，因此需对截面1-1截面8-8的承载力分别进行计算。3 .荷载计算取一个计算单元，作用于纵墙的荷载标准值如下：屋面包荷载：4.01kPa 9.72m2+3.125kN/m 2.7m=43.34kN43.90女儿墙自重（厚 240mm高 900mmM面粉刷）：5.24kPa 0.9m 3.6m=16.98kN二、三、四层楼面包荷载：2.99kPa 9.00m2+3.125kN /m 2.7m=35.35 kN 37.34屋面活荷载：2.0kPa 9.00m2 =18.00kN二、三

11、、四层楼面活荷载：15kPa 9.72m2 =14.58kN三、四层墙体和窗自重：5.24kPa （3.6 3.1 -1.8 2.1） 0.4kPa 1.8m 2.1m=40.18kN二层墙体(包括壁柱)和窗自重：5.24kPa 父(3.6m 父3.1m-1.8m 父 2.1m-0.62m 乂 3.1m) +0.4kPa 父 1.8mM2.1m+7.71kPa 0.62m 3.6m=46.97kN一层墙体和窗自重：7.71kPa"3.6 ><4.9m-1.8m ><2.1m-0.62m x4.9m)+0.4kPa><1.8m ><2.1

12、m+10.52 0.62 4.9=116.91kN4.控制截面的内力计算第四层第四层截面1-1处：由屋面荷载产生的轴向力设计值应考虑两种内力组合Nl=1.2 (43.34kN 16.9&N) 1.4 18.00kN =97.58kNNl=1.35 (43.34kN 16.98kN) 18.00kN = 99.43kNN1(1)=1.2 43.34kN 1.4 18.00kN = 77.21kNNi(2)=1.35 43.90kN 18.00kN = 76.50kN三、四层墙体采用烧结普通砖 MU20水泥混合砂浆M7.5砌筑，查表2-3,砌体的抗压强度设计值f=2.39MPa 一二层墙体

13、采用烧结普通砖 MU20水泥混合砂浆M10砌筑，砌 体的抗压强度设计值f=2.98MPa 。屋（楼）面梁端均设有刚性垫块，由公式（3-18）和表3-5,取仃0/f忠0,6i = 5.4,此时刚性垫块上表面处梁端有效支承长度ao,b为良 500-a° b =二15.4 . mm = 78mm f、2.39M：1）nN*。0.4a0,b) =77.21kN m(0.120.4x0.078) m=6.92kN m、M1(2) =22)(丫-0.4a0,b)=76.50kNm(0.12-0.4m0.078)m=6.86N m= M1(1) /N1(1) =6.92kN m. 97.26kN

14、= 0.070m= M1(2), N1(2) =6.86kN m 99.43kN = 0.068m第四层截面2-2处:轴向力为上述荷载 M与本层墙自重之和:22= 97.58kN 1.2 42.18kN =148.74kN = 99.43kN 1.35 42.18kN =156.98kN第三层第三层截面3-3处:轴向力为上述荷载N2与本层楼盖荷载N3l之和:N31)=1.2M35.35kN +1.4><14.58kN =64.34kN、N31) =148.74kN +64.34kN =235.71kN、148.74kN灯0 =0.344MPa、1.8m 0.24m<)/f =

15、0.3442.39 = 0.14、查表3-5,可=5.610，由公式得500a0b =5.610父 Jmm = 81mm、, 2.39M ；)= N31) (y -0.4a(1b) = 64.34kN 父(0.12 - 0.4父 0.081)m = 5.64kN m、,)=M31)/N31) =5.64kN m213.08kN = 0.028m、N32) =1.35M34.72kN +16.20kN =63.07kN、N32) =156.98kN +63.07kN =217.33kN、= 4.70kN m、1156.98kN1.8m 0.24m= 0.363MPa、仃02) /f =0.363

16、2.39=0.152、查表3-5, 61(2)=5.628,由公式得500a0b =5.628父mm=81mm、 2.39M；2) =N：2)(y -0.4a02b) =63.07kNM(0.12-0.4x0.081)m = 5.52kN m、 e32) =m32)/n32) =5.52kN m/220.0&N = 0.026m、第三层截面4-4处：轴向力为上述荷载N3与本层墙自重之和：N：1)=213.08kN 1.2 42.07kN =256.30kNN42) =220.05kN 1.35 42.07kN =254.11kN第二层第二层截面5-5处：轴向力为轴向荷载N与本层楼盖荷载

17、之和：N51)(1) 二 0N51) =64.34kN、 = 263.56kN +64.34kN =303.17kN、263056kNT=0.514MPa、0.5126m20%=0.51%.98=0.17、由表3-5 ,4=5.655,由公式得:500mm = 73mm、2.98M5(1)=N51)(y2-0.4a01b)-N41)(y1-y)=64.34kN (0.221 -0.4 0.073)m -263.56kN (0.149 -0.12)me5 M_4.70kN m/ 0015m、一 Z327.90kN -0.0l5mN5l =63.07kN、N52) =276.84kN 十63.07

18、kN =347.12kN、276.84kN20.5126m= 0.540MPa、二 0-0.540/_018、_Z2.98由表3-5 , 61(1) =5.670 ,由公式得:(2) L 500a0b =5.670jmm = 73mm、2.98Mf =N52)(y2 -0.4a2b) - N42)(yy)-63.07kN (0.221 -0.4 0.073)m -276.84kN (0.149 -0.12)m= 4.07kN m、= 4.07kN m一.339.91kN=0.011m、第二层截面6-6处：轴向力为上述荷载N与本层墙体自重之和：N61) =327.90kN +1.2><

19、;46.97kN =353.81kN、N62) =339.91kN +1.35父 46.97kN =417.66kN、第一层第一层截面7-7处：轴向力为上述荷载N与本层楼盖荷载之和：N7? =64.34kN、64.34N71) =384.26kN +64.34kN =415.23kN、384.26kN1.8 0.37 m2= 0.577MPa、。/ f =0.577/2.98 = 0.19、查表3-5 , 5=5.685 ,由公式得:500a0 b =5.685x Jmm = 74mm、2.98M7=N77(y 0.4a01b )-N61)(y-yi)= 64.34kN 0.185-0.4 0

20、.074 m-384.26kN0.185-0.149 m= _3.83kN，m、e71) =M71) /N71) =3.83kN m/448.60kN = 0.011m、N72)=63.07kN、N72) =403.32kN +63.07kN =454.21kN、403.321kN1.8m 0.37m= 0.606MPa、仃02b/ f =0.606/2.98=0.20、查表3-5, 61(2)(2)(2).、M7=N?l y 一0.4a0,b .,1 N6 (y 一 y1)=63.07kN (0.185 -0.4 0.074)m -403.32kN (0.185 - 0.149)m= Y.7

21、2kN m、e72) =M7/N72) =4.72kN m/466.39kN = 0.010m、第一层截面8-8处：轴向力为上述荷载N7与本层墙体自重之和：N；)=448.60kN 1.2 116.91kN =528.17kNN82) =466.39kN 1.35 116.91kN = 610.65kN(5)第四层窗间墙承载力验算第四层截面1-1处窗间墙受压承载力验算第一组内力：N1=98.26kN,e=0.070m 、第二组内力：N1(2) =100.19kN,e=0.068m、对于第一组内力有 =5.70，由公式得:a02b =5.70m = 74mm、e/h =0.070/0.24 =

22、0.29e/y =0.070/0.12 = 0.58 :二 0.6 ' =H0/h =3.2/0.24 = 13.3查表3-4 ,中=0.30 ,按公式有中 fA = 0.30m 2.39父 1.8父 0.24父 103 kN = 309.74kN > 98.26kN,满足要求对于第二组内力有e/h =0.068/0.24 = 0.28e/y =0.068/0.12 = 0.57 ：二 0.6 B =13.3查表3-4,中=0.31，按公式有中fA = 0.31 父2.39父 1.8M0.24父 103kN = 320.07kN >100.19kN,亦满足要求第四层截面2-

23、2处，窗间墙受压承载力验算第一组内力：N21) =148.74kN,g1) -0第二组内力：N22) =156.98kN,(1) =0e/h =0, B =13.3查表3-3,5=0.79，按公式有中 fA = 0.79父 2.391.8父 0.24父 103kN = 815.66kN > 156.98kN,满足要求梁端支撑处(截面1-1)砌体局部受压承载力验算梁端设置尺寸为740mm父240mm父300mm的预制刚性垫块垫块面积A = abbb = 0.24m 0.74m = 0.1776m2第一组内力：: 0J =0.04MPa1.8m 0.24mN* =77.88kN (1) rc

24、 a0,b = 78mmN0 = ；0Ab =0.04MPa 0.1776 103m2 -7.1kNN0 N1l =7.1kN 77.88kN =84.98kNe = N1l (y -0.4a0,b y(N0 +N1l )= 77.88kN 父(0.120.4父 0.078 )m/84.98kN = 0.081me/h =0.081/0.24 =0.34按P43,查表3-3,中=0.48。同时2A0 ri 0.74m 2 0.24m 0.24m =0.2928mAo/Ab =0.2928/0.1776 = 1.65按公式(3-25)有1 =1 +0.35'1 =1 +0.35;1.65

25、-1 = 1.28<2.01 = 0.8 1 =0.8 1.28 =1.02按公式有61 fAb =0.48x 1.02x2.39黑0.1776x103 = 207.82kN a N0 + N11g84.98kN),满足要求。对于第二组内力，由于力相等，梁端反力非常接近，因此采740mmM 240mmM 300mm 的刚性垫块能满足局部承压力的要求。(6)第三窗间墙承载力验算窗间墙受压承载力验算结果列于表4-1。梁端支撑处(截面3-3)砌体局部受压承载力验算梁端设置尺寸为620mm父240mm父240mm的预制预制刚性垫块。第一组内力："1)=0.344MPaN3) =64.3

26、4kN, a0)b =81mm垫块面积：Ab =ab K= 0.24m 0.62m = 0.1488m2N0) =。0人=0.344MPaM 0.1488m2 =51.19kNN3) +N0) =51.19kN+64.34kN =115.53kNe = N3) (y 0.4a0)b)/(N3) + N：) =64.34kN 父(0.12 0.4父 0.081)m/115.53kN = 0.05m e/h =0.05-：-0.24 =0.205,按 B«3,查表 3-4, * = 0.678 o 同时2A0 = (0.62m + 2M0.24m)父0.24m = 0.264m2, A0

27、 / Ab = 0.264/0.1488 = 1.77" 0.35 A0 -1 =1 0.35 .1.77 -1 =1.31 < 2.0 ,Ab1 =0.8丁=0.8 1.31 =1.05怖 1fAb =0.678父1.05M2.39父 0.1488黑 103 =253.2kN > N0 +N3l = 115.53kN,满足要求第二组内力=0.363MPa, NF =63.07kN, a0,b =81mm第二组内力与上组内力相比，a0,b基本相等，而梁端反力却小些，这对局部受压有利，因此采用620mm x 240mm x 240 mm的刚性垫块能满足局部承载力的要求。(7

28、)第二间窗间墙承载力验算窗间墙受压承载力当算结果列于表 4-2。两端支撑处(截面5-5)砌体局部受压承载力验算梁端设置尺寸为490mmM 370mmM 180mm的刚性垫块一一一2A =0.49 0.37 = 0.1813m2第一组内力： 球 =0.514MPaN (5i =64.34kN a0)b =73mmN0) =)Ab =0.5140.1813103 =93.19kNN0) +N (5l =93.19+64.34 = 157.53kNe =64.34 (0.185 -0.4 0.073)/157.53 = 0.064me/ h =0.064/0.37 =0.17按PM3,查表3-4,

29、©=0.732。同时A0 =0.49父0.37 = 0.1813m2 (只计算壁柱面积),并取4 =1.0,则按公式有圾fAb = 0.732父 1.0M 2.98父 0.1813M103 = 395.48kN a N0 + N5L = 157.53kN,满足同压载力的要求。第二组内力：仃02)=0.540MPaN5L)=63.07MPaa0, b = 73mm采用上述刚性垫块时a02)=仃02)Ab =0.540父 0.1813M 103kN =97.90kNa 02)+ N5L)=97.90 + 63.07 =160.97kNe=63.07 (0.185-0.4X0.073) /

30、160.97=0.061m按3,查表3-2, =0.76a按公式有怖 1fAb =0.766父1.0父2.98父0.1813M103 =413.85kN >a：)+ N5L) ( = 160.97kN)因此，采用490mmM370mmM180mm的预制刚性垫块可满足局部受压承载力要求 (8)第一层窗间墙承载力验算窗前墙受压承载力验算结果列于表4-3。梁端支承处(截面7-7)砌体局部承载力验算。梁端设置尺寸为620mm黑370mm父180mm的预制刚性垫块。垫块面积： Ab =0.62 0.37 = 0.2294m 2第一组内力：a01)=0.577MPaN7，=64.34kN a01b

31、=74mmN01) -.；01)Ab =0.577 0.2294 103 =132.36kNN01) N7? =132.36 64.34 =196.70kNe =64.34 (0.185 -0.4 0.074)/148.27 = 0.051me/h =0.051/0.37 =0.138按3,查表3-4, ' = 0.818,同时A0 = (0.62 2 0.37) 0.37 = 0.5032m2A0/Ab =0.5032/0.2294 = 2.19 按公式有¥ = 1 +0.35 A0 -1 =1+0.352.19-1 =1.38<2.0 , Ab1 二0.8丁=0.8

32、 1.38=1.11 按公式有1fAb =0.818 1.11 2.98 0.2294 103 =620.71kN N0 N7l =196.70kN, 满足局部受压承载力的要求。第二组内力：仃0=0.606MPaN72) =63.07kNa02b = 74mm由于a02b与a01b基本接近且N72)较N7(1)小，因此采用此垫块亦能满足局部受压承载力的要求， 不必再验算。表4-1第三层窗间墙受压承载力验算结果项目第一组内力第二组内力截回截回3-34-43-34-4N/kN235.71256.30217.33254.11e/ mm280260e/hT0.130.10y / mm120120e/

33、y0.240.21P13.313.313.313.3甲0.5800.7980.5830.798A/ m20.4320.4320.4320.432f /MPa2.392.392.392.39中fA600>235.71823.92>256.30602>217.33824>254.11满足要求满足要求表4-2第二层窗间墙受压承载力验算结果项目第一组内力第二组内力截回截回5-56-65-56-6N/kN303.17353.81347.12417.66e/ mm150110e/hT0.0460.033y / mm221221e/ y0.0680.049P9.749.749.749

34、.74中0.7620.870.7920.87A/m20.51260.51260.51260.5126f /MPa2.982.982.982.98中fA1164>303.171329>353.811209.8>347.121329>417.66满足要求满足要求表4-3第一层窗间墙受压承载力验算结果项目第L组内力第二组内力截回截回7-78-87-78-8N/kN415.23528.17454.11610.65e/mm110100e/ h11/447.5 之 0.02110/370 之 0.027y / mm185185e/ y0.0510.054P10.910.910.91

35、0.9中0.7880.8550.8030.855A/m20.6660.6660.6660.666f / MPa2.982.982.982.98中 fA /KN1563.93>415.231696.9>528.171593.7>454.111696.9>610.65满足要求满足要求(三)横墙承载力计算以3轴线上的横墙为例，横墙上承受由屋面和楼面传来的均布荷载，可取 1m宽的横墙进行计算，其受力面积为1mM3.6m =3.6m2。由于该横墙为轴心受压构件，随着墙体材料，墙体高度不同，可只验算第三层的截面4-4,第二层的截面6-6以及第一层的截面8-8的承载力1.荷载计算取一

36、个计算单元，作用于横墙的荷载标准值如下:屋面包荷载：屋面活荷载：二、三、四层楼面包荷载:二、三、四层楼面活荷载:二、三、四墙体自重：一层墙体自重：2.控制截面内力计算第三层截面4-4处4.01 3.6 =14.44kN/m2.0 3.6=7.2kN/m2.99 3.6 =10.76kN/m1.8 3.6 =6.48kN/m5.24 3.6 =18.86kN/m5.24 4.9 =25.68kN /m轴向力包括屋面荷载、第四层楼面荷载和第三、四层墙体自重。N=1.2 X (14.44+10.76+2 X 18.86)+1.4 X (7.2+6.48)=95.77kN/mN(2) =1.35 X

37、(14.44+10.76+2 X 18.86)+1.0 X (7.2+6.48)=99.73kN/m第二层截面66处轴向力为上述荷载N和第三层楼面荷载及第二层墙体自重之和。N(1) = 95.77+1.2 X (10.76+18.86)+1.4 乂 6.48=140.40kN/mN(2) = 99.73+1.35 X (10.76+18.86)+1.0 乂 6.48=173.25kN/m第一层截面88处轴向力为上述荷载N和第二层楼面荷载及第一层墙体自重之和。N(1)= 140.40+1.2 X (10.76+25.68)+1.4 X 6.48=190.11kN/mN=173.25+1.35 乂

38、 (10.76+25.68)+1.0 乂 6.48=211.84kN/m3.横墙承载力验算三层截面44e/h=0, H (=3.1) <s(=5.4)<2H,查 3-3 , H)=0.4s+0.2H=0.4 X 5.4+0.2 X3.1=2.78m, B =H/h=2.78/0.24=11.58, 查表 3-4,小=0.830 同时 A=1X 0.24=0.24m2按公式(3-16)有小 fA=0.830 X 2.39 X 0.24 X 103=476.088kN>99.73kN,满足要求。二层截面66e/h=0 , B =10,查表3-4 ,小=0.87,按公式有小 fA=

39、0.87 X2.98 X0.24 X 103=622.2kN>173.25kN,满足要求。一层截面88e/h=0, H=4.9m<s=5.4<2,查表 5-4, Hd=0.4s+0.2H=0.4 X 5.4+0.2 X4.9=3.14m, 0 =H/h=3.14/0.24=13.08查表 3-4,小=0.81,按公式(3-16)有(|)fA=0.81 X2.98 X0.24 X 103=579.31kN>211.84kN,满足要求。上述验算结果表明，该横墙有较大的安全储备，显然其他横墙的承载力均不必验算。四、梁的计算与设计(一)荷载及内力分析混凝土采用 C20, fc = 9.6 N/mm2;钢材采用 HRB335, f y = 300N / mm2 = f ；图中梁梁L-1截面为250mm x 500mm,支撑长度为190mm，支座中心距离为5.4m,净跨 ln =5.4- 0. 38 5m0,2 1.1ln =1.1黑5.02 = 5.522m ,取梁计算长度 l° = 5.4m<5.522m ,取 小值 l = 5400mm。梁 L-2 同 L-1。1 .荷载设计值板