教学楼课程设计(共84页)

1、精选优质文档-倾情为你奉上1 建筑设计说明1.1 总平面设计 本设计为一幢4层教学楼，各层层高为3.6m，考虑通风和采光要求，教学楼采用了南北朝向。设计室内外高差为0.45m，设置了3级台阶作为室内外的连接。1.2 平面设计本实验楼由教室,教师休息室及其他辅助用房组成。设计时力求功能分区明确，布局合理，联系紧密，尽量做到符合现代化办公的要求。1.2.1 使用部分设计（1）实验室：实验室是本设计的主体细胞，占据了本设计绝大部分的建筑面积。考虑到需保证有足够的采光和较好的通风要求，故将教室南北朝向，东西布置。（2） 门厅：门厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通枢纽。因此，门厅设计的好坏关

2、系到整幢建筑的形象。1.2.2 交通联系部分设计走廊连接教室、楼梯和门厅各部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。过道的宽度应符合人流畅通和建筑防火的要求，本设计中走廊宽度为2.7m。楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中设有两部楼梯以满足需求。1.2.3 平面组合设计该教学楼采用内廊式，以及在教室的旁边设置了与其他相关的辅助设施。1.3 立面设计本方案立面设计充分考虑了教学楼的对采光的要求，立面布置了很多玻璃窗，尽量拉通窗，样式新颖。通彻的玻璃窗给人一种清晰明快的感觉。在装饰方面采用贴瓷砖的外墙，窗框为银白色铝合金，色彩搭配和谐，给人一种亲切和谐放松自由的感觉，一改

3、过去的沉闷和死板。1.4 剖面设计根据采光和通风要求，各房间均采用自然光，并满足窗地比的要求，窗台高900mm。屋面排水采用有组织内排水，排水坡度为2%，结构找坡。楼梯全部采用150mm踏步高，280mm宽，以满足人流疏散和消防要求。1.5 建筑设计的体会本建筑设计在孙老师的悉心指导下，从构思方案到定稿。在设计的过程中注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便，达到人流疏散和防火的要求，对房间的布置及使用面积的确定，达到舒适、方便。立面的造型及周围的环境做到相互协调。整个建筑满足各方面的需求，使人、建筑和环境进行完美的结合。我们把实习所学到的知识运用到本次建筑设计中，并通过翻阅大量的资料及在老师

4、的耐心指导下，设计中所遇到的问题得到一一解决。这次设计让我受益匪浅，既巩固了我们的专业知识，又积累了很多的经验。2 结构选型及布置设计题目：邵阳市第五中学教学楼。设计资料：见设计任务书。2.1 结构选型2.1.1 结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系；2.1.2 屋面结构：采用钢筋混凝土现浇楼板，采用不上人屋面，屋面板厚100；2.1.3 楼面结构：采用钢筋混凝土现浇楼板，板厚100；2.1.4 楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯；2.1.5 天沟：采用混凝土现浇内天沟；2.1.6 基础梁：采用钢筋混凝土基础梁；2.1.7 基础：采用钢筋混凝土柱下独立基础。2.2 结构布置2.2.1 结

5、构布置结构布置包括结构平面布置和结构剖面布置。因为此设计中同一层楼面标高变化不大，所以不做结构剖面布置。如屋面、各层楼面（包括门窗过梁）等结构平面布置，详见结构平面布置图。2.2.2 结构布置图的具体内容和要求（1）屋面结构布置图上主要的结构构件有：框架（梁和柱）、屋面梁、屋面板、天沟等构件。（2）楼面结构布置图上主要结构构件有：框架（梁和柱）、楼面梁、楼面板、楼梯等。3 框架结构内力计算3.1 确定框架的计算简图选取KJ为框架计算单元，如图3.1所示。图3.1 板传荷载示意图假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础

6、顶面算至二楼楼面，基础标高根据地质条件，基础埋深1.3米左右，室内外高差定为-0.45m,二层楼面标高为3.6m，故底层柱高为5.35m。第二层至第四层的柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为3.6m。为了便于简化计算，选取轴上的一榀框架进行计算，由此可绘出框架的计算简图如下图3.2所示：图3.2 计算简图及相对线刚度3.2 框架梁柱尺寸确定由于各层框架为超静定结构，在内力计算之前，需预先估算梁，柱的截面尺寸及结构所采用的材料强度等级，以求得框架中各杆的线刚度及其相对线刚度。混凝土强度等级： 框架梁：， 框架柱： 。3.3 框架梁柱线刚度计算根据混凝土结构设计规范(GB50010-2002

7、)，考虑现浇楼板的作用，对于中跨梁，取。边跨梁：中跨梁： 底层柱： 其余各层柱：令则其余各杆件的相对线刚度为： 框架梁、柱的相对线刚度如上图3.2所示，作为计算框架各杆端弯矩分配系数的依据。3.4 框架各种荷载计算及受荷总图3.4.1 恒载标准值计算（1）屋面：（不上人）05ZJ001二层厚或改性沥青卷材面层卷材表面带绿页岩保护层刷基层处理一遍厚水泥砂浆找平层厚（最薄处）水泥加气混凝土碎渣找2%坡干铺厚加气混凝土砌块自重： 结构层：厚现浇钢筋混凝土板 合计：（2）各层走廊楼面： 水磨石地面 100mm厚现浇钢筋混凝土板 10mm厚混合砂浆天棚抹灰 合计：（3）各层楼面：水磨石面层 100mm厚

8、现浇钢筋混凝土板 10mm厚混合砂浆 合计： （4）框架梁自重： 梁自重： 10mm厚混合砂浆 合计：4.05梁自重： 10mm厚混合砂浆 合计：2.72（5）基础梁自重： 梁自重： （6）框架柱自重： 柱自重： 柱10m厚混合砂浆抹灰： 合计： （7）外纵墙自重底层： 纵 墙： 铝合金窗： 贴瓷砖外墙面： 水泥粉刷内墙面： 合计：11.75kN/m 标准层： 纵 墙： 铝合金窗： 贴瓷砖外墙面： 水泥粉刷内墙面： 合计： （8）内纵横墙自重标准层：墙体： 水泥粉刷墙面： 合计： 底层：墙体： 水泥粉刷墙面： 合计： 3.4.2 活荷载标准值计算（1）屋面和楼面活荷载标准值：根据建筑结构荷载规

9、范（GB 500092001）查得：不上人屋面： 楼面：教室 走廊: （2）雪荷载：屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。3.4.2竖向荷载作用下框架受荷总图（1）B-C轴间框架梁：板传至框架梁上的梯形荷载和三角形荷载等效为均布荷载。屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载如图3.1所示：恒载： 活载： 楼面传来荷载：恒载： 活载： 梁自重： B-C轴间框架梁均布荷载为：屋面梁： 恒载=梁自重+板传荷载= +=活载=板传荷载=楼面梁： 恒载=梁自重+板传荷载=+=活载=板传荷载=（2）C-D轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载： 活载： 楼面传来荷载：恒载： 活载： 梁自重：

10、C-D轴间框架梁均布荷载为：屋面梁： 恒载=梁自重+板传荷载=+=活载=板传荷载=楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=+=活载=板传荷载=（3）D-E轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载： 活载： 楼面传来荷载：恒载： 活载： 梁自重： D-E轴间框架梁均布荷载为：屋面梁： 恒载=梁自重+板传荷载=+=活载=板传荷载=楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=+=活载=板传荷载= （4）B、E轴柱纵向集中荷载的计算：顶层柱：采用内天沟女儿墙自重：（做法：墙高1100，100的混凝土压顶） 顶层柱恒载女儿墙自重梁自重板传荷载76.35kN顶层柱活载板传活载标准层柱恒载墙体自重+梁自重+板传荷载 =41.86标准层柱

11、活载板传活载基础顶面恒载底层外纵墙自重+基础梁自重= （5）C、D柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载梁自重+板传传载 +=顶层柱活载=板传活载0.52.255/84.5m+0.5=5.87 标准层柱恒载梁自重板传荷载+墙自重=+=标准层柱活载板传活载2.02.255/8 4.5+2.52.7/24.5m0.89=26.17基础顶面恒载基础梁自重+墙自重=21.92(4.5m-0.4m)+2(4.5-0.4)=98.07图3.3 竖向受荷总图（单位：KN）3.5 风荷载作用下的位移验算与内力计算3.5.1 风荷载作用下的位移验算与内力计算（1） 集中风荷载标准值计算根据设计任务书知道有关风荷载的参数，

12、并根据建筑结构规范GB50009-2001知，作用在屋面梁和楼面梁处的集中风荷载标准值：式中，基本风压0.30kN/m；-风压高度变化系数，因在邵阳市区，地面粗糙度为C类；-风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得0.8-（-0.5）1.3；-风振系数；-下层柱高；-上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍；B迎风面的宽度，B4.5m。表3.1 集中风荷载标准值离地高度Z/m14.850.761.691.30.33.92.46.7611.250.741.521.30.33.93.67.117.650.741.01.350.33.93.64.864.050.741.01.190.34.053.64.55

13、（2）风荷载作用下的位移验算横向框架的侧移刚度D的计算由前面所求梁柱线刚度求侧移刚度如表3.2和3.3所示：风荷载作用下框架侧移计算：水平荷载作用下框架的层间位移按：表3.2 横向2-4层D值的计算构件名称B柱0.42313591C柱0.71022812D柱0.71022812E柱0.42313591=72806表3.3 横向1层D值的计算构件名称B柱0.64511704C柱0.84115261D柱0.84115261E柱0.64511704=52930式中 -第j层的总剪力；-第j层所有柱的抗侧刚度之和；-第j层的层间侧移。第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移

14、值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和，点侧移是所有各层层间侧移之和。j层侧移 u顶层侧移 u表3.4 风荷载作用下框架侧移计算表层次/h46.766.76728060.00011/1000037.1113.87728060.00021/500024.8618.73728060.000261/384614.5523.78529300.00091/1111侧移验算：层间侧移最大值：1/1111<1/550(满足)（3）风荷载标准值作用下的内力计算：框架在风荷载（从左到右吹）下的内力用D值法（改进的反弯点法）进行计算。其步骤为：求各柱反弯点处的剪力值；求各柱反弯点高度；求各柱的

15、杆端弯矩及梁端弯矩；求各柱的轴力和梁剪力。第i层第m柱所分配的剪力，框架柱反弯点位置，表3.5 框架柱反弯点位置轴号层号BE轴43.61.470.370000.371.3333.61.470.450000.451.6223.61.470.4500-0.0170.461.6615.352.230.550000.552.94CD轴43.64,930.450000.451.6233.64.930.500000.501.8023.64.930.500000.501.8015.357.470.550000.552.94表3.6 风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力层梁端剪力/柱轴力/BC跨CD跨DE跨B轴C

16、轴D轴E轴40.651.560.65-0.65-0.910.910.6531.645.841.64-2.29-4.24.22.2922.676.812.67-4.96-4.174.174.9614.089.724.08-9.04-5.645.649.04表3.7 风荷载作用下框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算 轴 号B轴C轴层 号432143216.7613.8718.7323.786.7613.8718.7323.18728067280672806529307280672806728065293013591135911359113591228122281222812152610.190.190.1

17、90.260.310.310.310.291.262.623.534.982.124.355.876.511.331.621.662.941.621.81.82.942.865.276.9911.994.207.8310.5715.671.684.245.8614.643.437.8310.5719.1400001.263.385.527.872.866.9511.2317.852.947.8812.8818.37 注：只考虑左侧向风荷载作用3.6 内力计算为了简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：（1）恒载作用；（2）活荷载作用在BC轴跨间；（3）活荷载作用在CD轴跨间；（4）活荷载作用在DE

18、轴跨间；（5）风荷载作用（从左向右，或从右向左）。对于（1）、（2）、（3）、（4）四种情况，框架在竖向荷载作用下，采用迭代法计算。对于第（5）种情况，框架在水平荷载作用下，采用D值法计算。3.6.1 竖向恒载作用下内力计算根据弯矩的计算公式得梁固端弯矩如图3.4所示。将固端及节点不平衡弯矩填入图3.4中的节点方框后，即可进行迭代计算，直至杆端弯矩趋于稳定，最后求得各杆端弯矩，如图3.5所示。图3.4 恒载作用下的迭代计算图3.5 恒载作用下的最后杆端弯矩（单位：） 恒荷载标准值作用下的弯矩图、剪力图、轴力图分别如图3.6、图3.7、图3.8示。图3.6 恒载标准值作用下的弯矩图图3.7 恒载

19、标准值作用下的剪力图图3.8 恒荷载标准值作用下的轴力图3.6.2 竖向活载作用下内力计算（1）活荷载标准值作用在BC跨的弯矩图、剪力图、轴力图如图3.9、3.10、3.11所示。 图3.9 活荷载作用在BC跨的弯矩图图3.10 活荷载作用在BC跨的剪力图图3.11 活荷载作用在BC跨的轴力图（2）活荷载标准值作用在CD跨的弯矩图、剪力图、轴力图如图3.12、3.13、3.14所示。 图3.12 活载作用于CD跨的弯矩图 图3.13 活载作用于CD跨的剪力图 图3.14 活载作用于CD跨的轴力图（3）活荷载作用于DE跨的弯矩图、剪力图、轴力图如图3.15、3.16、3.17所示。 图3.15

20、活载作用于DE跨的弯矩图图3.16 活载作用于DE跨的剪力图图3.17 活载作用于DE跨的轴力图4 内力组合及内力调整进行承载力计算时，采用荷载设计值及相应的内力设计值，荷载设计值=分项系数×内力标准值，本设计分项系数为：恒载g=1.2 活载风载 楼面活载可变荷载控制组合考虑以下三种： (1) 1.2恒载+1.4活载 (2)1.2恒载+1.4风载 (3) 1.35恒载+0.98活载+0.84风载 各种荷载情况作用下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。计算承载力。此验算所取值全为梁支座边缘处控制截面内力值，计算公式如下：在竖向荷载作用下：， 在水平荷载作用下：，4.

21、1 内力组合专心-专注-专业表4.1 用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表梁号层号截面位置内力恒载活载左风右风Mmax相应的VMmin相应的V|V|max 相应的M组合项目值组合项目值组合项目值梁BC4左M-29.47-4.100-0.676.45-6.45+0.7+0.7+-39.36+ 0.6-34.01V75.05-1.1800.14-1.551.5575.8776.12中M73.254.480-0.071.95-1.95+ 0.678.9V右M-62.39-5.6400.53-2.562.56+ 0.6-69.57+ 0.6-60.32V-88.400.620-0.14

22、-1.551.55-88.7-89.471左M-28.63-15.230.25-1.5444.28-44.28+0.7+0.7+-84.65+0.7+0.7+-84.65V52.7223.17-0.140.56-10.7010.7080.0380.03中M43.8819.18-0.280.2113.26-13.26+0.7+0.7+70.71V右M-41.99-21.63-0.810.07-17.7717.77+0.7+0.7+-75.47+0.7+0.7+0.7+-75.42V-57.32-25.55-0.14-0.56-10.7010.70-86.00-86.40注：1、活载、分别为活载作

23、用在BC跨、CD跨、DE跨； 2、恒载为1.2和1.2；3、活载为、和左风、右风为1.4和；4、以上各值均为支座边的和；5、表中弯矩单位为，剪力单位为。表4.2 用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表梁号层号截面位置内力恒载活载Mmax相应的VMmin相应的V|V|max 相应的M组合项目值组合项目值组合项目值梁BC4左M-33.16-2.870-0.47+-36.5+ -33.63V84.43-0.8300.1083.784.53中M82.403.140-0.05+85.54V右M-70.19-3.950-1.79+-75.93+-71.98V-99.450.430-0.10-

24、99.12-99.551左M-32.21-10.660.17-1.1+-43.97+-43.97V59.3116.22-0.100.3975.9275.92中M49.3713.43-0.200.15+62.95V右M-47.24-15.14-0.560.05+-62.94+-62.89V-64.49-17.89-0.10-0.39-82.48-82.87注：1、活载、分别为活载作用在BC跨、CD跨、DE跨； 2、恒载为1.35和1.35；3、活载为、分别为1.4和；4、以上各值均为支座边的和；5、表中弯矩单位为，剪力单位为。表4.3 用于承载力计算的框架柱由可变荷载效应控制的基本组合表(C轴柱

25、)层次截面位置内力恒载活载左风右风Nmax相应的MNmin相应的M|M|max 相应的N 组合项目值组合项目值组合项目值3上M13.6611.62.-1.4018.80-18.80+0.612.60+0.624.94+0.7+ 40.59N414.79142.52110.040-13.6213.62724.94406.62500.93下M-14.60-10.921.40.14-18.8018.80+0.6-12.70+0.6-25.88+0.7+ -41.04N439.79142.52110.0449.42-13.6213.62749.94431.62525.93V7.255.74-0.709

26、.65-9.656.5013.0420.921上M8.936.44-0.840.2840.88-40.88+0.6-9.72+0.633.46+0.7+ 54.51N872.22349.86266105.56-55.7655.761627.10838.761135.25下M-4.47-3.780.420.42-49.8749.87+0.622.51+0.6-34.39+0.7+ -56.99N934.28349.86266105.56-55.7655.761689.16900.821123.42V2.511.82-0.14016.97-16.97-5.9912.6920.75注：1、活载、分别

27、为活载作用在BC跨、CD跨、DE跨；2、恒载为1.2、1.2和1.2；3、活载、和左风、右风为、1.4、1.4；4、表中弯矩单位为，剪力单位为。表4.4 用于承载力计算的框架柱由永久荷载效应控制的基本组合表(C轴柱)层次截面位置内力恒载活载Nmax相应的MNmin相应的M|M|max 相应的N组合项目值组合项目值组合项目值3上M15.368.13-0.980+22.51+15.36+23.49N466.6499.7677.0334.59678.02501.23566.4下M-16.43-7.640.980.10+-22.99+-16.33+-24.07N494.7699.7677.0334.5

28、9706.14529.35594.52V8.154.02-0.49011.688.1512.171上M10.044.51-0.590.20+14.16+10.24+14.75N981.25244.9186.273.891486.241055.141300.04下M-5.02-2.650.290.29+-7.09+-4.73+-7.67N1051.07244.9186.273.891556.061124.961295.97V2.821.27-0.1003.992.824.09注：1、活载、分别为活载作用在BC跨、CD跨、DE跨；2、恒载为1.35、1.35和1.35；3、活载、和左风、右风为、1

29、.4、1.4；4、表中弯矩单位为，剪力单位为。表4.5 用于正常使用极限状态验算的框架梁基本组合表梁号层次截面位置内力恒载活载左风右风组合项目值组合项目值梁BC4左M-24.56-2.930-0.484.61-4.61+0.7+0.7+-31.56中M61.043.20-0.051.39-1.39+0.665.07右M-51.99-4.0300.38-1.831.83+0.6-49.061左M-23.86-10.880.175-1.131.63-31.63+0.7+0.7+-63.88中M36.5713.7-0.20.159.47-9.47+0.7+0.7+55.74右M-34.99-15.4

30、5-0.5750.05-12.6912.69+0.7+0.7+-58.905 截面设计5.1 梁的正截面承载力计算梁在跨中截面正弯矩作用下、在支座正弯矩作用下、在支座处负弯矩作用下都按矩形截面计算。梁的有效高度： 梁采用混凝土：，纵向钢筋为HRB400级，箍筋为HPB235级。表5.1 框架梁正截面配筋计算(梁BC)层计算公式支座左截面跨中截面支座右截面4-39.2685.54-75.930.0290.0640.0560.0290.0660.058193.53440.44387.05360360360416（804）416（804）416（804）1-84.6570.71-75.470.063

31、0.0530.0560.0650.0540.058433.8360.4387.1416（804）416（804）416（804） 注：表中的应小于0.518。5.2 梁斜截面承载力计算受剪承载力设计值： 表5.2 框架梁斜截面承载力计算计算公式梁 BC99.55 （4层）86.40 （1层）601>V601>V00实配箍筋5.3 柱截面设计混凝土为，纵向筋为HRB400级，箍筋为HPB235级。5.3.1 轴压比验算底层柱N=1689.16kN轴压比满足要求。5.3.2 截面尺寸复核取 Vmax=20.75kN=0.25×1.0×14.3×400

32、15;460=657.8kN>20.75kN满足要求。计算结果见表5.5表5.5 框架C轴柱正截面承载力计算层1322.5141.041689.16525.93 （mm）13.378 (mm)2020 (mm)33.3980.8472.725385410.769.751.991.32 (mm)276.27339.36判别大小偏心小大按构造配筋按构造配筋500500选用配筋316（603）316（603）5.3.3 柱斜截面的承载力计算表5.8 框架C柱斜截面的承载力计算层1356.9941.041123.42525.9320.7520.925.16>33.59>3858<

33、;1123.42858>525.93<0选用箍筋(加密)8100; (非加密)8200. (加密)8100; (非加密)8200注：2、3、4层的箍筋同第1层。.5.3.4 裂缝宽度验算表5.9 第四层框架梁裂缝宽度验算计算公式梁BC支座左截面跨中截面支座右截面31.5665.0749.0680.57166.12125.250.0090.0090.0090.20.2260.21616162.12.12.10.034满足0.079满足0.052满足表5.10 第一层框架梁裂缝宽度验算计算公式梁BC支座左截面跨中截面支座右截面63.8855.7458.90163.08142.30150

34、.370.0090.0090.0090.210.20.21616162.12.12.10.072满足0.059满足0.063满足6 楼板的计算6.1 楼面板的计算板厚,楼面均布永久荷载标准值，楼面等效均布活载标准值（教室），（走廊），混凝土强度，钢筋采用级钢筋，受力钢筋的混凝土保护层厚度长边方向取，短边方向取。6.1.1 内力计算可按3跨连续双向板计算，计算跨度取梁中心至梁中心的距离并取宽度的板进行计算。（1）荷载计算恒载标准值 恒载设计值 活载设计值 合计 （2）按塑性理论计算弯矩中间区格板A计算跨度： 采用分离式钢筋 代入 得： 故得： （2）边区格板B由于B区格为三边连续一边固支，内力不

35、作折减。荷载 计算跨度： 采用分离式钢筋 代入 得： 故得： 6.2 配筋计算表6.1 板配筋表截面选配钢筋实配面积A区格0.938058.2781505030.3167022.638150503B区格2.8380177.3181505031.4470103.118150503AB3.14680197.1210150523A1.8680116.54102003930.6328039.6010150523B5.6680354.6481005022.8880180.45101007857 楼梯计算7.1 建筑设计7.1.1楼梯间建筑平面图如图7.1所示：楼梯开间为,进深为；图7.1 标准层楼梯布置

36、图7.1.2楼梯形式尺度：采用双跑楼梯，踏步尺寸采用，层高为，共需踏步步；详图见建施图。7.2 结构设计7.2.1 结构选型：由于楼梯梯段的水平投影长度在左右，故采用板式楼梯。7.2.2 材料选型：踏步底面为厚混凝土砂浆抹灰层，采用混凝土，钢筋采用级钢筋，。另由建筑结构荷载设计规范有：楼梯使用活荷载标准值为。7.2.3 楼梯板计算踏步尺寸,=，取截面高度： 。取宽板带计算.（1）荷载计算恒荷载：三角形踏步： 斜板： 板底抹灰: 使用活荷载： 荷载总计： （2）截面设计板的水平计算跨度为：踏步板跨中弯矩：=取，支座配筋与跨中相同，分布筋每个踏步下16。 7.2.4 平台板的计算平台板取板宽计算，

37、假定板厚为，计算跨度。（1）荷载计算（取板宽计算）平台板厚找平层： 平台板底抹灰： 厚砼板： 使用活荷载： 总计： （2）截面设计=按最小配筋率配筋，选。 7.2.5 梯梁计算梯梁截面尺寸，取，钢筋采用。（1）荷载计算：梯段板传来： 平台板传来： 梯梁自重： 总荷载： （2）内力计算平台梁计算跨度，取梁跨中最大弯矩：= 故按计算配筋，选用416(（3）斜截面抗剪能力计算 按构造配置箍筋选用。8 柱下钢筋混凝土独立基础计算8.1 造型选用阶梯形基础，混凝土，钢筋采用级。8.2 确定基顶荷载由柱传来的荷载标准值：故作用于基底的荷载标准值：8.3 确定基础的埋置深度d=1300mm,将独立基础设计成阶梯形，基础高度为,基础分二级。室内外高差为。8.4 确定地基承载力特征值假设,因d=1.3m>0.5m,故只需对地基承载力特征值进行深度修正。由设计任务书可知地基承载力设计值为fak=210kpa，则：fa=210+1.5*19.3*(1.30.5)=233kpa8.5 确定基础的底面面积基底面积估算；Ao=1689.16/(23320*1.3)=8.16考虑偏心不利影响A=8.16*1.1=8.98采用方形基础且，不需再对进行修正。8.5.1 验算持力层地基承载力：G=20*1.3*9=234KN偏心距：最大基底反力:Pmax=(1689.16+234