砼模板专项施工方案(一般规模)

1、学校扩建项目模板分项工程专项施工方案扩建项目模板分项工程专项施工方案建设单位：监理单位：施工单位：项目负责人：技术负责人：编制人：编制日期： 年 月 日1、编制依据:1.1 合同文件；1.2 设计文件：图纸、图纸会审、设计变更、地质勘察报告等资料;1.3 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011施工企业安全生产评价标准JGJ/T77-2003建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011JGJ 162-2008GB50009-2012GB50017-2003GB50010-2010GB50007-2011JGJ 164-2008建筑施工

2、模板安全技术规范建筑结构荷载规范钢结构设计规范混凝土结构设计规范建筑地基基础设计规范建筑施工木脚手架安全技术规范危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法建设工程安全生产管理条例国务院令393号1.4 企业的安全管理规章制度，工程项目施工组织设计；1.5 公司各种管理制度及管理体系文件。2、工程概况：根据工程各单体结构设计特点，本方案设计本着以最不利情况为原则，结 构受力模型梁板模板支撑高度均取 7.9m,梁截面尺寸400mm*1000mm口仝板120mm 厚、框架柱截面尺寸为 600mm*900mmft据建设部建质200987号关于危险性 较大的分部分项工程安全管理办法的通知和山东

3、省建筑工程安全专项施工方 案编制审查与专家论证办法的要求，特编制此模板专项施工方案。3、模板选用基础，主体框架柱、框架梁、硅墙及楼板模板均采用采用12mmT胶板。4、方案设计：4.1 柱模板方案设计4.1.1 框架柱计算断面尺寸600*900mm计算高度按最不利7.9m高进行验算，模 板面板采用12厚竹胶板。4.1.2 柱箍采用双钢管 48m诉3.25mm柱箍间距计算跨度d = 500mm,柱模板竖 楞（木方）截面宽度50mm高度50mm B方向竖楞4根，H方向竖楞5根，H方向 12mm寸拉螺栓1道。柱模板支撑计算简图4.2 梁模板基本参数4.2.1 梁截面宽度B=400mm梁截面高度H=10

4、00mm H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离 1150mm梁模板使用的木方截面50x 50mm梁模板截面侧面木方距离300mm梁底均匀分布4根木方。4.2.2 梁模板厚度h=12mm弹性模量E=10584N/mm2抗弯强度f=37N/mm2。4.2.3 钢管强度为205.0 N/mm2钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设身度为6.9m,梁截面B x D=400mm 1000mm立杆的纵距（跨度方向）l=0.85m ,立杆的步 距h=1.80m,梁底增加2道承重立杆，即梁底共设 4根承重立杆，梁两侧立杆间 距2.00m,外侧周围剪刀撑连续布置。4.2.4

5、模板自重0.2kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3,施工活荷载2.00kN/m2, 施工均布荷载标准值1.0kN/m2。00964004.3 楼板模板基本参数满堂脚手架设计参数立杆 纵距立杆 横距立杆步距扫地杆 距地距 离立杆支撑 点距顶部 横杆距离G可调底 托伸出 距离 GU托伸 出钢管 距离 G外侧剪刀撑0.90.91.750.20.50.30.3连续布置4.3.1 模板支架搭设高度为7.78m,立杆的纵距b=0.90m ,立杆的横距l=0.90m , 立杆的步距h=1.75m。4.3.2 面板厚度12mm剪切强度 1.4N/mmZ抗弯强度 37.0N/mm2弹性模量 10584

6、.0N/mm2 木方 50mm*50m,mfcfe骨木方间距 300mm4.3.3 模板自重0.20kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3,倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值1.00kN/m2,扣件计算折减系数取1.00。5、安全验算：5.1 柱模板计算书5.1.1 柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度 验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 04禹丽 P二九H其中丫 c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t 新浇混凝土的初凝时间，为 0时(表示无资料)

7、取200/(T+15),取 3.000h ;T混凝土的入模温度，取25.300 C;V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 7.900m;混凝土坍落度影响修正系数，取 0.900。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.680kN/m2考虑结构的重要性系数0.90,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值：F1=0.90x 28.690=25.821kN/m2考虑结构的重要性系数0.90 ,倒混凝土时产生的荷载标准值：F2=0.90x 2.000=1.800kN/m2。5.1.2 柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷

8、载下的连续梁计算，计算如下rfkl,hd«,213-213_凸*213116.75kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.2 X 25.821 X 0.500+1.40 X 1.800 x 0.500=16.753kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别J为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.00 X 1.20 X 1.20/6 = 12.00cm3 ;截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.00 X 1.20 X 1.20 X 1.20/12 = 7.20cm4 ;式中：b为板截面

9、宽度，h为板截面高度。5.1.2.1 抗弯强度计算f = M / W < f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M面板的最大弯距(N.mm);W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 37.00N/mm2M = 0.100ql2其中q荷载设计值(kN/m);经计 算得到 M = 0.100 X (1.20 X 12.910+1.40 X 0.900) X 0.213 X 0.213=0.076kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.076 x 1000X 1000/12000=6.304N/mm2, 面板的抗弯强度验算f < f,满足要求！5.1.2.

10、2 抗剪计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600 X(1.20 X 12.910+1.4 X 0.900) x 0.213=2.136kN截面抗剪强度计算值 T=3 X 2136.0/(2 X 500.000 X 12.000)=0.534N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T < T,满足要求！5.1.2.3 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677 X 12.910 X 2134/(100 乂 10584 X 72000)=0.234mm,面板的最大挠

11、度小于212.5/250,满足要求!5.1.3 竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算, 计算如下：6.75kN/mA 1 ” 1 W 1 3 T | J J 1J J,卜M " I，b. 500,500,500|竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.213m。荷载计算值 q = 1.2 X 25.821 X 0.213+1.40 X 1.800 X0.213=7.120kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q =P/l= 3.560/0.500=7.120kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1 X

12、 7.120 X 0.50 X0.50=0.178kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 X 0.500 乂 7.120=2.136kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 X 0.500 X7.120=3.916kN截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 5.00 X 5.00 X5.00/6 = 20.83cm 3;截面惯性矩 I = bh 3/12 = 5.00 X 5.00 X 5.00 X 5.00/12 = 52.08cm式中：b为板截面宽度，h为板截面高度(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f = M/W =0.178 x 106/20833.3

13、=8.54N/mm2,抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求！抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3 X2136/(2 X50X 50)=1.282N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2,抗剪强度计算满足要求！(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677 X 5.487 X 500.04/(100 X 10000.00 X 520833.3)=0.446mm,最大挠度小于500.0/250,满足要求!5.1.4 B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P

14、 :P = (1.2 X 25.82+1.40 X 1.80) X 0.183 乂 0.500 = 3.07kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。1.54kN3.07kN3.07kN1.54kNA &1:_=j1B3 £b B760支撑钢管计算简图281.0470.000支撑钢管弯矩图（kN.m）4.614.613.073.070.000.003.073.074.614.61支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1.18kN2.37kN2.37kN1.18kNA 当1 ；i_=i 4= ；b B 760支

15、撑钢管变形计算受力图0.000vmax=1.020mmM/W =1.046 X,满足要求！支1.020支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到，最大弯矩Mmax=1.046kN.m最大变形 最大支座力 Qmax=4.607kN;抗弯计算强度 f = 106/9576.0=109.23N/mm2,支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度 撑钢管的最大挠度小于760.0/150与10mmg足要求！5.1.5 H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P:P = (1.2 X 25.82+1.40 X 1.80) X 0.213 乂 0.500 = 3.56kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中

16、荷载P取木方传递力1.78kN3.56kN3.56kN3.56kN1.78kNA ,1| I ,.BA & B B| 530530支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）3.343.342.00 2.00 0.220.22!=|1L-0.220.221 2.00 2.00 3.343.34支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1.37kN2.74kN2.74kN2.74kN1.37kNA 5_JBB7B：530530支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到，最大弯矩Mmax=0.452kN.m最大变形vmax=0.

17、093mm 最大支座力 Qmax=10.236kN;抗弯计算强度 f = M/W =0.452 X 106/9576.0=47.20N/mm2,支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度 ，满足要求！支撑 钢管的最大挠度小于530.0/150与10mmi足要求！5.1.6 H方向对拉螺栓的计算计算公式：N < N = fA其中N 对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积（mm2）;f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2对拉螺栓的直径（mm）: 12对拉螺栓有效直径（mm）: 10对拉螺栓有效面积（mm2）: A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值（kN）: N = 12.920对拉

18、螺栓所受的最大拉力（kN）: N = 10.236H方向对拉螺栓强度验算满足要求！大断面柱模板支撑计算满足要求！5.2梁模板计算书5.2.1模板荷载标准值计算模板自重 =0.200kN/m2 ;钢筋自重 =1.500kN/m3 ;混凝土自重 = 24.000kN/m3;施工荷载标准值 =2.500kN/m2 。强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷 载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 02叼鼻即 尸=泗其中丫 c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t 新浇混凝土的初凝时间，为 0时(表示无资料)取20

19、0/(T+15),取 3.000h ;T 混凝土的入模温度，取25.300 C;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m;混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=24.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值：F1=0.90x 24.000=21.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90 ,倒混凝土时产生的荷载标准值： F2=0.90x 4.000=3.600kN/m2。5.2.2梁侧模板计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的

20、连续梁计算，计算如下：作用在梁侧模板的均布荷载 q=(1.2 X 21.60+1.40 X 3.60) x 1.00=30.960N/mm 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.00 X 1.20 X 1.20/6 = 24.00cm3 ;截面惯性矩 I = bh3/12 = 100.00 X 1.20 X 1.20 X 1.20/12 = 14.40cm4 ;式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。5.2.2.1 抗弯强度计算f = M / W < f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M 面板的最大弯距(N.mm);W 面板的净截面抵抗矩

21、；f 面板的抗弯强度设计值，取 37.00N/mm2 M = 0.100ql2其中q荷载设计值(kN/m);经计 算得到 M = 0.100 X (1.20 X 21.600+1.40 X 3.600) X 0.300 X 0.300=0.279kN.m ,经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.279 X 1000 X 1000/24000=11.610N/mm2,面板的抗弯强度验算f < f, 满足要求！ 5.2.2.2抗剪计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600 X(1.20 X 21.600+1.4 X 3.600) x 0.300=5.573kN截面抗

22、剪强度计算值 T=3 X 5573.0/(2 X 1000.000 x 12.000)=0.697N/mm2; 截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2 ;面板抗剪强度验算T < T，满足要求！ 5.2.2.3挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677 X 21.600 X 3004/(100 乂 10584 乂 144000)=0.777mm面板的最大挠度小于 300.0/250,满足要求！ 5.2.3穿梁螺栓计算计算公式：N < N = fA其中N 穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面积(mm2);f

23、 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2 X 21.60+1.40 X 3.60) X 1.00 X 1.15/2=17.80kN ,穿梁螺栓直径为14mm穿梁螺栓有效直径为11.6mm穿梁螺栓 有效面积为A=105.000mmz穿梁螺栓最大容许拉力值为N=17.850kN ;穿梁螺栓承受拉力最大值为N=17.802kN ;穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距1150mm每个截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求！ 5.2.4梁支撑脚手架的计算由可变 荷载效 应控制 的组合 S=1.2 X (25.50 X 1.00+0.20)+1.40 X

24、2.00=33.640kN/m2由永久荷载效应控制 的组合 S=1.35 X 25.50 X 1.00+0.7 X 1.40 X 2.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载 分项系数取0.7X1.40=0.98采用的钢管类型为。48X3.25。钢管惯性矩计算采用匕兀(D4-d4)/64 ,抵抗距计算采用W=% (D4-d4)/32D。 5.2.4.1梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计 算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = 25.500

25、 X 1.000 X0.500=12.750kN/m 模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.200 X 0.500 X (2 x 1.000+0.400)/0.400=0.600kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000) X 0.400 x 0.500=0.600kN,所以,均布荷载 q = 1.35 X 12.750+1.35 x 0.600=18.023kN/m;集中荷载 P = 0.98 X0.600=0.588kN;面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别J为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩

26、W分别为：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.00 X 1.20 X 1.20/6 = 12.00cm3 ;截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.00 X 1.20 X 1.20 X 1.20/12 = 7.20cm4 ;式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。0.59kN 18.02kN/mR1FA11 133133133计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:A变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.917kNN2=2.981kNN3=2.981kNN4=0.917kN最大弯矩 M =

27、0.037kN.m,最大变形 V = 0.038mm.(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.037 X 1000 X 1000/12000=3.083N/mmZ面板的抗弯强度设计值f,取37.00N/mm2面板的抗 弯强度验算f < f,满足要求！抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3 x 1495.0/(2 x 500.000 x 12.000)=0.374N/mm2,截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2,面板抗剪强度验算 T < T,满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.038mm ,面板的最大挠度小于133.3/

28、250,满足要 求！5.2.4.2梁底支撑木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q = P/l = 2.981/0.500=5.963kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 x 5.96 乂 0.50 乂 0.50=0.149kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 X 0.500 乂 5.963=1.789kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 X 0.500 x 5.963=3.280kN本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00 X 5.00 乂 5.00/6 = 20.83cm3 ;截面惯性矩 I = bh3

29、/12 = 5.00 X 5.00 X 5.00 X 5.00/12 = 52.08cm4 ;式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.149 x 106/20833.3=7.16N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求！(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值T=3 X 1789/(2 X50X 50)=1.073N/mm2,截面抗剪强度设 计值T=1.30N/mm2。木方的抗剪强度计算满足要求！（3）木方挠度计算挠度计算按照

30、规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距），得到q=3.916kN/m,最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677 乂 3.916 乂 500.04/（100 乂 9000.00 乂520833.3）=0.353mm,木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求！5.2.4.3梁底支撑钢管计算（一）、梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。0.922J98kl98kN2kNA，、4B,933133iI 933支撑钢管计算简图0.0800.036支撑钢管弯矩图（kN.m）0.

31、870.870.050.050.000.001f i A：，-0.050.050.870.87支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:0.71kN6kl96kN1kNI IA (；3k_ A ._B；B933133i933支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到，最大弯矩 Mmax=0.080kN.m最大变形 vmax=0.070mm 最大支座力 Qmax=3.853kN,抗弯计算强度 f = M/W =0.080 X 106/4788.0=16.74N/mm2,支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑 钢管的最大挠

32、度小于933.3/150与10mmi足要求！ （二）、梁底支撑纵向钢管计算集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图0.6160.464支撑钢管弯矩图（kN.m）4.0H.010.930.930.160.16132.932.933.69 3.690.41442663.44 3.44支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到，最大弯矩Mmax=0.616kN.m最大变形vmax=0.705mm最大 支座力 Qmax=7.137kN, 抗弯计 算强度 f = M/W =0.616 X10

33、6/4788.0=128.66N/mm2,支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于 850.0/150与10mmi足要求！5.2.4.4 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R< Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.41kN,选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求！5.2.4.5 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=7

34、.14kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.35 xl.032=1.393kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.35 X 0.299=0.404kN非顶部立杆段 N = 7.137+1.393=8.530kN顶部立杆段 N = 7.137+0.404=7.541kN。一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm) ; i = 1.59A 立杆净截面面积(cm2) ; A = 4.57W立杆净截面抵抗矩(cm3); W = 4.79(T 一一钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);f 一一 钢管立杆抗压强度设计值，f = 20

35、5.00N/mm2 ;10 一 计算长度(m);参照扣件式规范2011,由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0 = ku2h(2)k计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1;u1 , u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C表；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m;顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.432,l0=3.639m ;入=3639/15.9=229.282,允许长细比入=198.513 <210,长细比验算满足要求！0=0.139,(t=7541/(0.139 X 45

36、6.7)=118.793N/mm2a=0.5m 时，u1=1.165,l0=3.768m ;入=3768/15.9=237.405,允许长细比入=205.546 <210,长细比验算满足要求！0=0.130,(7=7541/(0.130 X456.7)=126.800N/mm2,依据规范做承载力插值计算a=0.200时，0 =118.793N/mm2立杆的稳定性计算" < f, 满足要求！非顶部立杆段：u2=1.750,l0=3.638m ;入=3638/15.9=229.253允许长细比入=198.488 <210,长细比验算满足要求！0=0.139,(7=853

37、0/(0.139 X 456.7)=134.377N/mm2,立杆的稳定性计算o<f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：。我旦式川解 困风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式 5.2.9MW=0.9 x 1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2);Wk=uz Xusxw0 = 0.750 x 1.090 x 0.126=0.103kN/m2h 立杆的步距，1.80m;la 立杆迎风面的间距，2.00m;lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.85m;风荷载产生的弯矩 Mw=0.9x 1.4 X 0.103 X 2.000 X 1.800

38、 x 1.800/10=0.084kN.m ;Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=7.137+1.350X 0.299+0.9 X 0.980 X 0.084/0.850=7.628kN非 顶部立 杆 Nw=7.137+1.350 X 1.032+0.9 X 0.980 X 0.084/0.850=8.618kN,顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.432,l0=3.639m ;入=3639/15.9=229.282,允许长细比入=198.513 <210 ,长细比验算满足要 求！0=0.139,(t=7628/(0.139 X 456.7)+84000/4788

39、=137.732N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.165,l0=3.768m ;入=3768/15.9=237.405,允许长细比入=205.546 <210 ,长细比验算满足要 求！0=0.130, (T =7628/(0.130 X 456.7)+84000/4788=145.832N/mm2,依据规范 做承载力插值计算a=0.200时，0 =137.732N/mm2立杆的稳定性计算" < f,满足要求！非顶部立杆段：u2=1.75,l0=3.638m ;入=3638/15.9=229.253,允许长细比入=198.488 <210,长细比验算满足要求！0

40、=0.139, (T =8618/(0.139 X 456.7)+84000/4788=153.317N/mm2,立杆的稳 定性计算" < f,满足要求！梁板模板支撑架计算满足要求！5.3模板计算书由可变荷载效应控制的组合 S=1.2 X (25.50 X 0.12+0.20)+1.40 X 1.00=5.312kN/m2;由永久荷载效应控制 的组合 S=1.35 X 25.50 X 0.12+0.7 X 1.40 X 1.00=5.111kN/m2;由于可变荷载效应控制的组合 S最大，永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分 项系数取1.40采用的钢管类型为。48X3.25。钢管

41、惯性矩计算采用匕兀(D4-d4)/64 ,抵抗距计算采用W=% (D4-d4)/32D。5.3.1 模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计 算。静荷载标准值 q1 = 25.500 X 0.120 乂 0.900+0.200 乂 0.900=2.934kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000) x 0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别J为：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.00 X 1.20 X 1.20/6 = 21.60cm3 ;截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.00 X 1.20 X

42、 1.20 X 1.20/12 = 12.96cm4 ;式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。5.3.1.1 抗弯强度计算f = M / W < f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M面板的最大弯距(N.mm);W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 37.00N/mm2M = 0.100ql2其中q荷载设计值(kN/m);经计 算得到 M = 0.100 X (1.20 X 2.934+1.40 X 2.700) X 0.300 X 0.300=0.066kN.m;经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.066 x 1000X 1000/21600=3.042

43、N/mm2 面板的抗弯强度验算f < f,满足要求！5.3.1.2 抗剪计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600 里(1.20 X 2.934+1.4 X 2.700) x 0.300=1.314kN截面抗剪强度计算值 T=3 X 1314.0/(2 X 900.000 X 12.000)=0.183N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T < T,满足要求！5.3.1.3 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677 x 2.934 x 3004/(1

44、00 x 10584 x 129600)=0.117mm面板的最大挠度小于 300.0/250,满足要求！ 5.3.2木方验算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q = P/l = 2.190/0.900=2.434kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 x 2.43 x 0.90 X0.90=0.197kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 x 0.900 X2.434=1.314kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 x 0.900 x 2.434=2.409kN截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00 X 5.00 乂 5.00/6 = 20.83cm3 ;

45、截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.00 X 5.00 X 5.00 X 5.00/12 = 52.08cm4 ;式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。5.3.2.1 木方抗弯强度计算抗弯计算强度f = M/W =0.197 xi06/20833.3=9.46N/mm2,木方的抗弯计算 强度小于15.0N/mm2,满足要求！5.3.2.2 木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3 X 1314/(2 x 50X 50)=0.788N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2木方的抗剪强度

46、计算满足要求！5.3.2.3 木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最 大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.978kN/m,最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677 乂 0.978 乂 900.04/(100 乂 9000.00 乂 520833.3)=0.927mm,木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求！ 5.3.3板底支撑钢管计算 5.3.3.1横向支撑钢管计算：横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。2.41kN2.41kN2.41kN2.41kN2.41kN2.41kN2

47、.41kN2.41kN2.41kN2.41kN900900900支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）1.77 1.772.41 2.413.05 3.050.64 0.64&0.64 0.643.053.050.000.002.41 2.411.77 1.77支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kNA】f11j ：: tBBB ：1 B 900900900支撑钢管变形计算受力图0.0350.571支撑钢管变形图（mm）

48、经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.578kN.m最大变形vmax=0.571mm最大支座力 Qmax=7.870kN, 学校扩建项目模板分项工程专项施工方案抗弯计算强度 f = M/W =0.578 X 106/4788.0=120.77N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于 900.0/150与10mmi足要求！5.3.3.2 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R< Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

49、计算中R取最大支座反力，R=7.87kN,选用单扣件，抗滑承载力的设计计算 满足要求！5.3.3.3 模板支架荷载标准值（立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重（kN）:NG1 = 0.127 X 7.780=0.986kN模板的自重（kN）:NG2 = 0.200 X 0.900 x 0.900=0.162kN（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）:NG3 = 25.500 X 0.120 乂 0.900 乂 0.900=2.479kN经计算得到，静荷载标准值 NG = （NG1+NG2+NG3）= 3.626kN2 .活荷载为施工荷载

50、标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = （1.000+2.000） X 0.900 x 0.900=2.430kN3 .不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式23学校扩建项目模板分项工程专项施工方案N = 1.20NG + 1.40NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ5.3.3.4立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.753kN0 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm) ; i = 1.59A 立杆净截面面积(

51、cm2) ; A = 4.57W立杆净截面抵抗矩(cm3); W = 4.79(T 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 ;10 计算长度(m);参照扣件式规范2011,由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0 = ku2h(2)k计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1;u1 , u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C表；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m;顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.413,l0=3.510m ;入

52、=3510/15.9=221.151允许长细比入=191.473 <210,长细比验算满足要求！© =0.149(T =6867/(0.149 X456.7)=101.067N/mm2a=0.5m 时，u1=1.145,l0=3.637m ;入=3637/15.9=229.162允许长细比入=198.409 <210,长细比验算满足要求！6 =0.139(T =6867/(0.139 x 456.7)=108.176N/mm2,依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，(T =101.067N/mm2立杆的稳定性计算(r< f, 满足要求！非顶部立杆段：u2=1.

53、739,l0=3.516m ;入=3516/15.9=221.527允许长细比入=191.798 <210,长细比验算满足要求！© =0.149(T =7753/(0.149 X456.7)=114.110N/mm2,立杆的稳定性计算o< f, 满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：。驾必力般 廖风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW/计算公式MW=0.9 x 1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2);Wk=0.750 x 1.280 x 1.138=1.092kN/m2h立杆的步距，1.75m;la 立杆迎风面的间距，0.90m;lb 与迎风

54、面垂直方向的立杆间距，0.90m;风荷载产生的弯矩 Mw=0.9X 1.4 X 1.092 X 0.900 X 1.750 x 1.750/10=0.379kN.m ;Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶 部立杆 Nw=1.200 X 2.888+1.400 X 2.430+0.9 X 1.400 X0.379/0.900=7.398kN非 顶部立 杆 Nw=1.200 X 3.626+1.400 X 2.430+0.9 X 1.400 X0.379/0.900=8.285kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.413,l0=3.510m ;入=3510/15.9=221.151允许长细比入=191.473 <210,长细比验算满足要求！© =0.149g =7398/(0.149 X456.7)+379000/4788=188.125N/mm2a=0.5m 时，u1=1.145,l0=3.637m ;入=3637/15.9=229.162允许长细比