塔式起重机设计计算书

1、塔式起重机设计计算书一：总体设计（2-13）1 .主要技术性能（2-3）2 .计算原则（4-5）3 .平衡重的计算（5-8）4 .塔机的风力计算（8-12）5 .整机倾翻稳定性计算（12-13）二：结构设计（14-39）1 .塔身的计算（14-21）2 .塔顶的计算（21-22）3 .爬升架的计算（22-25）4 .起重臂的计算（26-33）5 .起重臂拉杆的计算（33）6 .回转支承的计算（33）7 .回转塔身的计算（34-35）8 .平衡臂的计算（35-38）9 .平衡臂拉杆的计算（38-39）1（一）：总体设计一.主要技术性能参数1 .额定起重力矩：97t.m2 .最大起重力矩：116t

2、.m3 .最大起重量：6t4 .起升高度：固定式45m附着式200m5 .工作幅度：max60mmin2.5m6 .小车牵引速度：20/40m/min7 .空载回转速度：00.62r/min8 .最大起升速度：80m/min（a=2时）40m/min（a=4时）平均工作速度：40m/min20m/min最低稳定速度：10m/min5m/min9 .顶升速度：0.5m/min（功率11kw）10 .起升电机功率30kw回转电机功率2X3.7kw牵引电机功率3/4.5kw11.起重性能曲线a=4时，依据总体要求R=60m时，Q=1.0tQ=95.75/(R-0.89)-0.62R=56m时，Q=1

3、.3tQ=105.8/(R-0.89)-0.62R=51m时，Q=1.7tQ=116.2/(R-0.89)-0.62R=46m时，Q=2.1tQ=122.7/(R-0.89)-0.62附表（设计依据参数表）R=60mR2,515.3161820222426283032343638ma=465.714.974.393.923.523.192.912.662.452.272.11.96ta=232.732.522.342.172.03tR4042444648505254565860ma=41.831.711.61.51.411.331.251.181.111.051.0ta=21.901.781.

4、671.571.481.401.321.251.181.121.07tR=56mR2!.516.818202224262830323436ma=465.564.914.393.953.293.283.012.782.572.39ta=232.852.642.46tR38404244464850525456ma=42.232.281.951.831.721.621.531.451.371.3ta=22.302.152.021.901.791.691.601.521.441.37tR=51mR:).518.419212325272931333537ma=465.85.154.634.23.833.

5、513.243.02.782.6ta=232.852.67tR39414345474951ma=42.422.272.142.011.91.791.7ta=22.492.342.212.081.971.861.77tR=46mR2!.519.421232527293133ma=465.484.934.474.083.743.453.2ta=23tR35373941434546ma=42.972.772.62.442.292.162.1ta=232.852.672.512.362.232.17t二计算原则1 .起重机的工作级别根据GB/T13752-92塔式起重机设计规范取定TC6010塔式起重

6、机。工作级别：A5利用级别：U5载荷状态：Q2(中)载荷谱系数：列产品Kp=0.252 .工作机构级别机构项目起升机构回转机构牵引机构利用等级T5T4T4载荷状态L2L3L2工作级别M5M5M4Kp0.250.150.253 .载荷a.起升载荷(含吊钩、钢丝绳)动载系数为1.25;b.风载荷q1=150N/m2用于机构计算及结构疲劳强度计算q2=250N/m2用于总体计算及结构疲劳计算q3.1=800N/m2020mq3.2=1100N/m220100m用于非工作状态的总体及结构计算c.惯性载荷各机构的起、制动时间回转机构t=8S(0.20r.P.m)牵引机构t=2S(19.50r.P.m)d

7、.基础倾斜载荷坡度按0.01计算e.其实载荷动载按1.15额定载荷静载按1.25额定载荷4 .安全系数n的确定结构工作状态n=1.34起开钢丝纯n>5结构非工作状态n=1.22牵引钢丝绳n>5工作状态整体稳定性n>1.15非工作状态整体稳定性n>1.15 .主要材料的许应用力-、26=2350/1.34=1700kg/cma. Q235-C，p=1700/串=980kg/cm2M（rjy=1700X欣=2940kg/cm2（T=3450/1.34=570kg/cm?b. 16Mn4p=2570/爪=1480kg/cm2（Tjy=2570x邓=4400kg/cm2（T=2

8、480/1.34=1800kg/cnfc. 20#Jp=1800=V3=1000kg/cm2I（rjy=1800X73=3200kg/cm2（T=3480/1.34=2600kg/cnfd. 45#，=2600/血=1500kg/cm2I（rjy=2600X73=4500kg/cm22（T=7200/1.34=4000kg/cRe. 40Cr<钉=5400/m=2300kg/cm2I（Tjy=5400X73=7000kg/cm2f. Q235-C非工作状态（T=2350/1.22=1920kg/cm2三.平衡重的计算（注：表二中各部件重量为初步估算的重量，待各部件全部设计完成后，最终调整

9、平衡重的重量）。各部件重重心表二丁、顶目序“、名称Gi（t）Xi（m）GixXi1平衡臂4.088-7.11-29.062起升机构1.8-8.88-15.983平衡臂拉杆0.4-5.85-2.3454塔顶1.410.20.285力矩限制器0.01006司机室0.3410.347牵引机构0.358.22.878起重臂拉杆1.918.535.199起重臂5.5627.5152.910载重小车0.25560/2.515.3/0.6411吊钩0.460/2.524/112回转机构2x0.30013回转塔身1.0790014上支座1.9960015下支座1.620016套架4.10017塔身18.090

10、0181.050019回转支承0.60020平衡重G平-12.3-12.3G平61.6（含平衡重）表二中各值均按60m臂架列出,其他臂长平衡重各不相同，须分别进行计1 .臂长60m时：M空=145.84-12.3G平M满=231.5-12.3G平令"M空=M满G平=231.5+145.842X12.3G平=15.33(t)取G平=15.3t2 .臂长55m臂长时:M空=121.4-12.3G平M满=217.7-12.3G平令-M空=M满G平=121.4+217.72X12.33.4.G平=13.78t臂长50m时M空=93.9-12.3G平M满=194.4-12.3G平令-M空二M满

11、G平=93.9+194.42X12.3G平=11.72t臂长45m时M空=63.6-12.3G平M满=173.6-12.3G平令一M空二M满G平=63.6+173.62X12.3G平=9.64t取G平=13.7t取G平=11.7t取G平=9.6t综合上述结果60m、臂长时，平衡重15.3t60m臂变56m臂长时，取掉1.5tx1的配重块。55m臂长时，平衡重13.7t50m臂长时，平衡重11.7t50m臂长时，取掉1X1.5和1x2.1t的配重块。45m臂长时取掉1x1.5和2X2.1t的配重块。45m臂长时，平衡重9.6t配重块的配置如下：总数量7块其中4块2.4tX4、2块2.1tX2、一

12、块1.5tX1；四.塔身的风力计算1.工作工况Ia.平衡臂q2=250N/m2Cw=1.2A实=12.44X0.32=3.98m2Pw=1.2X250X3.98=1194NXc=7.11mYc=47mb.起升机构A=1m2Pw=1.2X250X1=300NXc=-9.22mc.平衡重-2A>2m2Yc=47mPw=1.2X250X2=600NXc=-12.3mYc=47m平衡臂部份综合:EA=6.98EPw=2094.6NEMxw=EPwXXi=16150.2N.mEMyw=EFWXYi=98446N.mYc=卷w=47mMxwXc="EPw=-7.71md.起重臂C=1.32

13、A实=29.67mPw=1.3X250X29.67=9643NXc=26.5mYc=47me.牵引机构A=0.32m2Pw=1.2X250.乂0.32=96NXc=8.2mYc=47m起重臂部份综合2Pw=9936N2Mxw=2.56X105N.m2Myw=4.67X105N.mXc-Mxw=26mYc=Myw=47m2Pw2Pwf.塔顶“12A轮=2X1.48X6.5=4.81m9=0.384=0.43C=1.3/一-一一_2A实=1.43X0.38X4.81=2.61mPw=1.3X250X2.61=850NX=0Yc=47.5mg.回转塔身2A轮=1.48X1.91=2.812mw=0.

14、21T=0.69Cw=1.62A实=1.69X0.21X2.812=1m2Pw=1.6X250X1=400NXc=0h.上、下支座-22A=1.29m2Xc=0YC=45mPw=1.2X250X1.29=387NYc=45mi.塔身2A轮=44.8X1.8=80.64m=0.3574=0.57C=1.6(15节标准节,1节底节)A实=1.57X0.357X80.64=45.22nfPw=1.6X250X45.22=18088NXc=0j.司机室A=3m2Yc=22.5mPw=1.2X250X3=900N2.工作工况Ha.平衡臂2_A=2mPw=1.2X250X2=600NXc=0Yc=47mb

15、.起升机构A=1m2Pw=300NXc=0Yc=47m平衡臂部份综合2A=3m22Pw=900Nc.起重臂“12A轮=2X1.2X1.38=0.828m=0.2354=0.65A实=1.65X0.235X0.828=0.321次Pw=1.3X250X0.321X1.333=139NXc=0Yc=47md.牵引机构A=0.32m2Pw=96NXc=0Yc=47me.塔顶（同工况I）f.司机室（同工况I）g.回转塔身（同工况I）h.上、下支座（同工况I）1 .塔身2A轮=1.2X80.64=96.77m22A实=1.57X0.357X96.77=54.23府Pw=1.6X250X54.23=216

16、95NXc=0Yc=22.5m3 .非工作工况10a.平衡臂部份：Pw=900X4.4=3960Nb.起重臂部份：Pw=235X4.4=1034Nc.塔顶：Pw=850X4.4=3740Nd.司机室：Pw=900X4.4=3960Ne.回转塔身：Pw=400X4.4=1760Nf.上、下支座：Pw=387X4.4=1703Ng.塔身：20m以下，Pw=3.2X21695X(20+45)=30855N2045m,Pw=4.4X21695X(25+45)=53032N风载荷综合表no表（三）60m臂长时（单位:N.m）序号部件CqnAPwXiMxwYiMyw1平衡臂部份1.22506.982094

17、-7.71-16150.24798446.22起重臂部份1.325029.99993626256000474669923塔顶1.32502.648500047.5403754司机室1.22503.09000047423005回转塔身1.625014000045180006上、下支座1.22501.293870045174157塔身1.625045.22180880022.540698032655109050811表（四）a厅P部件CqnAPWXiMxwYiMyw1平衡臂部份1.225039000047423002起重臂部份1.32501.1482350047110453塔顶1.32502.68

18、500047.5403754司机室1.22503.09000047423005回转塔身1.625014000045180006上、下支座1.22501.293870045174157塔身1.625054.23216950022.548813725367659572-O表（五）厅p部件CqnAPwXiMxwYiMyw1平衡臂部份1.211003396000471861202起重臂部份1.311001.14810340047485963塔顶1.311002.637400047.51776504司机室1.211003396000471861205回转塔身1.61100117600045792006上

19、、下支座1.211001.291703004576635720-45m塔身1.61100530320032.517235400-20m塔身8003085500103085502103345278641112五.整机倾翻稳定性计算1.固定式底架M坡=30.5t.mMhx=45.3t.ma.工作工况Fh=2.54tFv=74.4tM满=42t.mMw=66t.mFXh+2Me=eFv+G基32.54X1.4+183.8e=0.8w=2.3374.4+2.3X7X7X1.4b.非工作工况Fh=10.3tFv=61.6t2M=315.7t.mFXh+2Me=JFv+Gir<310.3X1.4+3

20、15.7e=1.5<b=2.3361.6+2.3X7X7X1.4故整机稳定13（二）：结构设计一.塔身的结构计算1.塔身上部的载荷起重臂位于塔身对角线上，且风沿塔身吹，此时塔身受力最为恶劣。工作状态的载荷M=1838KN.mFv=744KN_Phi=4KN='q风=0.33KN/m二q重=4KN/m二一Mn=320KN.m二Ph2=14.5KN（计算腹杆时用）日-非工作状态M=-1187KN.mPh=19.2KNq风1=1.06KN/mq风2=1.45KN/m其中：M作用在塔身顶面的弯矩Mn作用在塔身顶面的扭矩（用于计算腹匚杆）二Fv作用在塔身顶面的压力PPhi、Ph风平行于起重

21、臂，作用在塔身顶面二的水平力二PH2风垂直于起重臂，作用在塔身顶面的二水平力（用于计算腹杆）q风一一作用在塔身上的线风压q重塔身自重线重力142.塔身的几何特性计算1 1、22截面截面方钢管口1352X12单肢几何特性2Ai=55.33cm，一_4Iii=1345cm3W=199.2cmrii=4.93cm整体结构的几何特性A=221.3cm2Ii=1539165.6cmI腹=92cmW复=26.2cm3r腹=2.66cm其中：A结构的截面积I结构的惯性矩W-结构的抗弯模量r结构的惯性半径3.材料单肢：Q235-C整个塔身看作Q235-C腹杆：Q235-C钢4.强度计算此18488cm3R=8

22、3.4cm斜腹杆的几何特性方钢管2702X5A腹=13cm选塔身底截面C为计算的危险截面。1.1 整个结构的强度计算工作状态C截面NcMC744X1031838X103(Tc=+=+=133MPa<(r=170MPaAnWn221.3X10-418488X10-6非工作状态(只须计算C截面)NcMC616X1032350X103crc=+=+=155MPa<(r=170MPaAnWn221.3X10-418488X10-6综上计算，整体强度足够。1.2 腹杆的强度计算斜腹杆N=153.2KN小=0.75(T=(12.2X103)/(0.75X13)=125MPa<(r=170

23、MPa直腹杆N=320/(2X1.665)=96KN(t=N/(|)a=(9.6X103)/(0.75X10)=128MPa：(r=170MPa综合以上计算可知塔身强度足够。5 .塔身稳定性计算5.1 塔身整体稳定性计算结构的欧拉临界载荷Fe九2XEI冗2X2.1X103X153916516Fe=3934KN(川)2(2X45)2结构要稳定须满足下列两式Fn1CcMO+GMH+()V(TAn小山1-FN(0.9Fe)小wWFn0(TAn(J)其中：Fe结构的欧拉临界载荷Fn计算轴力cc端部弯矩不等折减系数G横向载荷引起的最大弯矩系数M端部弯矩M由横向载荷引起的最大弯矩小一一轴压稳定修正系数也一

24、一受弯结构件侧向屈曲稳定系数工作状态Fn=744KNMc=1178KN.mMh=668KN.m其中C=1Ch=1巾=1.602(|)w=1而入h=111.54-小=0.529Fn1COM+CMH6=+()An小山1-Fn/(0.9Fe)巾.W17744X1071031178+668=+()1.602X0.529X221.31-744/(0.9X3934)18488X10-6=166MPav(rB=170MPaFN又：(T=A744义103(r=73.8MPav小0.529X221.3X10-4工作状态塔身稳定5.2 非工作状态载荷Fn=616KNMo=-434KN.mMh=2350KN.m因2

25、M<MH则取M=0616X1032350X103=+-1867MPa(rc=1920MPa221.3X10-40.80X18488X10-6FN又：（T=不必计算6A在非工作状态塔身整体稳定185.3 单肢稳定性计算(T=Fn/(小A)因单肢为压力构件，其稳定性公式为：l140入=28.4r4.93-小=0.96工作状态单肢稳定性计算Fnb=NBi=740KNFNB1740义103(T=139MPa<(Tb(|)iiAii0.96X55.33X10-4非工作状态Fnc=NC1=859KNFNC13859X106=小iiiAiii0.96X55.33X10-4综合以上计算单肢稳定5.

26、4腹杆稳定性计算1.9入=722.66X10-2一小二0.778F腹153X161MPa<(tb665103(T腹=-4小腹A腹2X0.778X13X1019=75MPa<(Tb其中：(rB=250/1.34=186.6MPa综合以上计算塔身安全。6 .塔身接头计算6.1 螺栓计算螺栓工作拉力P=368KNP0=14KNP外=381KNM36螺栓强度级别10.92As=865mm螺栓强度有Fi+KcFn(TL=0(TlAdLF1=Ki.FnKi=1.45Fn=381K=0.253(1.45X381+0.25X381)X10(tl=662MPac(tl=750MPa865X10-60

27、826.2 接头处焊缝计算P=381KNl=20cm6=4cmM=38仅0.11=41.9KN.m6M=142MPa(Tl=750MPalW7 .顶升踏步计算P=245KN2036M6X8.5X245X1036=lW2.5X282=63.7MPa8 .顶升时塔身主弦局部强度PM(T=+FW24.5义10324.5X103X15.2=+1 5.332X199.2=137.7MPa(二)塔顶计算2 .几何参数塔帽高：h=6355mm底部销孔连接处中心尺寸：aXb=1380X1380前后主弦皆选用两L1002X10角钢拼焊成口1082X10主弦杆单肢断面特性a、断面尺寸：108X108b、壁厚:t=

28、10mmc、截面积：A=39.2cm2d、回转半径：i=(I/A)1/2=4.02e、长细比：入=200/4.02=49.75f、单肢最大长度L0=200cmg、折减系数：小=0.89材料：Q235-C斜腹杆选用口702X4Q235钢管21斜腹杆断面特性a、断面尺寸：口702X4b、截面积：A=10.56cmc、回转半径：i=(I/A)1/2=2.69cmd、单肢最大长度L°=147cme、长细比：入=L°/i=54.4f、折减系数：小=0.873 .内力主弦杆单肢最大轴压力N=492KN斜腹杆最大轴向力(压)N=86KN4 .稳定性校核因整体结构长细比小，不需进行整体稳定

29、性校核6=N/小A=492X10/(0.89X39.2)=141MPav(r=170MPa主弦杆单肢稳定性足够6=N/小A=86X10/(0.87X10.56)=93.6MPa<(r=180MPa斜腹杆单肢稳定性足够所以塔顶安全1.爬升架的载荷OS6三.爬升架的计算Fn=490KNM=62KNmQ=8KNM=24KNmq=0.4KN/m其中：M作用在爬升架上的扭矩Fn作用在爬升架上的顶升载荷M作用在爬升架上的弯矩Q-作用在爬升架上的水平力22q作用在爬升架上的线风压2.爬升架的几何特性计算主弦杆单肢几何特性2Ai49.2cmIi1248cm3W187cmri=5.03cm整个爬升架的几何

30、特性2A196.8cmixiy2430229.6cnWW22093cmri=111cm腹杆的几何特性腹杆I:A腹I=15cm,CL4i腹i141.25cm3Wmi35.3cmr腹i=3.07cm腹杆H:A腹n10.56cm24i腹n76.9cm3W复n21.9cmr腹n=2.69cm3.爬升架的强度计算3.1整体强度计算M490103(24+1/2X0.4X6.42)X103=26.4MPa_-4W196.8X1022093强度足够3.2单肢强度23N=+=250.4KN22X2.2N250.4X103er=51MPa<crB一一一-4A49.2X10强度足够3.3斜腹杆强度计算设横梁为

31、钢性体,与横梁无联系的腹杆不受力，求得：N=145KN(压)Nn=220.8KN(拉)腹杆I:N145X103(T腹I=96MPaverb-4A腹I15X10腹杆I:Nn220.8X103(T腹n=147MPaV(TBA腹I15X10-4强度足够4.稳定性计算4.1 整体稳定性计算兀2EI兀2X210X109X2.439X10-2Fex=Fey=122X10KNL26.42Fn1(GM+CHU)246=+A小山1-Fn/(0.9Fe)W其中：CO=1CH=16X巾=1490X103124X103+62X1036=+196.8X10-41-490/(0.9X1220000)22093乂10-6=

32、28.8MP*(rb二整体稳定4.2 单肢稳定性计算Fni=Ni=250.2KNXI=L/ri=310/5.03=61.6-6=0.83Fni250.2X103=61.2MPa&(Tb_-4(|)A0.83X49.2X10单肢稳定4.3 腹杆稳定性只有承压的情况下才需计算稳定性130入=42.3-6=0.923.073N145X103c:=105MPawerb(|)A腹0.92X15X10-4综合以上计算，爬升架稳定。25四.起重臂计算1 .计算工况及计算公式说明起重臂受力最恶劣的工况是起吊额定载荷时，风垂直于吊臂回转，起重臂产生惯性冲击力，三种情况组合在一起。冲击系数：(J)1=1.

33、1载重小车冲击系数62=1.2中高档速度起吊时，吊重(包括吊具)冲击系数63=1.1低档速度起吊时，吊重(包括吊具)冲击系数材料及安全系数上弦杆Q235-C,安全系数n=1.34,许用应力(r=180MPa下弦杆16Mn安全系数n=1.34,许用应力(r=240MPa斜腹杆20#无缝钢管，安全系数n=1.34,许用应力(r=175MPa稳定性验算公式：Fn1(CJM)x+G>Mlx)+Ar(!)巾1-Fn/(0.9Fex)WX1 (CJMiz+CiZMiz)+wb1-Fn/(0.9Fez)WZ公式中参数说明Fn轴压力小、山轴压稳定系数急一一上、下弦杆(主肢不包括缀条)正截面面积之和Cox

34、、Coz一一端部弯矩不等的折减系数。验算压杆失稳时，如果取两端中最大弯矩计算显得过于安全，最大弯矩必须经过适当折算后才可以用于整体稳定计算。MUMOzCdx、Coz=0.6+0.4xMmin/MmaX0.4端弯矩。计算时必须扣除掉所验算段横向载荷在两端引起的26弯矩。此处计算是在内力表中弯矩减横向载荷引起的弯矩（用三弯矩方程可得）Mx、MHz验算段横向载荷引起弯矩折算端弯矩的系数。Fex、Fez欧拉临界力。WW结构件抗弯模量。W=I/hb结构件许用应力。打=加起重臂稳定性验算分段说明（参考稳定性计算）在起升平面内是从钦点分段的。在回转平面内实际是整体悬臂梁，利用结构力学中位移法求解具有轴向力的

35、转角位移法方程，可求得分段后系数以3（包括变截面和双轴向力作用影响2=2=4=4=1强度验算条件：6=N/A*M/W+M/WZva式中：M、MZ分别为内力表中危险工况弯矩单肢稳定性验算公式：=N/（J）A<（T式中：N单肢压力小稳定性系数A截面积当所有的计算应力<«,整个起重臂是安全的注：起重臂验算是以最长臂60m佥算的。2 .主要参数27牵引机构G=3.5KN载重小车G=2.5KN,吊钩G=2.65KN,钢丝纯G=1KNI节臂自重qi=1.12KN/mH、出节臂自重q2=1.12KN/mIV、V节臂自重q3=1.03KN/mVI、叩节臂自重q4=0.9KN/mVffl、

36、IX节臂自重q5=0.7KN/m长拉杆ZB=15KN短拉杆ZP=4KN夹角a1=21.15°,a2=7.15°3 .几何特性3.1 节I、节H、节田截面上弦L802X8一口86g8A=24.96cm下弦L1002X8口1062义8-Jp上弦L802X8一口86人8A=24.96cm下弦L802X8一口86g8A=24.96cm2A=31.36cmWx=3009.8cm3Wx=7563cm3W=4346cm3B=1380h=12003.2 节IV、节VWx=3004.8cm3Wx=6009.6cm3_3W=3455cmB=1380h=12003.3 节VI、节VH上弦L802

37、X8一口86人8A=24.96cm下弦L75&6D802X6A=17.76cm28WX=3000.8cm3Wx=4270cm3W=2461cm3B=1380h=12003.4节Vffl、节IX、节X、节XI上弦L802X8D862X8下弦L75&6fD802X6Wx=3142cm3Wx=4472.5cm3W2756.7cm3A=24.96cmA=17.76cmB=1380h=12004.内力及校核4.1 工况IR=60mQ=18.77KN整体强度截面9-9上弦处(r=141MPa单肢稳定截面9-9N上=267KNN下=201KN4.2工况HR=36mQ=32KN整体强度截面7-

38、7上弦处(T=85MPa单肢稳定截面7-7N上=212KN截面1-1下弦处(r=121MPa(r=150MPa(r=113MPa截面1-1下弦处(r=136.7MPa截面1-1N下=241KN29(T=98MPa(r=156MPa截面1-1下弦处截面1-1下=282KN(r=125MPa截面1-1下弦处(T=96MPa截面1-1下=239KN(r=110MPa截面1-1下弦处截面1-1下=326KN304.3 工况出R=24mQ=49KN整体强度截面5-5上弦处(r=100.6MPa=113.2MPa单肢稳定截面5-5N上=249KNN(T=115MPa4.4 工况IVR=15.3mQ=75.

39、6KN整体强度截面4-4上弦处(r=106MPa单肢稳定截面4-4N上=264KNN(T=117MPa4.5 工况VR=12mQ=75.6KN整体强度截面3-3上弦处(T=53.4MPa=104MPa单肢稳定截面3-3N上=133KNN(T=66MPa(r=119MPa截面1-1下弦处(T=85MPa截面1-1下=266KN(r=106MPa截面1-1下弦处(T=89MPa截面1-1下=279KN(T=98MPa314.6 工况VIR=6mQ=75.6KN整体强度截面2-2上弦处(r=87MPa单肢稳定截面2-2N上=217KNN(T=108MPa4.7 工况vnR=2mQ=75.6KN整体强

40、度截面4-4上弦处(T=50MPa单肢稳定截面4-4N上=124.8KNN(T=62MPa起重臂整体稳定校核lc=60mr=(I/A)1/2=59.5cmlc60X102入=101r59.5入=(入1)2+42A/A1(1.5-cos29)1/29为构件截面内斜腹杆与X-X轴的夹角R=60mQ=31KN时N=470KNMx=112KNM=215KN(r=148MPa4.8腹杆验算4.8.1 斜腹杆截面1-1,2-2,3-3,4-4（|）60X4无缝管材质20#2A=7.03cm29.551570入=80巾=0.73Qna=78KNN=64KN（r=124.7MPa截面5-5,6-6,7-7,8

41、-8（|）50X4钢管材质20#2A=5.78cm入=90巾=0.67Qna=51KNN=36KN（T=93MPa截面9-9（|）38X420#2A=4.2cmQna=36KNN=27.8KN（r=110MPa4.8.2水平桁架32均采用45X42A=5.15cm入=126巾=0.426Qna=7.5KNN=10KN(T=45MPa五.起重臂拉杆=I1.381.主要参数P拉=441KN2.2强度计算拉杆小60A=28.26cm220#3441X10(r=156MPa<<r28.263.销轴d=60mm40Crr=78MPr六.回转支承选择Cp=P+(4.37M/D0)+3.44HG

42、=f0.d02.Z.Sina_2d0=40Z=134a=50f0=38N/mmP=499KNH=14.5KNM=910KN.mCo=3319KNCp=6241KNfS=C0/Cp=6241/3319=1.88>fs=1.15选HSW1435.4M单排球式回转支承是可行的。33七.回转塔身的计算1.1 何参数1.1 长X宽X高=1380X1380X1940主弦杆选用方钢管口1352X12主弦杆单肢断面特性a、断面尺寸135X135b、壁厚t=12c、截面积A=55.33cm2d、回转半径i=(I/A)1/2=4.93cme、长细比入=l/i=194/4.93=39.3f、折减系数小=0.9

43、31.2 斜腹杆选用口702X5钢管a、断面尺寸702x5b、截面积A=13cm2c、回转半径i=2.66cmd、长细比入=56.4e、折减系数小=0.861.3 工况：R=60mQ=1t(a=4)回转速度n=0.6r/min工作风压WP=250MPa3 .主要载荷(如上图所示)4 .内力4.1 主弦杆单肢最大轴向力(压)N=660X103N4.2 斜腹杆最大轴向力(压)N2=140X103N5 .强度及稳定性5.1 主弦杆单肢稳定(T=N/小A=(660X103)/(0.93X55.33)=1282kg/cm2=128.2MPa5.2 斜腹杆单肢稳定lN2/(|)A=(140X103)/(0.86X13)=125.2MPa6 .重要零件校核346.1 支板(620/16Mn)吊臂单肢最大作用力P=53t塔帽单肢最大作用力P'=49.2t6.2 销轴小50/40CrA=2X(兀/4)义52=39.25cm2r=P/A=(53X108)+39.25=1350kg/cm<r=2100kg/cm2焊缝剪切面积A=4X16X1.5X0.7=67.2cm2焊缝剪应力：r=(53