哈工大,液压系统动态研究讲义基础理论

1、液压系统动态分析讲义哈工大机电学院杨庆俊第二章液压系统动态分析的基础理论本章主要介绍液压流体力学的有关内容，主要包括常见节流元件的流动规 律、液体压缩性、液压元件的受力等。它是液压系统动态分析的基础理论。一、液压流动与液压阻尼在液压技术中，液压介质的流动无处不在。利用各种形式的节流元件对其 施加的节流作用是实现液压控制的基本手段。这一节我们首先就来介绍各种节 流元件的流动规律。1、各种节流形式的流动1）、锐边节流孔的出流锐边节流孔的结构形式如图2.1所示。液流的过流面积在中间突然收缩， 且节流孔的轴向尺寸相比其径向尺寸而言很小，这样的节流孔就称为锐边节流 孔。图2.1：锐边节流孔在大多数场合下

2、，锐边节流孔处的流动为紊流。根据质量守恒定律，由于 节流孔处过流面积减小，液流在节流孔处流速变大，流体质点获得加速度。要 产生该加速度，节流孔的前后必须有一定的压差，这个压差就是节流孔的压 降。射出的液流与下游流体在激烈碰撞搅合过程中，其动能转变为液体的内 能，即发热。其能量转化形式为：压力能一动能一内能。由于液体质点的惯性，在射流出口处的面积比节流孔的面积小，通常 用收缩系数表示射流经节流孔的收缩程度，即：液体在节流孔附近形成射流过程的区段1-2间流动是势流，因此其满足伯 努利方程。由液流的连续性方程断面1、2上的流体压力；式中：0断面1、2、3上的流速；断面1、2、3的过流断面积;可得:

3、流体密度。由上两式解出 一般情况下，有I ，上式近似为 I由于粘性摩擦的关系，实际射流速度比上式给出的略小一些，引入一个经验系数来修正这个误差，称为速度系数，其值一般在0.98左右。于是流过节流孔的流量就等于 为计算方便，通常用截流孔面积来计算流量，卜得到锐边节流孔的出流公式： 式中c称作流量系数，其值由下式给出:|国r5由于，通常又比小很多，因此流量系数近似等于收缩系数。收缩系数很难计算，经验表明，如果液流是紊流，目殊的几何形状，对于所有锐边节流孔来说，理论值，则不论截流孔有什么特都可使用。数将是雷诺数的函数。对于的情况，许多研究者都得到关于流量系数当油液温度较低，截流孔压力降较小以及截流孔

4、尺寸彳艮小如阀口开度很 小）时，液流的雷诺数可能变得非常小，流动将保持为层流状态二匕时流量系与雷诺数平方根成正比的结果，即孔的几何形状;一一层流系数，其值决式中:一一节流孔的水力直径，它等于过流断面面积除以湿周的商的四倍; 油液的动力粘度;压力差成正比，与动力粘度成反 特性是由油液的粘性所决定的。兑边节流孔的表示式，对于在一无将上式代入锐边截流孔的出流公式得地雷诺数情况下的流量方程:可以看出，在层流情况下流过截流孔白 比，而与油液的密度无关，既说明目的流 威斯特Wuest）曾从理论上确定了层流流过 限平面上的圆形节流孔来说，其结果为对于无限平面上高为b宽为w厂形缝隙节流孔来说，其结果为比较以上

5、 三式可以得到对于锐边圆节流孔。这样就可用维斯马vierSZ）的L法， 近线和紊流时的近似线息式对于锐边缝隙节流孔确定的层流渐来确定各种流动状态下的系数。其过度雷诺数囚由两渐近线的交点来确定，即由此，如果能用分析或实验的方法获得不同几何形状节流孔的值，即可得到 如图2.2所示的流量系数与雷诺数的近似关系。图2.2：流量系数与雷诺数的近似关系2）、圆柱滑阀阀口流动圆柱滑阀阀口一般具有圆形孔口部分）和矩形孔口包括全圆周）等两种 常见形式。由于通常它们都是锐边的，故采用以上锐边节流孔的出流公式计算其流 量。其流量系数值在紊流状态时，与孔口形式基本无关，可取，层流时可由值确定。然而必须指出，节流棱边上

6、的圆角会使流量系数大大增加，不大的圆角或 很小的倒角都可能使C增大至以上。另外，紊流与层流过渡区的流量系数的变化规律极为复杂。但一般蒯匕紊流时的0.611大，故用上述渐近线表 示的流量系数求得之流量是偏低的。3）、锥阀阀口流动如图2.3所示，具有半锥角且倒角宽度为$的锥阀阀口，其阀座平均直径，当阀口开度为x时，平均直径处的过流面积为:阀芯与阀座间过流的间隙高度为出:式中锥阀流量系数可用下述方法计 液流流过锥阀的压力损失由下 <1）由锥阀阀芯和阀座间的环 由力学中通过圆锥环形间隙粘摩擦所引起的压力损失。 公式，可写出成 勺粘<2）由于S很， 的附加压力损失为：式中：H 阀口平虑进口起

7、始段对损失的影响，液流在层流起段中式中：一一缝隙入口处的平均流一一附加阻力系数，其值约为0.1<3）出口压力损失，它与油液的动能成比例，并可表示为:式中：油液的根据节流口出流公式,|可以写流动的雷诺gJ通过比较上面的两个式子，即口可得到锥阀之流量系数:当5很小时，结果十分接近。符合以下规律：似为常数，且。实验证明，用此式计算出的C值与实验(1)对于各种形状的锥阀，流攵C当X很大时，流量系数C衰式中：一一出口断面处的平均流速;，在过渡区结束时为 厂，称出口阻力系数。 由此，阀口上的总压力将为：所以可得:(2)当回很小时，目，M 。(3)倒角宽度S越大二则对应于使C接近为常数的临界雷诺数越大

8、。(4)半锥角时，临界雷诺数最小，即当时，回常数。工I从上面对两种阀口流量系数讨论可以看出|（1）阀口流量系数与阀口流动雷诺数片关，只有当足够大时，流量系数C才接近于一个不变的常数。（2）液流通过滑阀阀口时的收缩情况比锥阀时严重，水力损失大，故锥 阀的流量系数要比滑阀的大。（3）当雷诺数很小时，流量系数随的减小而减小，所以在一定的压力差下，此时的流量Q与阀口开度间的关系是非线性的。4）、长管层流对于液压元件内的一些长阻尼管道，其内基本满足层流条件，通过它的流 量与压差成正比，与流体黏度成反比，有5）、短管流动在液压元件内部，经常存在一些内部流道，介于长管路与锐边节流孔之 间，其节流公式也可用锐

9、边节流口公式表示，但流量系数形式有所区别。根据 蓝哈尔和夏皮罗的研究如下节流孔的特性及应用1）、几种节流形式的特性综上，节流孔处的流动规律可以表示为:K是与节流孔形式、油液性质及雷诺数有关的系数，m与节流孔流动状态 有关的系数，层流时为1，紊流为0.5 般情况下介于二者之间。线性度：阻尼长管具有最好的线性，锐边节流口线性最差，阻尼短管、具 有一定倒角宽度的锥阀阀口介于二者之间。温度影响：阻尼长管受温度影响，锐边节流口基本不受温度影响，阻尼短 管、具有一定倒角宽度的锥阀阀口介于二者之间。液压技术中，油液的温度变化往往较大，因此，尽管锐边节流口线性度不 好，但因其温度稳定性好，特性一致，因而是许多

10、阀口的首选形式。而液压元 件中的内部固定阻尼器，因不方便加工成锐边节流口形式，常加工成阻尼短 管。2）调节流量图2.5:流量控制3）加载图2.6中表示了节流孔与泵串连在单一回路上工作时的情况。不难看出， 在这种情况下，不管节流孔的面积怎样变化，通过节流阀的流量始终不变。因故图2.6节流加载此时，节流阀开口面积变化的直接后果是使节流阀的压力降改变。它可使 图2.6a中泵的出口压力得以调节，从而实现加载作用；它也可使图2.6b中系统 执行元件的出口压力得以调节，从而实现对执行元件的背压控制。所以把节流阀只看成是一个节流控制阀的认识是片面的。因为这只是节流阀在流量调节方 面的一个应用。4）控制如果将

11、一个固定节流孔与一个可变节流孔串连起来图2.7则通过调节可变 节流孔的断面积就可用来控制中间点处的压力和串连管路的流量。图2.7串联节流调压假定节流孔出为紊流，则对每一个节流孔可列出：使上两式相等，消去流量Q由上式可以看出，当凶和寸，若改变节流孔面积，就可改变压力的值。当减小时，上式等号右边二项中分母亦减小，故此时，值就增大；当增大时，就减小。利用固定节流孔与可变节流孔串连来控制压力的 原理在液压控制阀中非常有用。按上述原理设计成的喷嘴挡板阀在电液比例阀 和电液伺服阀中已有广泛的应用。5）阻尼图2.8:阻尼管路x|由于阻尼长管的存在，使得活塞杆受到一个与其速度成正比的阻力作用， 这就是阻尼力，

12、阻尼力耗散活塞运动的动能。如果长管换成一个开口面积为囚的锐边节流阀口，则，则产生阻力这是一个平方阻尼力，依霆耗散作的性质与弹簧力不同，弹簧力 虽然有时对物体也起阻碍作用，但它将物体运动动能转化为它的弹性势能。而 阻尼力不论是线性阻尼力还是平方阻尼力，都是耗散物体运动动能，液压阻尼 作用的存在是许多液压元件与系统得以稳定运行的保证。二、液体压缩性与液压弹簧1、液体的压缩性在其它条件不变的情况下，液体受到压力体积减少，这就是液体的压缩 性。液体受压时其体积的变化率与压力成正比，压力与体积变化率的比值就是液体的体积弹性模量。0式中：一一体积弹性模量；一I一一作用在液体上的压力变化量；初始体积；“一”

13、号表示体积变化的符号与压力变化的符号相反。一般纯油的约为1400。2、液压弹簧图2.9:液压弹簧左腔由于液体产生的反作用力为可见对于活塞向左运动，左腔产生 受压时的特性一致，因此左腔油液了与运动立移成正比的反作用力，这和弹簧 表现为一个弹簧特性，其刚度为 右腔由于液体体积增大而压力减小，产生了一个向右的作用力: 这相当于经过预压缩的弹簧当压缩量减小时其等效产生一个拉力。则要使它产生的位移，需作用力，右端等效弹簧在很注意：右端等效拉的条件下才成立，对于伺服控制的范围内都成立，而对于传动系统通常含有某二者的合力是总的反作用力：工一腔压力很低，因而其相应的液压弹簧只在很的范围内存在。三、液压容腔的特

14、性Po图2.10:活塞带阻尼孔的液压缸de Po我们前面讨论过这种缸的阻力特性，没有涉及油液的压缩性。实际上，如 图当活塞向右运动时，如右腔压力升高，则右腔油液还要被压缩，我们就以图2.11所示的情形来讨论。我们假设活塞在图示位置作微小往复振荡，活塞腔V与外部无穷大容腔通 过阻尼管相连，二者初始压力相同。当由于活塞的往复运动使活塞腔内压力升 高或降低时，活塞腔与外部容腔通过阻尼管产生一定的流动。<1）几个概念 a.运动流量由于活塞以一定的速度运动，使容腔的容积以一定的速率减小或增大 它具有流量的量纲，称为运动流量。Mb.压缩流量IXImH一个容腔内，如果容积不变化，而其内部压力以一定的速

15、率变化，则应 有相应的油液以一定的速率进入或离开该容腔，该流量称为压缩流量。<2）流量连续性方程对图2.9所示，当活塞左腔与外部有压差时，要产生一个流量，活塞运动 产生运动流量，活塞左腔压力变化则产生压缩流量。图2.12：活塞运动示意图式中：流出；|压缩。故流量连续性方程为:假设则上式中左边项为运动流量， 压缩流量。<3）动态特性输入或输出流量，右边第二项为当,当阻尼管流出，阻尼为主。四、液压元件的受力在阀口出流过程中，由于阀芯的作用，使液流速度的大小或方向发生变17 / 25化，因而产生液流对阀芯的作用力，统称为作用于阀芯上的液动力。根据液动 力产生原因的不同，它可分为稳态液动力

16、和瞬态液动力两种。稳态液动力是指：当阀口开度一定，液流在流过阀腔的流动过程中，由于 受阀芯的影响而使沿流程流速的大小和方向发生变化，从而使流束的动量亦发 生变化，而产生对阀芯上的反作用力。瞬态液动力是指：阀芯在运动过程中，阀口开度发生变化时，因阀腔内液 体产生加速度使其动量发生变化，因而引起阀芯上的附加作用力。在液压技术中，我们常用动量方程来计算上述力的反力一一液动力，即液 流对边壁通常是控制阀的阀芯）的作用力。动量方程讨论的是流体作恒定流动 时，动量变化与所受外力的关系，方程如下：方程中T和四分别是通流截面1和2处的平均流速，F是在截面1、2之间外 壁对此段流体的作用力的合力，1和2是动量修

17、正系数，实际计算中常取为1。1、作用在滑阀上的液动力1）稳态液动力计算图2.13所示为滑阀的一个阀腔，稳态时，阀口开度x为常数，油液沿径向 流入阀腔，而沿与轴线成角的方向在节流口处流出阀腔。取入口断面1、出口断面收缩断面处） 流应用动量定理可得：图2.13滑阀阀腔殳己II及固体壁面组成的控制面，对其间液式中：一一阀芯对液流的作用力,液流的速度向量）； 故液流对阀芯的反作用力一稳态液动力的两个分量为:轴向力：径向力:径向液动力趋向于把阀芯推向侧面，使之与阀孔壁相贴，从而引起附加摩擦 力，影响阀芯正常工作口是这易通过轴对称的布置节流窗口而使其互相抵 消，故实际上，经常存在的情况是：轴向液动力计算可

18、得:|式中：一一节流窗口面积,一一液流在收缩喉部处的断面积;一一收缩系数。对于大多数的情况，|-1 方向阀孔周边的总长度T，其中称面积梯度，它表示阀座上沿圆周于矩形节流窗口，w为一常数。将上式代入轴向液动力I式可求得:式中：通常I 1无旋、无粘性、速度系数。故流动可看成是. 且不可压缩和阀二元的，根据冯密塞斯的计算，在假定流动 芯与阀孔间无径向间隙条件下，液流的射流角。另外，则可得:并考虑至U和0由稳态液动力力的计算公式可以看出，稳态液动力与节流窗口的面积梯度、阀口压力降及阀口开度成正比。式中的负稳态液动力始终指向阀口关闭的方向这个结论对于任何流向的液流都适用）。当阀口压力降为常数时，稳态液动

19、 力的大小与阀芯位移成正比，它的作用与滑阀的复位或对中）弹簧的作用完全相似，故它是一种由液体流动引起的、刚度为的弹性力。在很多其他更为一般的场合，阀口压力降在阀口开度很小时，随x的增加而迅速减小 至接近于某个定值，此时液动力随阀芯开口量的变化关系曲线将出现一个极大 值。用上式计算稳态液动力被实验结果很好正实。只是在x很小时才显示出较 大的误差，这是由于实际阀中存在径向间隙和节流棱边存在圆角半径的缘故。 径向间隙使节流窗口的过流面积增加，并使射流角变小，此时稳态液动力应按 下式计算：式中：一一半径间隙。口与节流棱边的圆角半径对稳态液动力的影与空向间隙同样会使凶角变小,液动力加大，这种影响也只有在

20、x艮小时才显示出来，不过这个变化很难精确计算。由于当X很小时，作用于阀芯上的稳态液动力通常已经变得很小，所以，在一般情况下，用稳态液动力公式计算已经足够精确。应该指出，在实际应用的滑阀中，往往有几个节流口同时参加工作，此 时，阀芯上所受的稳态液动力应该是各个节流口处液动力的总和。<2 ）瞬态液动力计算1如图2.13所示，当阀芯以某一速度运动时，由于节流窗口面积的变化，使 通过阀腔的流量发生变化，液体在环形腔内将作加减）速运动。它是由于阀芯 表面对液流作用的结果。而反过来液流必对阀芯产生一反作用力，这种由于阀 芯运动引起的液流加<减）速，从而产生的液流对阀的作用力，即为瞬态液动 力。

21、瞬态液动力的大小由牛顿第二定律确定为: 性，因此上式中与速度成正比的项很重要，因为它代表一种阻尼力。而很少有 直接证据可以证明压力变化率这一项对阀的动态特性有什么显著的影响，因此 在分析中往往把它忽略。式中：一一环形腔中的液柱截面因从而可得:由上式可知，瞬态液动力与阀芯的运动常不大，在阀芯上的作用力中不占很大的比重,/5压力变化成正比。这个力通 它往往影响阀的动态稳定由上式可以看出，当液流由阀腔经节流窗口流出时，此时的瞬态液动力与 阀芯速度具有相反的符号，即说明瞬态液动力是对阀芯起其阻尼作用的，它有利于使阀芯运动时更趋于动态稳定。然而，对于相反的流动情况，即液流通 过节流窗口进入阀腔的情况，见

22、图2.14则瞬态液动力对阀芯起不稳定作用， 因为此时液动力与速度同号，对阀芯其进一步推动作用。的控制窗口组成 的，此时阀芯上作用的总瞬态液动力应把各段阀腔对阀芯的这个作用力叠加起 来。此时引入阻尼长度的概念对判别瞬态液动力的性质比较方便。在图2.10和 图2.11中，我们把阀腔内流束被加速的那段长度L定义为阻尼长度。若液流自 阀腔由节流窗口流出图2.10的情况），则称正阻尼长度；若液流由节流窗 口流入阀腔图2.11的情况），则称负阻尼长度。可见，为使瞬态液动力对阀芯其稳定作用，在带多段阀腔的液压阀中，对于等断面的阀腔必须保证：O园作用于锥阀上的液动力1）作用在外流式锥阀阀芯上的液压推力设有如2

23、.15所示的外流式锥阀，假定液流以出口流速流入大气，阀座的断面积为，阀腔的断面积为，阀腔入口处的液体压力为，阀芯下部压力为 在稳定状态下厂）。图上式中右边第二项为阀座倒角S处彳 半径，P为该点的液压力；第三项匚总压力，r为倒角表面任意点的 |度与锥阀轴线间的夹角，Q为通过阀口的流量。设阀口倒角处间隙的垂直高度 学中锥环形间隙出流公式写出：式中：一一倒角出口处的半径;出口处的液压力；锥阀的半顶角。因为已假定，故上式可写成：上任意点液压力P可按水力若以如图所示的控制容积为对象应用动量定理，则可求得液流作用于锥阀 阀芯上的轴向稳态液压推力为：将上式代入液流作用于锥阀阀芯上的轴向稳态液压推力F的计算式

24、右边第二项可得：1式中：一一倒角进口处的半径。上式等号右边括号内第一项为：上式等号右边括号内第二项为：叱将上两式代入并简化得：式中:因为|倒角出口处倒角进口处的直径艮据液压力P的表达式可,所以:上式中阀口缝隙入口处油压力凶可按伯努利方程写成为:而：故：式中:其中阀口的流量系数。将所求得的表达式代入前式可得:对于液流作用于锥阀阀芯上的轴向稳态液压推力F的计算式右边第三项，因 为：故:向稳态液压推力F的计算式并化若锥阀开度x不大，则可认为把倒角宽度S取得很小，此时可将量，则得:在这种情况下上式可简化成为:阶以上的微，往往若定义锥阀的稳态轴向推力系数为:则得:当锥阀倒角宽度时，则此时上式可变为:G1

25、从上式我们可以看出，即使锥阀倒角宽度时，也小于1。这是因为阀口 处的流速场使该处压力下降的缘故.它说明作用于如图2.15所示的外流式锥阀 阀芯上的液动力总是指向使阀芯关闭的方向。<2）作用在内流式锥阀阀芯上的液压推力若锥阀为如图2.16所示的结构，且液流为内流式流动。当阀口开度一定 时，作用在阀芯上的轴向液压推力的计算公式可按上述同样方法推得：由上式可以看出，内流式锥阀的推力系数往往是大于1的，这说明液流流 过如图2.13所示的内流式锥阀时，对阀芯产生的液动力往往指向是阀口进一步 打开的方向。这显然是一个使锥阀工作不稳定的因素。所以，在导控式溢流阀 的主芯中常用在锥阀阀芯下端加尾碟的办法

26、来保证使作用其上的液动力指向阀 口关闭的方向，以增加主阀工作的稳定性。3液动力的补偿措施稳态液动力一般数值较大，在很多场合下，它往往在阀芯受力中占有很重 要的比例，在高压大流量的阀中如电液换向阀的主阀芯）更是如此。在电液伺 服阀中，这个力甚至成为阀芯驱动力的主要成分，并在实际上已成为限制单级 阀输出功率的主要因素之一。稳态液动力不仅要使阀芯的驱动力增大，而且在 某些场合这个液动力的非线性特性还会影响液压阀如高压大流量调速阀）的工 作性能。因此，人们曾研究出一些补偿或消除轴向稳态液动力的方法，有的在 实际阀中得到应用，这些方法主要有：1）特殊型腔法最常用的特殊型腔法如图2.17所示，在这种阀的结构中，从滑阀腔流出的 液流所具有的轴向动量设计得比流入动量大，这样便产生一个开启力负力）， 它在给定压力降的情况下与阀芯开口度x成正比，这个力与通常矩形凸肩节流 窗口所产生的使阀关闭的力平衡。图2.17特殊型腔2）径向小孔法稳态液动力的计算公式表明，如果射流角，