框架梁、板模板支撑架扣件式计算书

1、 框架梁 板模板支撑架（扣件式）计算书 一、工程概况 1.1本工程采用框架剪力墙结构，地下三层、地上二十五层，建筑高度75.45m，地下为设备用房、营业用房、地下车库，地上为住宅，结构单元地上最长约57.6m，宽度约为23.4m，设永久伸缩缝一道。详见列表： 是三种截面尺寸的框架梁，具体尺寸为：900×2000mm，1050×1800mm，900×1600mm。 1.2模板支撑体系概况 梁截面900×2000mm、1050×1800mm、900×1600mm位于地下负一层，结构高度从-0.485m，周围板厚180mm。梁模板采用18厚

2、多层板，板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架。梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算，考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力，并考虑现场主要材料（木方、钢管）实际质量情况，保守计算。 二、编制依据 三、施工计划 3.1 - 2 - 3.2 3.3四、施工工艺及相关技术等 4.1框架梁计算选择 根据施工图纸，项目经理部集中组织技术、质量、测量部门学习图纸，做好模板准备前期记录。通过学习和自审，在熟悉设计图纸的同时，重点准备考虑超大结构构件及（集中线荷载超过15KN/m）支撑体系的设计。最后确定有代表性的四道集中线荷载超过15KN/m的框架梁：转换层（-0.450）G轴交9轴至14轴、G轴交27轴至32轴，

3、截面900mm×2000mm；B轴至G轴交5轴及36轴，截面1050mm×1800mm（线荷载超过20KN/m）。 4.2支撑体系及材料选择 整层支撑体系采用扣件式钢管满堂架与顶板的支撑体系形成整体，采用4.8，壁厚3.0mm且不小于2.8mm钢管，双扣件；。梁底次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用4.8钢管。梁侧次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用4.8双钢管，16对拉螺栓拉结。梁底、侧模板面板采用15mm木模板。板底次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用4.8钢管。截面900mm×2000mm框支梁支撑体系 框支梁模板采用15

4、mm厚木模板，整个支撑采用钢管式满堂脚手架支撑 - 3 - 体系，钢管架立杆上设有可调顶托。梁底主龙骨采用4.8钢管，间距500mm，沿梁长向布置；次龙骨设置50×100的方木，间距中到中150mm，沿梁宽度方向布置。侧模梁跨度主龙骨采用48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设两道16的螺栓拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁长度方向设置16500的螺栓拉结。侧模采用48钢管三角撑加固，三角撑间距不大于500mm。碗扣架立杆间距900mm×900mm,横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主

5、龙骨上加设4根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于400mm，且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固，形成整体。梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。具体支设形式见详图。 截面1050 ×1800mm框梁支撑体系 框架梁模板采用18mm厚多层板，整个顶板支撑采用碗扣式满堂红脚手架支撑体系，碗扣架立杆上设有可调顶托。顶板梁底主龙骨采用100×100mm的方木，间距800mm，沿梁长度方向布置；次龙骨采用50×100的方木，沿梁宽布置4道，间距中到中约130mm。侧模梁跨度方向主龙骨采用48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设三道20的螺栓

6、拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁高度方向设置6道，间距小于300mm。侧模采用48钢管三角撑加固，三角撑间距小于500mm。碗扣架立杆间距900mm×900mm, - 4 - 横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设4根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于300mm，且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固，形成整体。梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。具体支设形式见详图。 截面900×1600mm框梁支撑体系 框架梁模板采用18mm厚多层板，整个顶板支撑采

7、用碗扣式满堂红脚手架支撑体系，碗扣架立杆上设有可调顶托。顶板梁底主龙骨采用100×100mm的方木，间距600mm，沿梁长向布置；次龙骨设置4根50×100的方木，间距小于170mm，沿梁宽度方向布置。侧模梁跨度主龙骨采用48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设三道20的螺栓拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁高度方向设置5道，间距300mm。侧模采用48钢管三角撑加固，三角撑间距小于500mm。碗扣架立杆间距900mm×900mm,横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加

8、设3根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于400mm，且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固，形成整体。梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。具体支设形式见详图。 - 5 - 4.3模板安装 梁安装工艺流程 弹出轴线及标高线搭设梁底支架安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装锁口立管、加固斜管及对拉螺栓复核梁模尺寸位置并安装斜撑与相邻模板连接 （1）梁底模安装：柱模板拆除后，即放上轴线和水平控制线（50线）,搭设梁模支撑，安装梁底模，并按规定设计要求起拱。梁底模板按跨度进行起拱,跨度8.4m起拱高度12mm，跨度7.8m起拱高度10mm，跨度6m起拱高度起拱9mm。

9、（2）绑扎梁钢筋，梁钢筋绑扎严格执行钢筋施工方案。控制好轴线位置及保护层厚度。 （3）安装梁侧模，并加固牢固，并执行本方案中的斜撑规格及间距要求。 （4）检查验收。 4.4模板拆除 （1）主控项目 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计及规范。及时补刷封边漆。特别是穿梁螺栓打眼处，也应刷封边漆。 （2）一般项目 - 6 - a侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。 b模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。 4.5质量要求 1.模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载，必须严格执行施工方案中关于

10、各种材料质量及支撑体系设计的要求。 2.模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时立即停止，并采取有效的保护措施。 3.模板的接缝要严密，不应漏浆。 4.浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。 5.固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且安装牢固。 五、施工安全保证措施 - 7 - （1）安全管理 本工程将严格按照项目法的施工管理模式、施工管理章程组织施工生产。项目经理部由项目领导层、管理层、劳务分包层三层组成。项目经理部由公司授权管理，按照企业项目管理体系来运作，建立岗位责任制，明确分工职责，落实施工责任，各岗位各行其职，对重点部位的质量及安全进行全面监

11、控。 （2）模板支撑体系重要安全要求 1.所有进场材料要进行严格的进场检验，包括钢管的壁厚、方木的截 面尺寸、螺栓直径均要符合要求，不合格材料必须退场。 2.梁底支撑立杆间距和侧面对拉螺栓及斜撑间距要严格执行本施工方案。 3.钢管扣件固定连接要牢固，梁底钢管支撑双扣件部位要严格检查，执行本方案。顶板碗扣架支撑体系要求扣件要锁死，支撑自由端严禁超过400mm。 4.模板支撑体系竖向立杆下部要求垫方木，设置扫地杆，扫地杆高度距地不超过200mm。 5.顶板梁支设完毕须经项目部内部合验，合格后请监理工程师监督检验。 6.混凝土浇筑要从梁中部向两端进行，控制混凝土落差高度，并且混凝土在浇筑过程中项目部

12、和施工队要派专人进行看护，发现梁变形或下部支撑钢管有弯曲现象应立即停止浇筑，采取措施。 （3）模板支撑体系基本安全要求 1.作业人员进入施工现场必须戴合格的安全帽，系好下颚带，锁紧带扣。 2.施工现场严禁吸烟。 3.登高作业必须系好安全带，高挂低用。 4.电锯、电刨等要做到一机一闸一漏一箱，严禁使用一机多用机具。 5.电锯、电刨等木工机具要有专人负责，持证上岗，严禁戴手套操作，严禁用竹编板等材料包裹锯体，分料器要齐全，不得使用倒顺开关。 6.使用手持电动工具必须戴绝缘手套，穿绝缘鞋，严禁戴手套使用锤、斧等易脱手工具。 7.圆锯的锯盘及传动部应安装防护罩，并设有分料器，其长度不小于50cm，厚度

13、大于锯盘的木料，严禁使用圆锯。 8.支模时注意个人防护，不允许站在不稳固的支撑上或没有固定的木方上施工。 9.支设梁、板、柱模板模时，应先搭设架体和护身栏，严禁在没有固定的梁、板、柱上行走。 10.搬运木料、板材和柱体时，根据其重量而定，超重时必须两人进行，严禁从上往下投掷任何物料，无法支搭防护架时要设水平等网或挂安全带。 11.使用手锯时，防止伤手和伤别人，并有防摔落措施，锯料时必须站在安全可靠处。 - 8 - （4）应急救援预案 六、劳动力计划 根据项目总的施工进度计划和各施工阶段的工程量的大小，编制各阶段劳动计划表： - 9 - 注：本计划为施工高峰计划，每月的劳动力计划以工程进度情况及

14、时编制。 七、计算书 （一）KZL12 900*2000梁模板（扣件式）计算书 1、工程属性 2、荷载设计 3、模板体系设计 - 10 - 设计简图如下： 平面图 - 11 - 立面图 4、面板验算 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ - 12 - (G2k+G3k)×h)+1.4

15、15;0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.7×2×163.85kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×2×162.09kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7&

16、#215;2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×2×151.1kN/m （1）、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.107×62.09×0.182+0.121×1.76×0.1820.21kN·m Mmax/W0.21×106/375005.56N/mm2f15N/mm2 满足要求！ （2）、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.632×51.1×1804/(1

17、00×10000×281250)0.121mml/400180/4000.45mm 满足要求！ （3）、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×62.09×0.18+0.446×1.76×0.184.53kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×62.09×0.18+1.223×1.76×0.1813.16kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×62.

18、09×0.18+1.142×1.76×0.1810.73kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.393×51.1×0.183.61kN R2=R4=1.143 q2l=1.143×51.1×0.1810.51kN R3=0.928 q2l=0.928×51.1×0.188.54kN 5、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值f(N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 170.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设

19、计值(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3240×80 1.78 42.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： - 13 - q1 max4.53+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.9/5+0.5×(2-0.18)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，(1.2-0.6)-0.9/2/2×1， 13.16+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.9/5=13.21kN/m q2，(1.2-0.6)-0.9/2

20、/2×1，10.51+(0.3-0.1)×0.9/510.55kN/m （1）、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×13.21×0.452，0.5×13.21×0.1520.29kN·m Mmax/W0.29×106/426706.71N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ （2）、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×13.21×0.45，13.21×0.153.607kN max3Vmax/(2bh0

21、)=3×3.607×1000/(2×40×80)1.69N/mm21.78N/mm2 满足要求！ - 14 - （3）、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.632×10.55×4504/(100×9350×1706700)0.17mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)10.55×1504/(8×9350×1706700)0.04mml/400150/4000.38mm 满足要求！ （4）、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载

22、能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×13.21×0.45，0.393×13.21×0.45+13.21×0.156.79kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R63.23kN，R2R56.79kN，R3R45.54kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×10.55×0.45，0.393×10.55×0.45+10.55×0.155.43kN 同理可得，梁底支撑

23、小梁所受最大支座反力依次为R1R62.76kN，R2R55.43kN，R3R44.41kN 6、主梁验算 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： - 15 - （1）、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.25×106/508049.25N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ （2）、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.569kN max2Vmax/A=2×3.569×1000/48914.6N/mm2125N/mm2 满足要求！ - 16 - （3）、挠度验算 主梁变形图(mm) max

24、0.14mml/400450/4001.12mm 满足要求！ （4）、扣件抗滑计算 RmaxR1,R42.88kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R2.88kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 7、立柱验算 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 248×2.7 16 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32384 4.12 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.68

25、 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2 max2.88+0.9max1.2×1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2×(0.9+0.6-0.9/2)/2×0.9，12.68， 2.88+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2×(0.9+1.2-0.6-0.9/2)/2×0.912.6

26、8kN - 17 - fN/(A)12.68×103/(0.68×384)48.55N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 8、可调托座验算 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4×212.68kNN30kN 满足要求！ 二、KZL13(900*1600)梁模板（扣件式）计算书 1、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KZL13(900*1600) 新浇混凝土梁计算跨度(m) 900×1600 180 新浇混凝土结构层高(m)

27、6.8 4.4 2、荷载设计 - 18 - 3、模板体系设计 设计简图如下： - 19 - 平面图 - 20 - 立面图 4、面板验算 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ - 21 - (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×

28、(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2×151.46kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.6×149.69kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G

29、1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.6×140.9kN/m （1）、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.107×49.69×0.222+0.121×1.76×0.2220.26kN·m Mmax/W0.26×106/375006.89N/mm2f15N/mm2 满足要求！ （2）、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×2254/(100×10000×28125

30、0)0.236mml/400225/4000.56mm 满足要求！ （3）、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.22+0.446×1.76×0.224.57kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×49.69×0.22+1.223×1.76×0.2213.27kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×49.69×0.22+1.142×

31、1.76×0.2210.83kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.393×40.9×0.223.62kN R2=R4=1.143 q2l=1.143×40.9×0.2210.52kN R3=0.928 q2l=0.928×40.9×0.228.54kN 5、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值f(N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 170.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 32

32、40×80 1.78 42.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： - 22 - q1 max4.57+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.9/4+0.5×(1.6-0.18)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，(1.2-0.6)-0.9/2/2×1， 13.27+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.9/4=13.32kN/m q2，(1.2-0.6)-0.9/2/2×1，10.52+(0.3-0

33、.1)×0.9/410.56kN/m （1）、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×13.32×0.452，0.5×13.32×0.0220.29kN·m Mmax/W0.29×106/426706.76N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ （2）、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×13.32×0.45，13.32×0.023.638kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.638×10

34、00/(2×40×80)1.71N/mm21.78N/mm2 满足要求！ - 23 - （3）、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.632×10.56×4504/(100×9350×1706700)0.17mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)10.56×254/(8×9350×1706700)0mml/40025/4000.06mm 满足要求！ （4）、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.3

35、93q1l1+q1l2max1.143×13.32×0.45，0.393×13.32×0.45+13.32×0.026.85kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.09kN，R2R46.85kN，R35.6kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×10.56×0.45，0.393×10.56×0.45+10.56×0.025.43kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.6kN，R2R45.4

36、3kN，R34.42kN 6、主梁验算 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： - 24 - （1）、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.154×106/412037.46N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ （2）、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.199kN max2Vmax/A=2×4.199×1000/38421.87N/mm2125N/mm2 满足要求！ - 25 - （3）、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.05mml/400400/4001mm 满足要求！ （4）

37、、扣件抗滑计算 RmaxR1,R41.56kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.56kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 7、立柱验算 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 248×2.7 16 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32384 4.12 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.68 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2 max

38、1.56+0.9max1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×1， 1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1×(0.9+0.6-0.9/2)/2×0.9，11.2，11.2， 1.56+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1×(0.9+1.2-0.6-0.9/2)/2×

39、;0.911.2kN - 26 - fN/(A)11.2×103/(0.68×384)42.88N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 8、可调托座验算 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4×211.2kNN30kN 满足要求！ 三、KZL2(1050*1800)梁模板（扣件式）计算书 1、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KZL2(1050*1800) 新浇混凝土梁计算跨度(m) 1050×1800 180 新浇混凝土结构

40、层高(m) 7.9 4.4 2、荷载设计 - 27 - 3、模板体系设计 设计简图如下： - 28 - 平面图 - 29 - 立面图 4、面板验算 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ - 30 - (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2

41、×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2×157.65kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.8×155.89kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/

42、m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.8×146kN/m （1）、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.107×55.89×0.152+0.121×1.76×0.1520.13kN·m Mmax/W0.13×106/375003.46N/mm2f15N/mm2 满足要求！ （2）、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.632×46×1504/(100×10000×281

43、250)0.052mml/400150/4000.38mm 满足要求！ （3）、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×55.89×0.15+0.446×1.76×0.153.41kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×55.89×0.15+1.223×1.76×0.159.91kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×55.89×0.15+1.142×

44、;1.76×0.158.08kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.393×46×0.152.71kN R2=R4=1.143 q2l=1.143×46×0.157.89kN R3=0.928 q2l=0.928×46×0.156.4kN 5、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值f(N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 256 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3260×80

45、1.78 64 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： - 31 - q1 max3.41+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.05/7+0.5×(1.8-0.18)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4× 1，(1.4-0.7)-1.05/2/2×1， 9.91+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.05/7=9.94kN/m q2，(1.4-0.7)-1.05/2/2×1，7.89+(0.3-0.1)×1.0

46、5/77.92kN/m （1）、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×9.94×0.452，0.5×9.94×0.1220.22kN·m Mmax/W0.22×106/640003.37N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ （2）、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×9.94×0.45，9.94×0.122.716kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.716×1000/(2×60

47、15;80)0.85N/mm21.78N/mm2 满足要求！ - 32 - （3）、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.632×7.92×4504/(100×9350×2560000)0.09mml/400 450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)7.92×1254/(8×9350×2560000)0.01mml/400125/4000.31mm 满足要求！ （4）、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2m

48、ax1.143×9.94×0.45，0.393×9.94×0.45+9.94×0.125.11kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R82.59kN，R2R75.11kN，R3R4R5R64.18kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×7.92×0.45，0.393×7.92×0.45+7.92×0.124.07kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R82.23kN，R2R74.07kN，R3R4R5

49、R63.31kN 6、主梁验算 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： - 33 - （1）、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.267×106/412064.76N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ （2）、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.854kN max2Vmax/A=2×2.854×1000/38414.86N/mm2125N/mm2 满足要求！ - 34 - （3）、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.14mml/400466.67/4001.17mm 满足要求！ （

50、4）、扣件抗滑计算 RmaxR1,R42.01kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R2.01kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 7、立柱验算 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 248×2.7 16 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32384 4.12 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.68 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2 m

51、ax2.01+0.9max1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×1， 1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1×(0.9+0.7-1.05/2)/2×0.9，14.07，14.07，2.01+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1×(0.9+1.4-0.7-1.05/2)/2

52、×0.914.07kN - 35 - fN/(A)14.07×103/(0.68×384)53.87N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 8、可调托座验算 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4×214.07kNN30kN 满足要求！ 四、板模板（扣件式）计算书 1、工程属性 2、荷载设计 - 36 - 3、模板体系设计 设计简图如下： - 37 - 模板设计平面图 - 38 - 模板设计剖面图(楼板长向) 模板设计剖面图(楼板宽向) 4、面板验算 根据建筑施工模板安全技术规范5.

53、2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 （1）、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ - 39 - (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1

54、.1+24)×0.18)+1.4×2.5， 1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5 ×1=8.14kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p0.9×1.3×Q1K/2=0.9×1.4×2.5/21.57kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.14×0.12/8，0.11×0.12/8+1.57

55、15;0.1/4= 0.04kN·m Mmax/W0.04×106/375001.05N/mm2f15N/mm2 满足要求！ （2）、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/m 5ql4/(384EI)5×4.62×1004/(384×10000×281250)0mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 5、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值f(N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm)

56、422方木 15.44 9350 204.71 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3240× 85 1.78 48.17 因B/lb取整4200/800取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm， 因此需进行最不利组合，计算简图如下： - 40 - （1）、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)

57、15;0.18)+1.4×2.5， 1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5×0.10.84kN/m 因此，q1静0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.10.52kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.10.31kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.0

58、77×0.52×0.82+0.1×0.31×0.820.05kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.10.03kN/m p0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.077×0.03×0.82+0.21×3.15×0.80.53kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max0.84

59、5;0.12/2，0.03×0.12/2+3.15×0.10.32kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.05，0.53，0.320.53kN·m Mmax/W0.53×106/4817011.02N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ （2）、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.607×0.52×0.8+0.62×0.31×0.80.41kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.03×0.8+0.681×3.152.16kN V