洪金支线上跨分离式立交上部结构施工技术方案

1、洪金支线上跨分离式立交上部结构施工技术方案一. 工程概况K142+550.00洪金公路分离式立交桥位于宁淮高速公路NH-MW4合同内，该立交桥全长236米，跨径组成为28m+60m+28m，引桥为二联3×20=60米连续钢筋混凝土箱梁。本桥主桥为预应力混凝土拱拉桥，外加对称扇形单索面斜拉桥组成，钢塔与梁固结，塔高14米。桥面宽度为：净宽-11.0米+2.0（中央分隔带，索梁锚固区）+2×0.5（外栏杆）=14米。桥面设2%的横坡，横坡由连续T梁和箱梁腹板变高度形成。设计荷载：汽车-20级，挂车-100，人群3.5KN/M2。8度抗震。设计风速31m/s。支线上跨高速公路净高

2、5米。上部结构施工包括空腹段下弦施工、中墩临时固结、空腹段上弦施工、引桥施工、主桥压重段施工、合拢段施工、预应力张拉施工、主塔安装等。二、地基处理 由于本桥的上部结构为全支架现浇，在地基处理上要考虑地基的沉降对支架稳定的影响，所以地基处理的好坏是关系到上部结构正常施工的关键一步，针对以上特点我部准备对地基进行如下处理：先把桥位置地基表面的软土用机械清除掉并用汽车运出场地，然后用光轮压路机碾压直到不沉陷为止，在原地面处理好后再在上面上30cm厚5%的灰土，用推土机找平后用压路机压实，最后在梁体宽度范围内满浇10cm厚的C30混凝土并在四边及沿桥面每隔10米做水沟以避免雨水渗入地基内。在地基顶层做

3、地基承载力，达到250Kpa以上方可施工。（以最重段计算，每根立杆支撑面积：0.6m×0.6m=0.36m2故地基承载力必须大于（1÷0.36）×35.129=97.58Kpa，所以取250 Kpa满足地基承载力要求）三、支架搭设 一、支架布设本桥除空腹段上、下弦施工中用钢管支架外，其余部分施工用碗扣支架。根据钢管支架使用说明书以及本桥的特点及计算。（一）支架设计1、3×20连续钢筋砼箱梁（1） 荷载计算支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工荷载、支架自重及风荷载等箱梁各部位单位长度重量计算表 部位每米长度砼方量m3每米长度重量KN/m平均重

4、量KN/m2一般箱身截面5.395134.8812.97隔梁箱身截面14.019350.4833.7单侧翼板0.47711.931.147由上表可知：一般截面积及隔梁截面的箱身单位长度重量较大，翼缘板部位单位长度重量较小，为减少计算工作量，本方案仅就一般截面及隔梁截面的箱身进行支架设计，翼缘部位参照搭设一般截面箱身支架设计。A、荷载计算a、箱梁混凝土自重q1=12.97 KN/m2 b、模板及附件荷载统一取q2=1.4 KN/m2 c、施工活载取q3=3 KN/m2 d、钢管自重:钢管步距为1.2m×1.2m×1.2m,共7层,钢管单位重为0.0384KN/mq4=0.03

5、84×1.2×4/(1.2×1.2)×7=0.896KN/m2q= q1 +q2+q3+ q4=12.97+1.4+3+0. 896=18.266 KN/m2考虑到风荷载及偶然荷载，故取安全系数K=1.25Q=K×q=1.25×18.266=22.833 KN/m2e、立杆承受荷载N=QA=22.833×1.2×1.2=32.88KNB、立杆稳定验算N/Afc式中： fc-钢管设计强度 fc=215N/mm2 -立杆稳定系数 A -钢管截面积 A=489mm2 N -立杆承受的竖向力 N=32.88KN i -钢管

6、回转半径 i=15.8mm N/fcA=32.88×103/(215×489)=0.313 h/i=1200/15.8=75.95 查表得=0.754>0.313 稳定按设计强度计算立杆的压应力： fc=N/A=32.88×103/489=67.24N/mm2<fc=215N/mm2按稳定性计算立杆的压应力 fc=N/A=32.88×103/（0.754×489）=89.119 N/mm2<fc=215N/mm2结论立杆稳定。C、支架刚度验算（挠度） 挠度验算 max=5ql4/384EI 式中： max-最大挠度 E -钢管

7、弹性模量 E=2.1×105N/mm2 q -均布荷载 q=1.349KN/m=1.349N/mm I -钢管截面抵抗矩 I=12.19cm4=12.19×104mm4 max=5×1.349×12004/(384×2.1×105×12.19×104)=1.42mm 容许挠度=L/400=1200/400=3mm>max=1.42mm结论：支架刚度满足要求D、纵向大枋强度验算纵向大枋直接安放在立杆上部的调节杆上，拟断面尺寸为15cm×15cm，横向小枋为10cm×10cm，小枋间距取30c

8、m计算。抗弯承载力m=M/Wnfm式中：M-纵枋弯矩 Mmax=FL/2=11.72×1.2/2=7.03KN·m F-纵枋承受的集中荷载 F=1/2×0.3×1.2×(12.97+3+1.4)×1.25×3=11.72KN L-杆距1.2m Wn -净截面抵抗矩，Wn =bh2/6=1503/6=562500mm2 fm -木材抗弯强度设计值，fm =30N/ mm2m-7.03×106/562500=12.5 N/ mm2fm=30N/ mm2 挠度：式中：-木枋挠度，=19FL3384EI - 木枋容许挠度

9、=L/400=1200/400=3mm F-木枋承受的集中荷载 F=1.2×0.3×(12.97+3+1.4)=6.25 E-木枋弹性模量 E=1×104 N/ mm2 I -木枋截面抵抗矩 I=1/12×1504=42187500 mm4=19×6.25×103×12003/384×104×42187500=1.27=3mm结论：纵向大枋断面尺寸为15×15cm 安全E、木枋强度验算 抗弯承载力 m= M/Wnfm式中：M-木枋弯矩 Mmax=qL2/8=6.514×1.22/8=1

10、.173KN·m q-木枋承载的均布荷载 q=0.3×17.37×1.25=6.514 KN/m L-跨距 L= 1.2m Wn -净截面抵抗矩，Wn =bh2/6=1003/6=166667mm3 fm -木材抗弯强度设计值，fm =30N/ mm2m-1.173×106/166667=7.040 N/ mm2fm=30N/ mm2 挠度：式中：-木枋挠度，=5ql4/384EI - 木枋容许挠度 =L/400=1200/400=3mmq-承载的均布荷载 q=0.3×17.37×1.25=6.514 KN/m E-木枋弹性模量 E=

11、1×104 N/ mm2 I -木枋截面抵抗矩 I=1/12×bh3=1/12×1004=8.333333 mm4=5×6.514×12004/384×1×104×8.333333=2.11 mm=3mm结论：横向枋木断面尺寸为10×10cm 安全总结论：根据以上计算，一般箱身截面，立杆纵距1.2，横距1.2，步距1.2，架顶纵横向枋木，能够满足施工的要求，同时为增强支架的整体稳定性和刚度，对支架进行适当加固，沿纵向每4排横向杆一排剪力撑。（二）隔梁箱身载面支架设计A、荷载计算a、箱梁自重q1=33.7

12、KN/m2 b、模板及附件荷载重取q2=1.4 KN/m2 c、施工活荷载取q3=3 KN/m2 d、钢管自重q4按8.4米7层钢管计q4=0.0384×（1.2×2+0.6×2）/1.2×0.6×7=1.344 KN/m2q= q1 +q2+q3+ q4=33.7+1.4+3+1.344=39.44 KN/m2考虑到风荷载及偶然荷载，故取安全系数K=1.25Q=K×q=39.44×1.25=49.3KN/ m2e、立杆承受荷载N=QA=49.3×0.6×1.2=35.5 KNB、立杆稳定验算N/Afc式

13、中： fc-钢管设计强度 fc=215N/mm2 -立杆稳定系数 A -钢管截面积 A=489mm2 N -立杆承受的竖向力 N=35.5KN i -钢管回转半径 i=15.9mm N/fcA=35.5×103/215×489=0.338 h/i=1200/15.9=75.47查表得=0.717>0.338 稳定按设计强度计算立杆的压应力： fc=N/A=35.5×103/489=72.6N/mm2<fc=215N/mm2按稳定性计算立杆的压应力 fc=N/A=35.5×103/0.717×489=101.25 N/mm2<f

14、c=215N/mm2结论：立杆稳定。C、支架刚度验算（挠度） 挠度验算 max=5ql4/384EI 式中： max-最大挠度 E -钢管弹性模量 E=2.1×105N/mm2 q -均布荷载 q=0.82N/mm I -钢管截面抵抗矩 I=12.19cm4=12.19×104mm4 max=5×0.82×12004/(384×2.1×105×12.19×104)=0.9mm 容许挠度=L/400=1200/400=3mm>max=0.9mm结论：支架刚度满足要求D、纵向大枋强度验算纵向大枋直接安放在立杆上部

15、的调节杆上，拟断面尺寸为15×15cm，横向小枋为10cm×10cm，小枋间距取20cm计算。抗弯承载力m=M/Wnfm式中：M-纵枋弯矩 Mmax=FL/2=8.57×0.6/2=2.57KN·m F-纵枋承受的集中荷载 F=(33.7+3+1.4)×0.3×1.2×1.25/2=8.57KN L-杆距 L=0.6m Wn -净截面抵抗矩，Wn =bh2/6=1503/6=562500mm2 fm -木材抗弯强度设计值，fm =30N/ mm2m-2.57×106/562500=4.57 N/ mm2fm=30N

16、/ mm2 挠度：式中：-木枋挠度，=19FL3/384EI - 木枋容许挠度 =L/400=1200/400=3mm F-木枋承受的集中荷载 F=1/2×38.×1.2×0.3×1.25=8.57KN E-木枋弹性模量 E=1×104 N/ mm2 I -木枋截面抵抗矩 I= bh2/12=1/12×1504=42187500 mm4=19×8.57×103×6003/384×104×42187500=0.217=3mm结论：纵向大枋断面尺寸为15×15cm 安全E、模枋强

17、度验算 抗弯承载力 m= M/Wnfm式中：M-木枋弯矩 Mmax=qL2/8=9.525×1.22/8=1.715KN·m q-木枋承载的均布荷载 q=0.2×38.1×1.25=9.525 KN/m L-跨距 L= 1.2m Wn -净截面抵抗矩，Wn =bh2/6=1003/6=166667mm3 fm -木材抗弯强度设计值，fm =30N/ mm2m-1.715×106/166667=10.29 N/ mm2fm=30N/ mm2 挠度：式中：-木枋挠度，=5ql4/384EI - 木枋容许挠度 =L/400=1200/400=3mmq

18、-承载的均布荷载 q=38.1×0.2×1.25=7.62 KN/m E-木枋弹性模量 E=1×104 N/ mm2 I -木枋截面惯性矩 I=1/12×bh3=1/12×1004=8.333333 mm4=5×7.62×12004/384×1×104×8.333333=2.47mm=3mm结论：横向枋木断面尺寸为10×10cm 安全（三）主桥三跨空腹式连续刚架（1）荷载计算支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工荷载、支架自重及风荷载等箱梁各部位单位长度重量计算表部位每米长

19、度砼方量m3每米长度重量KN/m平均重量KN/m2端横梁箱身截面24.86621.459.75一般截面箱身6.365159.12515.3中、边孔结点位置箱身截面30.85764.473.5刚架腿截面箱身5.67141.7513.63刚架上部箱身截面6.365159.12515.3单侧翼缘板0.149512.3751.19为简化公式，端横梁部位和中孔结点位置拟采用同一支架结构型式：60cm×30cm；一般截面箱身和刚架腿下部拟采用同一支架形式：90cm×90cm；刚架腿上部支架拟采用90cm×90cm；翼缘板支架参照普通连续钢筋砼箱梁支架搭设。以上三种截面形式均取

20、最不利荷载计算。中、边孔结点截面箱身支架设计A、荷载计算a、箱梁自重q1=73.5 KN/m2 b、模板及附件荷载重取q2=1.4 KN/m2 c、施工活荷载取q3=3 KN/m2 d、钢管自重q4按7.2米12层钢管计q4=0.0384×（0.6+0.3）×2/0.6×0.3 =4.608 KN/m2q= q1 +q2+q3+ q4=82.51 KN/m2=82.51N/mm2考虑到风荷载及偶然荷载，故取安全系数K=1.25Q=K×q=1.25×82.51=103.14 KN/m2e、立杆承受荷载N=QA=0.6×0.3×

21、103.14=18.57 KNB、立杆稳定验算N/Afc式中： fc-钢管设计强度 fc=215N/mm2 -立杆稳定系数 A -钢管截面积 A=489mm2 N -立杆承受的竖向力 N=18.57KN i -钢管回转半径 i=15.8mm N/fcA=18.57×103/215×489=0.177 h/i=600/15.8=37.97查表得=0.938>0.177 稳定按设计强度计算立杆的压应力： fc=N/A=18.57×103/489=37.98N/mm2<fc=215N/mm2按稳定性计算立杆的压应力 fc=N/A=18.57×103

22、/0.938×489=40.486 N/mm2<fc=215N/mm2结论：立杆稳定。C、支架刚度验算（挠度） 挠度验算 max=5ql4/384EI 式中： max-最大挠度 E -钢管弹性模量 E=2.1×105N/mm2 q -均布荷载 q=0.201N/mm I -钢管截面抵抗矩 I=12.19cm4=12.19×104mm4 max=5×0.201×6004/(384×2.1×105×12.19×104)=0.013mm 容许挠度=I/400=600/400=1.5mm>max=0.

23、013mm结论：支架刚度满足要求D、纵向大枋强度验算纵向大枋直接安放在立杆上部的调节杆上，拟断面尺寸为15×15cm，横向小枋为10×10cm，小枋间距取0.2m计算。抗弯承载力m=M/Wnfm式中：M-纵枋弯矩 Mmax=FL/2=11.685×0.6/2=3.506KN·m F-纵枋承受的集中荷载 F=1/2×(73.5+1.4+3)×0.2×0.6×1.25×2=11.685KN L-杆距 L=0.6m Wn -净截面抵抗矩，Wn =bh2/6=1503/6=562500mm2 fm -木材抗弯强度

24、设计值，fm =30N/ mm2m-3.506×106/562500=6.233 N/ mm2fm=30N/ mm2 挠度：式中：-木枋挠度，=19FL3/384EI - 木枋容许挠度 =L/400=600/400=1.5mm F-木枋承受的集中荷载 F=0.6×0.2×(73.5+1.4+3)×1.25/2=5.834KN E-木枋弹性模量 E=1×104 N/ mm2 I -木枋截面抵抗矩 I= bh2/12=1/12×1504=42187500 mm4=19×5.834×103×6003/384&#

25、215;1×104×42187500=0.15mm=1.5mm结论：纵向大枋断面尺寸为15×15cm 安全E、木枋强度验算 抗弯承载力 m= M/Wnfm式中：M-木枋弯矩 Mmax=qL2/8=19.475×0.62/8=0.876KN·m q-木枋承载的均布荷载 q=0.2×77.9×1.25=19.475 KN/m L-跨距 L= 0.6m Wn -净截面抵抗矩，Wn =bh2/6=1003/6=166667mm3 fm -木材抗弯强度设计值，fm =30N/ mm2m-0.876×106/166667=5.

26、256 N/ mm2fm=30N/ mm2 挠度：式中：-木枋挠度，=5ql4/384EI - 木枋容许挠度 =L/400=600/400=1.5mmq-承载的均布荷载 q=0.2×77.9×1.25=19.475 KN/m E-木枋弹性模量 E=1×104 N/ mm2 I -木枋截面惯性矩 I=1/12×bh3=1/12×1004=8.333333 mm4=5×19.475×6004/384×1×104×8.333333=0.4mm=1.5mm结论：横向枋木断面尺寸为10×10cm

27、 间距为0.2m安全 总结论：根据以上计算，边、中孔结点小端横隔梁箱身截面，纵距0.3m，横距0.6m，步距0.6m，架顶纵横向枋木，均能够满足实际施工的要求。同时为增强支架的整体稳定性和刚度，对支架进行适当加固，沿纵横向每隔一排设一排剪力撑，全部外围设剪力撑（四）刚架腿下部截面箱身支架设计A、荷载计算a、箱梁自重q1=13.63+15.3=28.93 KN/m2 b、模板及附件荷载重取q2=1.4 KN/m2 c、施工活荷载取q3=3 KN/m2 d、钢管自重q4按7.2米8层钢管计q4=（0.0384×0.9×4/0.9×0.9）×8=1.365 K

28、N/m2q= q1 +q2+q3+ q4=34.695 KN/m2考虑到风荷载及偶然荷载，故取安全系数K=1.25Q=K×q=1.25×34.695=43.369 KN/m2e、立杆承受荷载N=QA=43.369×0.9×0.9=35.129 KNB、立杆稳定验算N/Afc式中： fc-钢管设计强度 fc=215N/mm2 -立杆稳定系数 A -钢管截面积 A=489mm2 N -立杆承受的竖向力 N=35.129KN i -钢管回转半径 i=15.8mm N/fcA=35.129×103/215×489=0.334 h/i=900/

29、15.8=56.96查表得=0.855>0.334 稳定按设计强度计算立杆的压应力： fc=N/A=35.129×103/489=71.84N/mm2<fc=215N/mm2按稳定性计算立杆的压应力 fc=N/A=35.129×103/0.855×489=84.02 N/mm2<fc=215N/mm2结论：立杆稳定。C、支架刚度验算（挠度） 挠度验算 max=5ql4/384EI 式中： max-最大挠度 E -钢管弹性模量 E=2.1×105N/mm2 q -均布荷载 q=1.127N/mm I -钢管截面抵抗矩 I=12.19cm4

30、=12.19×104mm4 max=5×1.127×9004/(384×2.1×105×12.19×104)=0.38mm 容许挠度=I/400=900/400=2.25mm>max=0.38mm结论：支架刚度满足要求D、纵向大枋强度验算纵向大枋直接安放在立杆上部的调节杆上，拟断面尺寸为15×15cm，横向小枋为10cm×10cm，小枋间距取0.3m计算。抗弯承载力m=M/Wnfm式中：M-纵枋弯矩 Mmax=FL/2=7.031×0.9/2=3.164KN·m F-纵枋承受的集

31、中荷载 F=1/2×0.3×0.9×(28.93+1.4+3)×1.25=7.031KN L-杆距 L=0.9m Wn -净截面抵抗矩，Wn =bh2/6=1503/6=562500mm2 fm -木材抗弯强度设计值，fm =30N/ mm2m-3.164×106/562500=5.625 N/ mm2fm=30N/ mm2 挠度：式中：-木枋挠度，=19FL3/384EI - 木枋容许挠度 =900/400=2.25mm F-木枋承受的集中荷载 F=0.9×0.3×33.3×1.25=11.239KN E-木枋弹

32、性模量 E=1×104 N/ mm2 I -木枋截面抵抗矩 I=1/2bh2=1/12×1504=42187500 mm4=19×11.239×103×9003/384×1×104×42187500=0.96=2.25mm结论：纵向大枋断面尺寸为15×15cm 安全E、模枋强度验算 抗弯承载力 m= M/Wnfm式中：M-木枋弯矩 Mmax=qL2/8=1.264KN·m q-木枋承载的均布荷载 q=0.3×33.3×1.25=12.488 KN/m L-跨距 L= 0.9m

33、 Wn -净截面抵抗矩，Wn =bh2/6=1003/6=166667mm3 fm -木材抗弯强度设计值，fm =30N/ mm2m-1.264×106/166667=7.584 N/ mm2fm=30N/ mm2 挠度：式中：-木枋挠度，=5ql4/384EI - 木枋容许挠度 =L/400=900/400=2.25mmq-承载的均布荷载 q=0.3×33.3×1.25=12.488KN/m E-木枋弹性模量 E=1×104 N/ mm2 I -木枋截面惯性矩 I=1/12×bh3=1/12×1004=8.333333 mm4=5&

34、#215;12.488×9004/384×1×104×8.333333=1.28mm=2.25mm结论：横向枋木断面尺寸为10×10cm 间距0.3m安全刚架腿上部箱梁支架设计 该段支架设计参照刚架腿下部支架设计进行搭设。 总结论：根据以上计算主桥现浇筑的支架设计能够满足实际施工的需要。同时，为了增加支架的强度和刚度，纵横向每隔一排设剪力撑，全部外围设剪力撑。 （二）支架搭设与拆除 1.支架搭设前，工程技术负责人按规范要求和施工方案向施工人员进行技术及安全作业交底。 2.支架进场前，需要经计量检测部门检测合格，支架使用前对构配件进行检查，有疑虑

35、及不合格的构配件，严禁使用。 3.已处理好的地基上按施工方案要求的平面尺寸，画出立杆位置线，底座安放位置要准确。 4.支架安装过程中及时检查调整水平度、垂直度，尤其是底层支架。 5.施工过程中，设专人对支架进行观测，严禁在脚手架上架设砼输送泵管及其它重设备等。 6.当浇筑好的砼达到要求强度并张拉后按施工段先后顺序拆除支架，拆除支架前，应清除上面堆放的材料、工具和杂物，设置警戒区。 7.拆除时，必须在班前进行拆除技术、安全交底，有组织地进行。按后装先拆、先装后拆的原则，自上而下、先外后里对称进行，对拆下支架构件按规格、型号运到指定位置堆放好待用 （三）支架预压 预压采用泥袋等载预压，预压泥袋从一

36、端向另一端分层有序进行（加载顺序、速度等与梁体施工基本一致），不得集中堆放，加载完毕后，用水准仪观测，观测点在跨中底板下设置，另地基或支架薄弱处也须增设。观测至每天沉降小于0.5mm，沉降值在12mm以内方可进行卸载施工，如果大于12mm，需对原地面重新处理或更换支架材料。公路桥涵施工技术规范实施手册 （四）支架搭设中具体注意点：1. 安装前按要求检查支架构件的质量，合格后进入施工现场。2. 地基及基石必须按相关施工要求进行处理,预防沉降不均。3. 安装时必须扣死每一个构件。4. 支架结构应满足立模标高的调整要求。5. 支架间距必须按要求控制好，斜撑必须按设计要求设置必要时增加数量。6. 支架

37、搭设结束后要经过预压，预压重力必须达到上部梁体等荷载的要求。7. 施工现场必须有经过专业培训的施工人员统一指挥，时刻把安全放在第一位。8. 遇到恶劣天气必须停止作业。四、预应力施工方案洪泽支线上跨分离式立交桥与主线相交角为90°，平面位于直线上，全长236m。主桥为预应力混凝土现浇连续箱梁。预应力钢材采用ASTMA416-97标准，钢绞线标准强度1860Mpa，公称直径15.24mm，公称截面140mm2，最小破断力260.7KN，1%伸长下的荷载273KN，标准线重1120KG/Km，延伸率为3.5%，弹性模量E=1.95×105Mpa。采用OVM15-9和OVM15-1

38、2系列预应力锚具。桥梁主桥采用单箱二室等截面预应力砼连续箱梁，梁高1.63.0m。桥梁主桥采用分段浇筑，主梁预应力钢束设置在腹板内按施工阶段分段布置，共分四次张拉。预应力管道形成为钢波纹管。主梁预应力钢绞线张拉过程中考虑夹片的负摩阻及钢绞线的弯曲损失，预应力损失实际操作过程中按张拉时锚下控制力的2.5%计算。钢绞线张拉采用张拉预应力和引伸量控制，预应力钢绞线理论伸长值根据钢绞线试验确定的弹性模量计算。第一批：第一施工段N1、N2、N3第二批：第二施工段N6、N10第三批：第三施工段N4、N5、N8第四批：第四施工段N7、N9、N11张拉时要求要对称、均匀、缓慢进行。后张法预应力现浇箱梁施工要点

39、 预应力筋 本工程预应力采用强度为1860Mpa公称直径15.24mm的钢绞线，进场时按要求进行分批验收，验收时，对其质量证明书、包装、标志和规格等进行了检查，并从每批钢绞线中任取3盘，并从每盘所选的钢绞线端部正常部位截取一根试样进行表面质量、直径偏差和力学性实验。实验结果有一项不合格，按不合格盘报废，并再从该批未实验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行不合格的复验，再出现一项不合格，该批钢绞线不合格，清除出场。 锚具 预应力筋锚具必须具有可靠的锚固性能、足够的承载能力和良好的适用性，保证充分发挥预应力筋的强度，安全地实现预应力张拉作业；预应力筋锚具必须按设计要求采用，必须满足分级张拉、补张拉的要

40、求。 夹具必须具有良好的自锚性能、松锚性能和重复使用的性能，对于需敲击才能松开的夹具，必须保证其对预应力筋的锚固没有影响，并且不能对操作人员的安全造成危险。 锚具、夹具，按出厂合格证和质量证明书核查其锚固性能类别、型号、规格及数量外，还要进行外观检查、硬度检查及静载锚固性能试验。外观检查从每批中抽取10%的锚具且不少于10套，检查其外观和尺寸。如果有一套表面有裂纹或超过产品标准及设计图纸规定尺寸的允许偏差，则另取双倍数量的锚具重做检查，如果仍有一套不符合要求，则逐套检查，合格后方可使用；硬度检查：从每批中抽取5%的锚具并且不少于5套，对其中有硬度要求的零件做硬度试验，对多孔夹片式锚具的夹片，每

41、套至少抽取5片。每个零件测试3点，其硬度要符合设计要求，如果有一个零件不合格，另取双倍数量的锚具（夹具或连接器）重做试验，如果仍有一个试件不符合要求，则该批锚具为不合格品，清除出场，杜绝使用。 管道 在后张法预应力现浇箱梁施工中，力筋的孔道由浇筑在混凝土中的刚性或半刚性管道构成，管道必须具有足够的强度，以使其在混凝土的重量作用下能保持原有的形状， 并能按要求传递粘结应力， 并且要求管道不允许有漏浆现象。 预应力材料的保护 预应力筋材料保持清洁，在存放和搬运过程中避免机械损伤和有害的锈蚀，长时间存放时，安排定期的外观检查；预应力筋和金属管道在仓库内保管时，仓库内要干燥、防潮、通风良好、无腐蚀气体

42、和介质；在室外存放时，时间不能超过6个月，不得直接堆放在地面上，采取垫以枕木并用苫布覆盖等有效措施，防止雨露和各种腐蚀性气体、介质的影响。 锚具、夹具设专人保管，存放、搬运时均妥善保护，避免锈蚀、沾污、遭受机械损伤或散失。 预应力筋制作 预应力筋的下料长度通过计算确定，计算时考虑了结构的孔道长度、锚夹具厚度、千斤顶长度、镦头预留量、冷拉伸长值、弹性回缩量、张拉伸长值和外露长度等因素；预应力筋由多根钢绞线组成。 混凝土的浇筑 混凝土可掺入适量的外加剂，但不得掺入氯化钙、氯化钠等氯盐，混凝土的水泥用量不超过500Kg/m3，特殊情况不超过550 Kg/m3,本项目使用的外加剂及施工配合比已经报审。

43、 混凝土浇筑时，根据结构的不同型式选用插入式、附着式或平板式等振动器进行振捣。 施加预应力 施加预应力所用的机具设备及仪表由专人使用和管理，并定期维护和校验。千斤顶与压力表要配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验在经主管部门授权的法定计量技术机构定期进行。 张拉机具设备与锚具配套使用，在进场时进行检查和验收。对长期不使用的张拉机具设备，在使用前进行全面验收。使用期间的检验期限视机具设备的情况确定，当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常现象时。要重新检验。施加预应力的准备工作1、施工现场要具备经批准的张拉程序和现场施工说明书及相应的张拉数据表； 2、现场必须具备预应

44、力施工知识和正确操作的施工人员；3、锚具安装正确，对后张构件，混凝土要达到要求的强度；4、施工现场具备确保安全操作人员和设备安全的必要预防措施。实施张拉时，使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致。张拉预应力控制预应力筋的张拉控制应力要符合设计要求，当施工中预应力筋需要考虑锚圈口应力损失，要比设计要求提高2.5%。在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。预应力筋采用应力控制方法张拉时，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值要符合设计要求，实际伸长值与理论伸长值的差值要控制在±6%以内，否则暂停张拉，待查明原因并采取措施予以整理后，方可继续张拉。预应力张拉时，先调

45、整到初应力0，初应力为张拉应力con的10%15%，伸长值从初应力时开始量测，力筋的实际伸长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以下的推算伸长值。对锚圈口及孔道摩阻损失进行测定，张拉时予以调整。预应力筋的锚固，在张拉控制应力处于稳定状态下进行。预应力筋张拉及放松时，均要填写施工记录。预应力钢铰线张拉防护措施当预应力钢铰线张拉到控制张拉力后，停23min再打紧夹具或拧紧螺母，此时操作人员要站在侧面。预留孔道1、预应力筋预留孔道的尺寸与位置要正确，孔道要平顺，端部的预埋钢垫板要垂直孔道中心线；2、管道采用定位钢筋固定安装，使其加固位置位于模板内的设计位置，并在混凝土浇筑期间不产生侧移；3、所有管道均

46、设压浆孔，还要在最高点设排气孔及需要时在最底点设排水孔。4、管道在模板内安装完毕后，将其端部封好，防止水或其他杂物进入。预应力筋安装预应力筋可在浇筑混凝土之前或之后穿入管道，对纲铰线，可将一根钢束中的全部钢铰线编束后装入管道中，也可逐根将钢铰线穿入管道。穿束前要检查锚垫板和孔道，锚垫板要位置准确，孔道内要畅通，无水和其他杂物。预应力筋的安装后的保护1、对在混凝土浇筑及养生之前安装在管道中但在下列时限内没有压浆的预应力筋，要采取防止锈蚀或其他防腐蚀的措施，直止压浆。不同暴露条件下，未采取防腐蚀措施的力筋在安装后至压浆时的容许间露时间如下：空气湿度大于70%和盐份过大时 7d空气湿度40%70%时

47、 15d空气湿度小于40%时 20d2、在力筋安装在管道中后，管道端部开口要密封以防止湿气进入。3、在任何情况下，当在安装有预应力筋的构件附近进行电焊时，对全部预应力筋和金属件要进行保护，防止溅上焊渣或造成其他损坏。对在混凝土浇筑之前穿束的管道，力筋安装完成后，进行全面检查，以查出可能被损坏的管道。在混凝土浇筑之前，必须将管道上一切非有意留的孔、开口或损坏之处修复，并检查力筋能否在管道内自由滑动。张拉1、对力筋施加预应力之前，对构件进行检查，外观和尺寸要符合质量标准要求。2、后张法预应力筋的张拉要符合设计要求，本项目的具体数据值将在预应力筋进行委托试验后参照相关参数进行确定(待后补充)。3、后

48、张法预应力筋断丝及滑移不得超过下表。类别检查项目控制数钢丝束和钢铰线每束钢丝断丝或滑移1根每束钢铰线断丝或滑移1丝每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的1%4、预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固，预应力锚固后外露长度不小于30mm；锚具用封端混凝土保护，当须长期外露时，要采取防止锈蚀的措施。一般情况下，锚固完毕后经检验合格后方可切割端头多余部分的预应力筋，严禁用电弧焊切割，强调用砂轮机切割。后张孔道压浆1、预应力筋张拉后，孔道要尽早压浆。2、孔道压浆采用水泥浆，采用硅酸盐水泥或普通水泥。水泥强度等级不低于 42.5且水泥不得含有任何团块。水泥浆中的水不含对预应力筋或水泥有害的成分，每升水

49、不得含有500mg以上的氯化物离子或任何一种其他有机物,本项目用水为地下饮用水。外加剂采用具有低含水量、流动性好、最小渗出及膨胀性的外加剂，其中不得含有对预应力筋或水泥有害的化学物质。水泥浆的强度要符合设计规定，要不低于40Mp。对截面较大的孔道，水泥浆中可掺入适量的细纱。水灰比一般为0.400.45之间，掺入适量减水剂时，水灰比可减小到0.35。水泥浆的泌水率最大不超过3%，拌和后3h泌水率要控制在2%，泌水要24h内全部被浆吸收。水泥浆中可掺入适量膨胀剂，但其自由膨胀率要小于10%。水泥浆稠度要在控制在1418s之间,我部所用的外加剂为南京科研所的JM系列外加剂,经过委托试验鉴定。孔道的准

50、备压浆前，对孔道进行清洁处理，冲洗后，使用不含油的压缩空气将孔道内所有积水吹出。水泥浆自拌制至压入孔道的延续时间，视气温情况而定，一般在3045min范围内。水泥浆在使用前和压注过程中要连续搅拌。压浆要缓慢，均匀地进行，不得中断，并将所有最高点的排气孔依次一一开放和关闭，使孔道内排气通畅。较集中和邻近的孔道，尽量先连续压浆完成，不能连续压浆时，后压浆的孔道在压浆前用压力水冲洗通畅。对掺和外加剂泌水率小的水泥浆，通过试验证明能达到孔道内饱满时，采用一次压浆的方法,对不能够达到要求的采用二次压浆或多次压浆方法。孔道压浆要填写施工记录。箱梁混凝土浇筑力求对称均匀进行，施工中，采用两台尼桑9EB泵车输

51、送砼，每台每小时可泵送30m3砼，两台同时可泵60 m3砼，可按先底板、腹板，后顶板顺序设横向施工缝施工。在分段浇筑时，要特别注意新老混凝土的结合，必须按照规范要求进行拉毛、清洗，以保证强度,并加强养护，以防止出现裂纹。同时要注意底板通气孔不得堵塞。施工安排：砼浇筑采用从一端向另一端按斜面层次推进的方法。施工作业班组按6小时制四班倒组织施工。每一班工人安排：技工3人，现场指挥协调2人，配合砼灌车放料4人，移动砼泵车橡胶管出料口6人，砼振捣工8人，电工1人，观察支架、模板变形2人，后勤服务4人。浇筑顶板时增加8人控制顶面标高、收浆、抹面、拉毛。另外，浇筑顶板时，除用插入式振动棒振捣外，顶面还要才

52、平板器复振，以消除顶板内部的细小裂缝。标高控制：浇筑顶板时通过布网络控制标高。在顶板两侧模板每5m一断画面标高线，同一端面横向每5m再设标高控制点，采用预埋8的钢筋做为标高控制点，预埋钢筋顶标同设计标高齐。施工顶板时，派八人分成两组专门拉线布网、用木托收浆控制顶板标高，后进行拉毛处理。其他：顶板上的预留拆模小孔，待混凝土强度达到设计值的80%以上时，拆模后封口。施工结合面必须按照规范要求进行凿毛、清洗，以保证强度。为了使桥梁外观颜色一致，采用同一厂家、同一品牌的水泥，梁体砼必须达到90%的设计强度后方可施加预应力，预应力钢束完成要尽快压浆、封锚。钢束张拉时要求：任何张拉断面的断丝率不得超过该张

53、拉断面的1%，任何情况下不允许钢绞线整根拉断。预应力管道采用波纹管道成型，安装时严格按规定位置就位，并保持管道顺畅，锚下垫板与预应力钢束垂直。垫板中心要对准管道中心，在管道密集部位及锚头处，要加强振捣，确保混凝土质量。钢筋布置保证各部位钢筋保护层(保护层采用桥梁专用塑料垫块)满足设计要求，钢筋的绑扎、焊接、接长等均采用焊接。所有受弯构件的主筋接长位置不要设在最大弯矩附近，要设在弯矩较小的区域。当同一构件内或相邻构件的钢筋发生干扰时，本着构造钢筋让位于非主要受力钢筋，非主要受力钢筋让位于主要受力钢筋的原则， 适当挪动钢筋位置。对于支座及伸缩缝的安装螺栓和钢筋要保证预埋件位置的正确。支架拆除时要均

54、匀、缓慢，从跨中等间距对称进行。支座垫板顶面要平整、清洁，呈水平状态。在施工时注意护栏、伸缩装置等的预埋构件的埋入，并预留好泄水管孔洞，伸缩缝预埋钢筋的设置要按生产厂家提供的资料及施工图设计进行，护栏预埋筋的设置要与主筋绑扎，同时要考虑泄水管的埋设，本桥护栏要与路基护栏顺直，线型平顺。由于到上部结构混凝土浇筑时已经到了夏天,砼浇筑初凝后，采用土工布覆盖养生，保持土工布湿润，连续养生7天以上。五.模板制作及安装本桥外模板为正规模板厂生产的1.5cm厚的竹胶模板，制作模板的主要材料是面板为1.5cm厚大块竹胶板，加劲肋为10cm×10cm木方，制作时充分考虑了模板的强度和刚度，确保在砼侧压力下不变形，模板进场后经加工处理并报请监理工程师现场检验，同意后方可使用；模板安装严格按测放细样进行就位，钢管及斜撑进行调整和固定；模板间拼缝采用双面胶和玻璃胶防漏浆措施；模板底部四周采用砂浆封缝防止漏浆。模板安装结束，施工班组对模板进行自检、互检,使