转换层梁支撑方案

1、.嘉业城工程 一 工程概况嘉业城工程转换层为钢筋混凝土框架结构，结构层高5.54m，现浇板板厚180mm，框架柱，梁，板混凝土强度等级为C60，框架柱最大截面为1100mm*1100mm,框架梁最大截面为1300mm*2000mm。二、模板工程（一）、模板选择模板工程是结构外观好坏的重要影响因素，模板系统的选择正确与否直接影响到施工进度及工程质量，本工程模板方案的确定是以工程质量及进度为出发点，并在此基础上进行综合性的经济成本分析，以达到降低工程成本提高工程质量和进度目的。（二）、模板的支设方法模板的支设方法采用“预组拼”方法，全部采用块料木模施工。确定柱梁专用模板编号定位使用。可以加快施工速

2、度，提高模板的安装质量。在支设模板前，要进行以下三项准备工作。（）进行中心线和边线及控制线的放线首先使用经纬仪引测建筑物的边轴轴线，并以该轴线为起始线，引出每条控制线。（）模板放线时，应清理好现场，然后根据施工图用墨线由专职放线人员弹出模板外边线（即混凝土面）和控制线以便于模板的安装和校正。（）做好标高测量工作用水准仪将建筑物水平标高根据模板实际的要求，直接引测到模板安装位置，在无法直接引测到的地方，必须间接地过渡引测点，作为上层结构构件模板的基准点，用来测量和复核其标高位置。（4）跨度大于4米的顶梁在支设模板时应起拱3。（三）、楼梯间模板支设楼梯间支模复杂，是模板不易加固难以保证混凝土质量的

3、部位，均可制作封闭式模板。具体支模方法：（）楼梯模板施工前根据实际层高放样，弹出楼梯板底模高度和踏步平面、立面的位置以及梯梁休息平台的位置尺寸控制线。（）支设楼梯的斜板模板，确保楼梯模板的刚度以及稳定性。（）搭设竖向脚手管和水平边系杆。（）搭支底模的纵向钢管、钢管顶标高为楼梯底标高减去模板及木楞斜向高度。（）放置木楞，其上同铺楼梯底模。（）待绑扎好楼梯钢筋后安装楼梯外帮侧板，钉好固定踏步侧板的挡木。（）在侧板上用套板画出踏步位置线。（）安装踏步立模，模板高度为楼梯踏步高度减支模板厚度，模板顶即为踏步平面，将踏步立模和两边的侧板固定钉牢，并用木条两边加固。（）安装踏步水平模板，模板宽度为踏步加上

4、两倍的模板厚度，使模板底板与踏步水平线一致，并分别与侧板模，踏步立模固定钉牢。并按楼梯砼施工缝处设置特殊标记。（）在靠近楼梯侧板模两旁，每个踏步板模上固定三角木，三角木成一条直线，三角木的两角边长分别为踏步高度和宽度，并将木楞×固定在三角木上。（四）、模板的安装质量标准组装的模板必须符合施工设计要求。模板安装完毕后，合格验收后方能进行下一道工序。各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，没有松动现象。模板拼缝要严密。（五）、模板的拆除模板的拆除，除了侧模应以能保证混凝土构件不变形，棱角完整方可拆除外，底模应当按混凝土工程施工质量验收规范的有关规定执行。模板拆除的顺序和方法，应按照配板

5、的设计和规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放，并要做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。（六）梁，板支撑系统验算1、楼板模板支架计算模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为5.3米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，水平杆的步距 h=1.80米。板底方木立放，间距为0.30米

6、。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 1.1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.000×0.180×1.000+0.350×1.000=4.850kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+3.000)×1.000=5.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×

7、1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.850+1.4×5.000)×0.300×0.300=0.115kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.115×1000×1000/54

8、000=2.137N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.850+1.4×5.000)×0.300=2.308kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2308.0/(2×1000.000×18.000)=0.192N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板

9、最大挠度计算值 v = 0.677×4.850×3004/(100×6000×486000)=0.091mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 1.2、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.2.1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.180×0.300=1.350kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载

10、标准值 q2 = (3.000+2.000)×0.300=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1.2×1.350+1.2×0.105=1.746kN/m 活荷载 q2 = 1.4×1.500=2.100kN/m 1.2.2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.846/1.000=3.846kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.85×1.00×1.00=0.385kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000

11、5;3.846=2.308kN 最大支座力 N=1.1×1.000×3.846=4.231kN 木方的截面力学参数为截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.385×106/53333.3=7.21N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6q

12、l 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×2308/(2×50×80)=0.865N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.677×1.455×1000.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.486mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 1.3、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

13、支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.424kN.m 最大变形 vmax=4.112mm 最大支座力 Qmax=15.385kN 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!1.4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=15.39kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用

14、双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。1.5、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.149×5.300=0.790kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×1.000×1.000=0.350kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.180×

15、;1.000×1.000=4.500kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.64kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3.000+2.000)×1.000×1.000=5.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 1.6、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 13.86 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半

16、径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.05m； 公式(1)的计算结果： = 102.08N/m

17、m2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 45.66N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!2.1、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=1300mm，梁截面高度 H=2000mm，H方向对拉螺栓4道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 2.2、梁模板荷

18、载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面

19、总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 2.3、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算见脚手架梁底支撑计算！ 2.4、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 2.4.1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W < f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算

20、的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×2.00=85.920N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.10×85.920×0.3002=-0.773kN.m f=0.773×106/108000.0=7.160N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.4.2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×0.300&

21、#215;85.920=15.466kN 截面抗剪强度计算值 T=3×15466/(2×2000×18)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 2.4.3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.80×2.00=57.60N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.677×57.600×300.04/(100×6000.00×972000.0)=0.542mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 v = 300/2

22、50,满足要求! 2.5、穿梁螺栓计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×2.00×0.60/4=12.89kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.888kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600m

23、m。 每个截面布置4 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 3、梁支撑脚手架的计算 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架， 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为3.5.0米，基本尺寸为：梁截面 B×D=1300mm×2000mm，梁底立杆的步距 （沿截面方向）为2.00米，梁底增加4道承重立杆。六根立杆间距为0.4米，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，梁底横杆间距为0.60米，横杆下用方木顺梁跨方向顶托，用丝杠支撑在梁底立杆上。梁底模下采用9根方木立放，方木间距为0.16米，水平杆的

24、步距 h=2.00米。400010002000800400400400 采用的钢管类型为48×3.5。 3.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×2.000×0.300=15.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.300×(2×2.000+1.300)/1.300=0.428kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣

25、混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (3.000+2.000)×1.300×0.300=1.950kN 均布荷载 q = 1.2×15.000+1.2×0.428=18.513kN/m 集中荷载 P = 1.4×1.950=2.730kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm

26、4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.218kN N2=3.197kN N3=3.928kN N4=3.928kN N5=3.197kN N6=1.218kN 最大弯矩 M = 0.068kN.m 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.068×1000×1000/16200=4.198N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T

27、=3×2340.0/(2×300.000×18.000)=0.650N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.126mm 面板的最大挠度小于160.0/250,满足要求! 3.2、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.928/0.300=13.093kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×13.09×0.30×0

28、.30=0.118kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.300×13.093=2.357kN 最大支座力 N=1.1×0.300×13.093=4.321kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.50×9.00×9.00/6 = 60.75cm3； I = 4.50×9.00×9.00×9.00/12 = 273.38cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.118×106/60750.0=1.94N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0

29、N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×2357/(2×45×90)=0.873N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.677×10.910×300.04/(100×9500.00×2733750.0)=0.023mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 3.3、梁底支撑钢管计算

30、 3.3.1. 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.278kN.m 最大变形 vmax=0.120mm 最大支座力 Qmax=8.109kN 抗弯计算强度 f=0.278×106/4491.0=61.95N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 3.3.2. 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管

31、按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.851kN.m 最大变形 vmax=0.913mm 最大支座力 Qmax=17.435kN 抗弯计算强度 f=0.851×106/4491.0=189.60N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 3.3.3.扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规

32、范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=17.44kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。3.3.4. 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=17.44kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.

33、2×0.149×4.000=0.715kN N = 17.435+0.715=18.150kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附

34、加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： = 99.73N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 57.17N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果： = 63.04N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 模

35、板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 3.4. 梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，考虑以下内容 3.4.1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 3.4.2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变

36、化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.4.3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 3.4.4. 剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满立面满设剪刀撑； b.中部可根

37、据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 3.4.5. 顶部支撑点的设计： a.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； b.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 3.4.6. 支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 3

38、.4.7. 施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。四、钢筋工程（一）、钢筋原材 1、进场钢筋必须具有出厂合格证明、原材料质量证明书，并分批量作机械性能试验，复试合格方可加工使用。2、进场钢筋由器材物资部牵头组织验收，并作好管理记录，以便查询和追溯。3、钢筋进场后必须严格按不同等级、牌号、直径、长度分批挂牌堆放，不得混淆。 （二）、钢筋

39、制作、加工1、所有钢筋均在现场钢筋加工区进行加工。2、钢筋放样必须领会图纸设计意图，熟悉有关规定及规范要求，确定弯曲调整值、弯钩增加长度、箍筋调整值等参数，保证下料长度准确。3、在梁、柱接头处，应严格按照设计图纸和相关规范中有关节点构造要求进行施工。4、钢筋加工制作应严格按配料单进行，钢筋加工完成后，由质检人员检查验收合格，方准进入施工作业层。5、钢筋加工质量要求：钢筋加工的形状、尺寸符合设计要求，钢筋的表面洁净无机械损伤，油渍、漆污和铁锈等应在使用前清除干净，钢筋的弯钩或弯折应符合规范规定。6、钢筋加工的允许偏差应符合下列规定：受力钢筋顺长度方向全长的净尺寸允许偏差在±10mm；弯

40、起钢筋的弯折部位允许偏差在±20mm。7、钢筋半成品堆放要标明分部、分层、分段和构件名称，按号码顺序堆放。同一部位或同一构件的钢筋要放在一起，并有明显标识，标识上注明构件名称、部位、钢筋直径、尺寸、根数。（三）、钢筋连接本工程将对框架梁钢筋采用闪光对焊连接，直径大于等于16的剪力墙钢筋采用电渣压力焊连接。框架柱钢筋采用直螺纹连接。（四）、钢筋绑扎1、钢筋绑扎的准备工作：核对半成品钢筋的钢号、直径、形状、尺寸和数量等是否与料单料牌相符，如有错漏，应纠正增补。备好扎丝、绑扎工具、水泥砂浆垫块。绑扎形式复杂的结构部位和节点时，应先研究逐根钢筋穿插就位的顺序，并与模板工联系讨论支模和绑扎钢筋

41、的先后顺序，绘制大样图，以减少绑扎困难，提高施工效率。绑扎必须遵循“六不绑”：即未弹线定位不许绑；施工缝未进行处理不许绑；施工缝未清理干净不许绑；钢筋接头未达到要求不许绑；钢筋接头未错开规范要求的间距不许绑；被污染的钢筋未清理干净不许绑。所有绑扎钢筋的扎丝一律向内，不得将其留置于保护层中，以防止生锈影响混凝土外观和结构钢筋使用寿命。2、现场绑扎柱箍筋的接头（弯钩叠合处）应交错布置在四角纵向钢筋上；箍筋转角与纵向钢筋交叉点均应扎牢（箍筋平直部分与纵向钢筋交叉点可间隔扎牢），绑扎箍筋时绑扣相互间应成八字形。下层柱的钢筋露出楼面部分，用工具式柱箍将其收进一个箍筋直径，以利上层柱的钢筋位置准确。框架梁

42、钢筋应放在柱的纵向钢筋内侧。柱筋采用在柱顶及柱底设置定位箍配合加塑料垫块的方法，定位箍每柱设置不少于两道。梁纵向钢筋双层排列时，两排钢筋之间垫以直径25mm的短钢筋，箍筋的接头应交错布置在两根架立钢筋上。梁钢筋绑扎与模板安装要相互配合。板钢筋绑扎应根据图纸钢筋间距弹线。受力钢筋接头位置应相互错开。 （五）、成品钢筋检查检查钢筋的规格、型号、间距、数量、接头形式、接头位置及保护层厚度是否符合设计及规范要求。闪光对焊，电渣压力焊及直螺纹连接接头外观质量。钢筋搭接要相互错开，搭接长度应符合设计和规范要求，接头位置正确。（六）、钢筋的验收钢筋闪光，电渣压力焊及直螺纹连接对焊接头必须按要求取样送检，试验结果必须合格。钢筋绑扎安装完毕后，由工长组织班组长自检，再由项目总工组织工长、质检员