交流调压电路

1、第6章 交流调压电路 第6章 交流调压电路 6.1 6.1 单相交流调压电路单相交流调压电路 6.2 6.2 三相交流调压电路三相交流调压电路 6.3 6.3 交流过零调功电路交流过零调功电路 习题及思考题习题及思考题 第6章 交流调压电路 图 6-1 单相交流调压电路 6.1 单相交流调压电路单相交流调压电路 RuouV1V2第6章 交流调压电路 图6-2 电阻性负载单相交流调压电路工作波形 0ut0tuo0ug1t0ug2t第6章 交流调压电路 在电源u的正半周内，晶闸管V1承受正向电压，当t时，触发V1使其导通，则负载上得到缺角的正弦半波电压， 当电源电压过零时，V1管电流下降为零而关断

2、。在电源电压u的负半周，V2晶闸管承受正向电压，当t时，触发V2使其导通，则负载上又得到缺角的正弦负半波电压。持续这样的控制， 在负载电阻上便得到每半波缺角的正弦电压。改变角的大小， 便改变了输出电压有效值的大小。 第6章 交流调压电路 2sin21)()sin(212UtdtUUo设, 则负载电压的有效值为 tUusin2负载电流的有效值为 2sin21RURUIoo 从式(6-1)中可以看出，随着角的增大，Uo逐渐减小; 当时，Uo0。因此，单相交流调压器对于电阻性负载， 其电压的输出调节范围为0U， 控制角的移相范围为0。 (6-1)(6-2)第6章 交流调压电路 6.1.2 电感性负载

3、电感性负载 图 6-3 感性负载单相交流调压电路及波形 RuouV1V2Lio(a)(b)0u2t0ug1t0ug2t0iot0uot第6章 交流调压电路 由图6-3（b）可知，晶闸管的导通角的大小，不但与控制角有关，而且与负载阻抗角有关。一个晶闸管导通时，其负载电流io的表达式为 )sin()sin(2tantoetZUi式中 RLLRZtarctan)(21226-3第6章 交流调压电路 当t时，io0。将此条件代入式(6-3)，可求得导通角与控制角、负载阻抗角之间的定量关系表达式为 tan)sin()sin(e(6-4) 针对交流调压器，其导通角180，再根据式(6-4)， 可绘出f（，

4、）曲线，如图6-4 所示。 第6章 交流调压电路 图 6-4 单相交流调压电路以为参变量时与的关系 040801201401804080120140180 / / ( 153045607590)第6章 交流调压电路 下面分别就、三种情况来讨论调压电路的工作情况。 (1) 当时， 由式（6-4）可以判断出导通角180, 正负半波电流断续。越大，越小，波形断续愈严重。 (2) 当时， 由式（6-4）可以计算出每个晶闸管的导通角180。此时，每个晶闸管轮流导通180，相当于两个晶闸管轮流被短接， 负载电流处于连续状态，输出完整的正弦波。 第6章 交流调压电路 (3) 当时， 电源接通后，在电源的正半

5、周，如果先触发V1， 则根据式（6-4）可判断出它的导通角180。 如果采用窄脉冲触发，当V1的电流下降为零而关断时，V2的门极脉冲已经消失，V2无法导通。到了下一周期，V1又被触发导通重复上一周期的工作， 结果形成单向半波整流现象， 如图6-5所示，回路中出现很大的直流电流分量，无法维持电路的正常工作。 第6章 交流调压电路 图6-5 感性负载窄脉冲触发时的工作波形 0ut0ug1t0ug2t0iot第6章 交流调压电路 解决上述失控现象的办法是：采用宽脉冲或脉冲列触发， 以保证V1管电流下降到零时，V2管的触发脉冲信号还未消失， V2可在V1电流为零关断后接着导通。 但V2的初始触发控制角

6、-，即V2的导通角180。从第二周开始，由于V2的关断时刻向后移，因此V1的导通角逐渐减小，V2的导通角逐渐增大，直到两个晶闸管的导通角180时达到平衡。 根据以上分析，当并采用宽脉冲触发时，负载电压、 电流总是完整的正弦波， 改变控制角，负载电压、电流的有效值不变，即电路失去交流调压作用。在感性负载时，要实现交流调压的目的，则最小控制角（负载的功率因素角）， 所以的移相范围为180。 第6章 交流调压电路 例例 6-16-1 由晶闸管反并联组成的单相交流调压器，电源电压有效值Uo2300 V。 （1） 电阻负载时，阻值在1.152.3 之间变化，预期最大的输出功率为2300 kW，计算晶闸管

7、所承受的电压的最大值以及输出最大功率时晶闸管电流的平均值和有效值。 （2） 如果负载为感性负载，R2.3 ，L2.3 ，求控制角范围和最大输出电流的有效值。 第6章 交流调压电路 解解 （1） 当R2.3 时，如果触发角0，负载电流的有效值为 ARUIoo10003 . 22300此时，最大输出功率 ，满足要求。 流过晶闸管电流的有效值IV为 kWRIPoo23003 . 2100022AIIoV500210002第6章 交流调压电路 输出最大功率时，由于0，180，负载电流连续，所以负载电流的瞬时值为 tUioosin22此时晶闸管电流的平均值为 ARUttdRUIoodt4503 . 21

8、415. 32300414. 12)(sin2210第6章 交流调压电路 R1.15 时，由于电阻减小，如果调压电路向负载送出原先规定的最大功率保持不变，则此时负载电流的有效值计算如下： kWRIPoo23002由 得 AIo1414因为Io大于R2.3 时的电流，所以0。 晶闸管电流的有效值为 AIIoV707214142第6章 交流调压电路 加在晶闸管上正、反向最大电压为电源电压的最大值， 即。 V325323002第6章 交流调压电路 （2） 电感性负载的功率因数角为 43 . 23 . 2arctanarctanRL最小控制角为 4min故控制角的范围为 /4。 最大电流发生在 min

9、=/4处，负载电流为正弦波，其有效值为 ALRUIoo7073 . 23 . 22300)(2222第6章 交流调压电路 6.2.1 6.2.1 三相全波相位控制的三相全波相位控制的Y Y连接调压电路连接调压电路 用三只双向晶闸管作开关元件，分别接至负载就构成了三相调压电路。负载可以是Y连接也可以是连接，图6-6为Y连接调压电路。 通过控制触发脉冲的相位控制角，便可以控制加在负载上的电压的大小。对于这种不带零线的调压电路，为使三相电流构成通路，使电流连续，任意时刻至少要有两个晶闸管同时导通。为了调节电压， 需要控制触发脉冲的相位角。 为此对触发电路的要求是： 6.2 三相交流调压电路三相交流调

10、压电路 第6章 交流调压电路 （1） 三相正（或负）触发脉冲依次间隔120，而每一相正、 负触发脉冲间隔180。 （2） 为了保证电路起始工作时能两相同时导通，以及在感性负载和控制角较大时仍能保持两相同时导通，和三相全控桥式整流电路一样， 要求采用双脉冲或宽脉冲（大于60）触发。 （3） 为了保证输出三相电压对称可调，应保持触发脉冲与电源电压同步。 （4） 对双向晶闸管而言， 一般采用一、 三象限触发。 第6章 交流调压电路 图6-6 Y连接三相调压电路RAVAARBVBBRCVCC第6章 交流调压电路 图 6-7 不同控制角时A相负载上的电压波形(a) =0; (b) =30; (c)=60

11、; (d)=90; (e)=120 0utuaubucug0t0tuRAi(a)ugCugBugAugCugAugCugB第6章 交流调压电路 0utuaubucug0t0tuRAi(b)ugC ugB ugAugC ugAugB ugA图 6-7 不同控制角时A相负载上的电压波形(a) =0; (b) =30; (c)=60; (d)=90; (e)=120 第6章 交流调压电路 0utuaubucug0t0tuRAi(c)ugCugBugAugCugAugBugA图 6-7 不同控制角时A相负载上的电压波形(a) =0; (b) =30; (c)=60; (d)=90; (e)=120 第

12、6章 交流调压电路 0utuaubucug0t0tuRAi(d)ugC ugB ugAugC ugAugB ugB 图 6-7 不同控制角时A相负载上的电压波形(a) =0; (b) =30; (c)=60; (d)=90; (e)=120 第6章 交流调压电路 0utuaubucug0t0tuRAi(e)ugC ugB ugAugC ugAugB ugB 图 6-7 不同控制角时A相负载上的电压波形(a) =0; (b) =30; (c)=60; (d)=90; (e)=120 第6章 交流调压电路 1 10 0 在A相电压正半周的零起点处发出脉冲ugA+，触发双向晶闸管VA，而后依次每隔6

13、0产生脉冲ugC-、ugB、ugA-、ugC、 ugB-、ugA，分别触发晶闸管VA、VB、VC的正、负脉冲。在这种情况下，晶闸管相当于一个二极管。忽略其管压降，此时调压电路相当于一般的三相交流电路，加到负载上的电压是电源相电压, 波形如图6-7（a）所示。 第6章 交流调压电路 2 2 3030 这时每个晶闸管都自零点滞后30触发导通，其波形如图6-7（b）所示。 波形中t030时，VA没有触发导通，A相没有电压输出；VB原已触发导通，B相输出负电压；VC原也已触发导通，C相输出正电压。t3060时，VA在t30时得到触发而导通，此时VA 、VB、VC全部导通，A相负载输出电源相电压波形。t

14、6090时，VA 、VB仍导通，分别输出正、负电压，但在t60时，C相电压过零而使VC关断，故A相负载上的电压为（uA-uB）/2，即为A、B相线电压的一半， 所以电压波形出现缺口。第6章 交流调压电路 t90120时，VC得到触发而导通，此时三个晶闸管都导通，A相负载输出电源相电压波形t120150时，VA、VC仍导通，分别输出正、 负电压，但在t120时， B相电压过零使VB关断，故A相负载上的电压为（uA-uC）/2，即为A、C相线电压的一半，所以电压波形升高一块。t150180时，三个晶闸管又全部导通，A相负载又输出电源的相电压波形。t180时，A相电压过零使VA关断，A相没有电压输出

15、。负半周的分析方法与正半周完全相同， A相负载获得与正半周对称的电压波形。 第6章 交流调压电路 3 36060 这时每个晶闸管都自零点滞后60触发导通，其波形如图6-7（c）所示。 波形中当t060时，VA没有触发导通， A相没有电压输出，VB、VC原已触发导通，B相输出负电压，C相输出正电压。当t6090时，VA在t60时得到触发而导通，而C相电压此时正好过零点而使VC关断，VB继续导通， 故A相负载上的电压为（uA-uB）/2，即为A、B相线电压的一半。t90120时，VA、VB继续导通，VC没有触发而继续关断，故A相负载上的电压继续为A、B相线电压的一半。 t120180时，VA仍然导

16、通，但在t 120时，VC得到触发而导通，同时B相电压过零点而使VB关断，故A相负载上的电压为（uA-uC）/ 2，即为A、C相线电压的一半。t180时，A相电压过零点使VA关断，A相没有电压输出。负半周的分析方法与正半周完全相同，负载上获得与正半周对称的电压波形。 第6章 交流调压电路 4 4 9090 波形如图6-7（d）所示。波形中当t090时，VA没有触发导通， A相没有电压输出。当t90120时，VA在t90时得到触发而导通，VB原已导通，而C相电压此时已过零， VC关断且尚未触发，故A相负载上的电压为（ VA -uB）/ 2，即为A、 B相线电压的一半。当t120150时，VA继续

17、导通，t120时，B相电压虽然过零，但由于VC没有触发继续关断，而uAuB，故VB仍承受负电压，在原负脉冲触发导通后继续导通，故A相负载上的电压继续为A、B相线电压的一半。第6章 交流调压电路 当t150180时，在uAuB时，即t150，流过VB的电流等于零，VB关断，VC正好在此时被触发导通，VA通过负载和VC构成回路而维持导通，故A相负载上的电压为A、C相线电压的一半。 在t180210时，VC继续导通，t180时，A相电压虽然过零，但由于此时VB继续关断，而uAuC，故VA仍承受正电压在原正脉冲触发导通后继续导通，故A相负载上的电压为A、C相线电压的一半。当t210时，uAuC，流过V

18、A的电流等于零，VA关断，A相没有电压输出。负半周的分析方法与正半周完全相同，负载上获得与正半周对称的电压波形。 第6章 交流调压电路 5 5 120120 波形如图6-7（e）所示。波形中当t0120时，VA没有触发导通，A相没有电压输出。当t120150时， VA在t120时得到触发而导通，B相电压虽已过零点，但由于VC关断尚未触发，且uAuB，VB承受负电压在原负脉冲触发导通后继续导通，故A相负载上的电压为A、B相线电压的一半。 t150180时，VB在uA uB，即t150时关断，而此时VC没有触发继续关断，所以VA因没有电流通路而关断。故在此期间，A相负载上电压为零。第6章 交流调压

19、电路 t180210时，VC在t180触发而导通，在设计时采用双脉冲或宽度大于60的宽脉冲，A相的原正脉冲此时还存在，再因uAuC，故VA被触发而再次导通。故A相负载上的电压为A、C相线电压的一半。t210时，uAuC，流过VA的电流等于零，VA关断，A相负载输出电压为零。负半周的分析方法与正半周完全相同， 负载上获得与正半周对称的电压波形。 第6章 交流调压电路 6 6 150150 根据电压波形分析可知，当150时，三个晶闸管不能构成导通条件，所以这种由三个双向晶闸管构成的三相Y连接调压电路的最大移相范围为150。控制角由0变化至150时，输出的交流电压可以连续地由最大调节至零。 随着的增

20、大，电流的不连续程度增加，每相负载上的电压已不是正弦波，但正、负半周对称。因此，这种调压电路输出的电压中只有奇次谐波， 以三次谐波所占比重最大。由于这种线路没有零线，故无三次谐波通路，减少了三次谐波对电源的影响。 第6章 交流调压电路 三相交流调压电路带电感性负载时，分析工作很复杂， 因为输出电压与电流存在相位差，在线电压或相电压过零瞬间，晶闸管将继续导通，负载中仍有电流流过，此时晶闸管的导通角不仅与控制角有关，而且与负载功率因数角有关。 如果负载是感应电动机，则功率因数角还要随电机运行情况的变化而变化， 这将使波形更加复杂。 第6章 交流调压电路 但从实验波形可知，三相感性负载的电流波形与单

21、相感性负载时的电流波形的变化规律相同，即当并采用宽脉冲触发时，负载电压、 电流总是完整的正弦波；改变控制角，负载电压、电流的有效值不变，即电路失去交流调压作用。 要实现交流调压的目的，则最小控制角， 在相同负载阻抗角的情况下，越大，晶闸管的导通角越小，流过晶闸管的电流也越小。 第6章 交流调压电路 表表6-1 6-1 常用三相调压电路形式及特点常用三相调压电路形式及特点 6.2.2 6.2.2 其它三相调压电路形式其它三相调压电路形式第6章 交流调压电路 表表6-1 6-1 常用三相调压电路形式及特点常用三相调压电路形式及特点 第6章 交流调压电路 表表6-1 6-1 常用三相调压电路形式及特

22、点常用三相调压电路形式及特点 第6章 交流调压电路 6.3.1 6.3.1 调功器的工作原理调功器的工作原理 图6-8为过零触发单相交流调功和三相交流调功电路。交流电源电压u以及V1和V2的触发脉冲ug1、ug2的波形分别如图6-9所示。由于各晶闸管都是在电压u过零时加触发脉冲的，因此就有电压uo输出。如果不触发V1和V2，则输出电压uo0。由于是电阻性负载，因此当交流电源电压过零时，原来导通的晶闸管因其电流下降到维持电流以下而自行关断，这样使负载得到完整的正弦波电压和电流。由于晶闸管是在电源电压过零的瞬时被触发导通的，这就可以保证大大减小瞬态负载浪涌电流和触发导通时的电流变化率di/dt，从

23、而使晶闸管由于di/dt过大而失效或换相失败的几率大大减少。 6.3 交流过零调功电路交流过零调功电路第6章 交流调压电路 图 6-8 交流调功器(a) 单相交流调功器； (b) 三相交流调功器 (b)ABCDRuouV1V2(a)第6章 交流调压电路 图 6-9 单相交流零触发开关电路的工作波形 0ut0ug1tug20t0uot第6章 交流调压电路 如设定运行周期TC内的周波数为n，每个周波的频率为50 Hz，周期为T（20 ms），则调功器的输出功率P2为 kVAIUPkVAPkPVTnPNNNNzNC322210（6-5） （6-6） TC应大于电源电压一个周波的时间且远远小于负载的热

24、时间常数，一般取1 s左右就可满足工业要求。 第6章 交流调压电路 T电源的周期（ms）； n调功器运行周期内的导通周波数； PN额定输出容量（晶闸管在每个周波都导通时的输出容量）； U2N每相的额定电压（V）； I2N每相的额定电流（A）； kz导通比，, f为电源的频率。 由输出功率P的表达式可见，控制调功电路的导通比就可实现对被调对象(如电阻炉)的输出功率的调节控制。 fTnTnTkCCz第6章 交流调压电路 图6-10中，由两只晶闸管反并联组成交流开关，该电路是一个包括控制电路在内的单相过零调功电路。由图可见，负载是电炉，而过零触发电路由锯齿波发生器、信号综合、直流开关、同步电压与过零

25、脉冲触发五个环节组成。 该电路的工作原理简述如下： （1） 锯齿波是由单结晶体管BT、R1、R2、R3、RW1和C1组成的张弛振荡器产生的，然后经射极跟随器（V1、R4）输出。 6.3.2 调功电路实例调功电路实例第6章 交流调压电路 图 6-10 单相晶闸管过零调功电路RW168 kR3150 kABTR1300R2300V1C15 24 VR420R53.3 kR63.3 kR73.3 kV23DG62CW11R95.1 kBV33DG12CR81.5 kug1VDW1ug2TBV53DG12V43DG6R132 kVDR121.1 kR112 k2CW11VDW2R105.3 kVD1T

26、CUcRW2 1 k信号综合 E直流开关锯齿波发生器过零脉冲触发同步电压ug2V1V2ug1 u0.047D第6章 交流调压电路 （2） 控制电压Uc与锯齿波电压进行电流叠加后送到V2的基极，合成电压为Us。当Us0 时，V2导通; Us0时, V2截止。 （3） 由V2、V3以及R8、R9、VDW1组成一个直流开关，当V2的基电压UBE20（0.7 V）时，V2导通，V3的基极电压UBE3接近零电位，V3截止，直流开关阻断。当UBE20时，V2截止， 由R8、VDW1和R9组成的分压电路使V3导通，直流开关导通。 第6章 交流调压电路 （4） 由同步变压器TC、整流桥VD1及R10、R11、VDW2组成一个削波同步电源，这个电源与直流开关的输出电压共同去控制V4与V5。只有在直流开关导通期间，V4、V5集电极和发射极之间才有工作电压，两个管子才能工作。在此期间， 同步电压每次过零时，V4截止，其集电极输出一个正电压， 使V5由截止转导通