单层钢筋结构加工厂课程设计方案

1、 单层钢结构加工厂课程设计课设作者:学科:土木工程研究方向:指导教师: 所在单位:建筑工程学院答辩日期: 目录一.工程概况、设计条件及资料.-3二构建选型. -42.1屋面板和屋架选择.-42.2柱的选择.-52.3吊车梁. -62.4吊车联结和车挡.-6-2.5基础梁. -62.6走道板. -62.7过梁.-6三. 计算单元、计算简图和结构布置.-63.1定位轴线. -6-3.2计算单元.-73.3计算简图. -8四荷载计算. .-9五力分析. -115.1各柱截面参数.-11-5.2屋盖等恒荷载作用下的力分析.-12-5.3屋面活荷载的力分析.-135.4风荷载.-14-5.5吊车竖向荷载

2、的力分析.-15-5.6吊车水平荷载力分析.-19-5.7排架柱力组合. -20-六排架柱截面计算. -25-6.1边柱计算.-256.1.1配筋计算. -25-6.1.2排架柱的裂缝宽度验算.-27-6.1.3箍筋配置. -28-6.1.4牛腿设计. -28-6.1.5排架柱的吊装验算.-28-6.2中柱计算. -30-6.2.2排架柱的裂缝宽度验算.-32-6.2.3箍筋配置. -33-6.2.4牛腿设计. -336.2.5排架柱的吊装验算.-33七锥形杯口基础设计.-357.1作用于基础上的力.-35-7.2初步确定基础尺寸.-36-7.3地基承载力验算. -377.4基础抗冲切验算.-

3、37-7.5基础底面配筋计算.-38八施工图绘制：详见施工图.-39九参考文献.-39-摘要:本次课设的目的是设计单层混凝土柱厂房，主要练习柱的截面配筋计算，及基础的配筋计算。根据图集选取了屋架，吊车梁，基础梁等一系列构件，通过荷载计算，力分析及力组合选出最不利的情况进行配筋计算。本次设计我学习并初步掌握按照标准图集选用构件的方式，厂房荷载的计算，柱力计算和分析，柱配筋等等。一.工程概况、设计条件及资料1.该车间双跨等高厂房，无天窗，长66米，柱距6m，跨度为18m，无伸缩缝，厂房两侧设有山墙。2.根据工艺要求车间每跨设有软钩桥式起重机一台，中级工作制（A5）。吊车起重量 20/5，轨顶标高

4、8.4m。3.风荷载：基本风压 0.65kN/m2；雪荷载：基本雪压 0.2 kN/m2；无抗震设防要求。4.根据勘察报告，场地地形平整，自地表向下为：杂填土，厚 0.30m；粘土，红黄褐色，厚度 2.50m，地基承载力特征值 180kPa；粉质粘土，厚度 2.50m，地基承载力特征值 210kPa；卵石层，较厚。未发现不良地质现象，地下水位较低，无腐蚀性。5.建筑构造（1）屋面（不上人）卷材防水，其做法如下：三毡四油防水层铺上小石子20 厚 1：3 水泥砂浆找平层120 厚泡沫混凝土保温层一毡二油隔气层20 厚 1：3 水泥砂浆找平层（2）墙体：240 厚硅酸盐砖清水砖墙，钢门窗，门窗洞口宽

5、 4m，女儿墙高 300500mm。（3）地面：室地坪为混凝土地面，室外高差 150mm。6.选用材料：柱混凝土可选 C25C40，纵筋 HRB400或 HRB500，箍筋 HPB300。二构件选型2.1 屋面板和屋架选择.（1）荷载计算屋面：三毡四油防水层（0.350.4）0.4 N/m220厚1:3 水泥砂浆找平层（20）20×0.02=0.4kN/m2120厚泡沫混凝土保温层（5） 5×0.12=0.60kN/m2一毡二油隔气层（0.05）0.05 N/m220 厚 1:3 水泥砂浆找平层（20）20×0.02=0.4kN/m2预应力大型屋面板合计：gk=1

6、.85 kN/m2活载：（不上人屋面）0.5kN/m2雪荷载：0.5kN/m2积灰荷载：0.3kN/m2荷载组合：恒载控制s=1.35×1.85+1.4×（0.7×0.5+0.9×0.3）=3.37kN/m2活载控制s=1.2×1.85+1.4×（0.5+0.3）=3.34 kN/m2选用图集 G410-12,1.5×6 预应力混凝土屋面板 Y-WB-3，允许外加均布荷载基本组合设计值 3.65 kN/m2>3.37 kN/m2，满足要求。Y-WB-3可由规查（C30，HRB335 钢筋直径 16）板自重标准值 1.4

7、 kN/m2，灌封自重标准值 0.1 kN/m2，屋面板总自重标准值为 1.5 kN/m2。（2）选取屋架和其他构件屋架永久荷荷载1.5 kN/m2屋面板总自重：3.35 kN/m2合计：3.35 kN/m2屋面可变荷载（经由上面步骤以求出）：取 0.5 kN/m2与0.3 kN/m2荷载组合：恒载控制：S=1.35×3.35+1.4×（0.7×0.5+0.9×0.3）=5.38 kN/m2活载控制：S=1.2×3.35+1.4×（0.5=0.3）=5.14kN/m2选取屋架：钢筋混凝土折线形屋架（04G415）,无天窗型（代号为 a

8、）；檐口形状为 A，两端天沟；根据跨度 18m 和跨中一台桥式吊车屋面荷载设计值取5.5 kN/m2等条件，选择屋架承载能力等级为 2。选用屋架的编号为：YWJ18-2Aa，自重6.55t，C35。天沟：天沟板外荷载为：屋面做法恒载 1.85 kN/m2积水荷载(按 210mm 高计算)2.1 kN/m2活载 0.5kN/m2积灰荷载0.3kN/m2根据屋面排版，选择编号为TGB-99的天沟板，防水卷材考虑高低肋覆盖部分，按天沟宽 b 的 2.5 倍计算。（b=天沟宽度-190）恒载控制q = 1.35×0.8×（2.5×0.4+（1.85-0.4)+0.21&#

9、215;10）+1.4×(0.7×0.5+0.9×0.3)=5.73kN/m2活载控制q = 1.35×0.8×（2.5×0.4+（1.85-0.4)+0.21×10）+1.4×（0.5+0.3） =5.58 kN/m2允许外加均布荷载基本组合设计值 q=5.76kN/m2>q=5.73kN/m2，满足要求。自重标准值 2.54 kN/m。说明：中间跨为 TGB58，中间跨左右两个边分别开洞的为 TGB58a、TGB58b，边跨分别为 TGB58sa、TGB58sb，出山墙天沟板为 TGB58a、TGB58b

10、。 2.2柱的选择 取轨道顶面至吊车梁顶面的距离 ha=0.2m ，所以牛腿顶面标高： h= 轨顶 标高 -hb-ha=8.4-1.2-0.2=+7.000m -由技术规格表查得：吊车轨顶至吊车顶部的高度为 2200mm，考虑屋架下弦至吊车顶部所需的空隙高度为 220mm，故柱顶标高为 h=8.4+2.2+0.22=+10.82m ，基础顶面至室外地坪的距离定为 1m，基础顶面至室地坪的距离定为 1.15m，从基础顶面算得柱高 H=10.82+1.15=10.97m上部柱高 Hu=10.82-7=3.82m下部柱高 Hl=11.97-3.82=8.15m参考图集 05G335（23-9），选取

11、 A、C 两轴的柱截面为上柱截面（口型 400×400）下柱截面（工型 400×800×100×150mm）B 轴上柱截面为上柱截面（口型 400×600）下柱截面（工型 400×1000×100×150mm）柱下基础选用锥形杯口。2.3吊车梁根据跨度 18m和起重量 20/5 ，选用标准图集 G323-12 中间跨： DL-8Z，边跨：DL-8B，高度1.2m（1200×500×180mm）自重：DL-8Z 为 38.16kN，DL-8B 为 38.16kN，C40 混凝土。2.4吊车联结和车

12、挡根据图集 04G325，假设吊车梁上螺栓孔距为 240mm，A5 级，钢轨 38kg/m，跨度18m 等信息选择编号为 DGL-11的吊车轨道联结，吊车梁轨道联结高度：170190mm。根据吊车型号选择车挡型号为 CD-3，重128.26kg。2.5基础梁240 厚硅酸盐砖清水砖墙，钢门窗，门窗洞口宽 4m，女儿墙高 300500mm。柱距为 6m，查标准图集钢筋混凝土基础梁 04G320 整体上选择 JL-1（墙高为 5.5m14.5m）；有窗户的基础梁选择 JL-3（墙高为 5.5m18m）；对于有门的基础梁选择 JL-3（墙高为 5.5m18m）；对于 6m 柱距的山墙也选择 JL-1

13、（墙高为 5.5m14.5m）。JL-1（5.95m×0.45m×0.24m）自重为 17KN，JL-3（5.95m×0.45m×0.24m）基础梁重 17kN，支承长度为 500mm，计算跨度l0=5445，净跨 4950mm。2.6走道板选用标准图集 04G337 ，中间跨：（左右柱宽度均为 400mm，且柱距为 6000mm。选 DB60-1自重 7.6KN；端跨（左右柱宽度均为 400mm，且柱距为 6000mm）选择 DB60-1s 自重 7.1KN。2.7过梁选用标准图集 03G322，根据窗尺寸 4000mm，选择GL-4420，净跨 42

14、00mm，梁高300mm，宽240mm，自重846kg。三计算单元、计算简图和结构布置3.1定位轴线B1：由附表12可查得轨道中心线至吊车端部的距离，取230mm；B2：吊车桥架至上柱边缘的距离，一般取B2>80mm ；B3:封闭的纵向定位轴线至上柱边缘的距离，取400mm。B1+B2+B3=240+80+400=730mm<750mm，取750mm 故封闭的定位轴线 A，C都分别与左右外纵墙墙皮重和。对于中柱（B）：B=B1+B2+B3=300+80+240=620mm<750mm 取 750mm 。故吊车跨度为 18-1.5=16.5m3.2计算单元取一榀横向排架计算单元

15、，计算单元的宽度为纵向相邻柱间距中心线之间的距离，即 B=6.000m。图1 计算单元平面图3.3计算简图排架的计算简图图2 计算单元剖面图图3 荷载作用位置图四荷载计算 各种荷载以及作用位置，如上图恒载屋盖结构自重上部做法 1.85 kN/m2屋面梁自重 65.5kN天沟板自重 2.54kN/m则作用于A柱柱顶的屋盖结构自重为 0.5×65.5+2.54×6+1.85×6×9+1.5×6×(4×1.5+2.1)×1.2=264.9kN柱自重A(C)柱上柱自重：1.2×3.82×25×

16、0.16=18.34kN下柱自重： 1.2×8.15×25×0.17=41.3kNB柱上柱自重： 1.2×3.82×25×0.24=27.5kN下柱自重： 1.2×8.15×25×0.19=46.2kN吊车梁及轨道联接自重：1.2×(40.8+0.38×6+1.28)=53.3kN屋面活载:不上人屋面,其均布活荷载标准值为0.5 kN/1.4×6×9×(0.5+0.3)=60.5 kN吊车荷载吊车竖向荷载及影响线图4 吊车荷载影响线图吊车荷载不利位置如图所

17、示，由于每跨只有一台吊车，故吊车荷载不予折减。跨度16.5m ，Q=20/5 最大轮压标准值Pmax=195kN。小车自重标准值G2,k=75KN,吊车额定起重量相对应的重力标准值G3,k=20kN吊车轮距=4650mm吊车竖向荷载的计算边柱吊车竖向荷载DMAx，K、DMIN，K的计算DMAx，K=PMAx=195×(1+0.267)=323.4kNDMAx =1.4×247.07=345.9kNDMIN，K= DMA×Pmin/Pma×=53.22kN吊车横向水平荷载作用在每一个轮上的吊车横向水平荷载标准值为（对于20/5t软钩吊车，=0.1）Tk=0

18、.25×（m2+Q）g=0.25×0.1×（75+200）=6.88kNTmax=Dmax×Tk/Pmax.k=345.9×6.88/195=12.20kN风荷载：该地区基本风压。 风荷载体型系数，屋面坡度=11.3查GB50009-2001建筑结构荷载规可得风荷载体型系数如图所示。图5 风荷载体形系数图 风压高度变化系数，该地区地面粗糙度类别为B类。柱顶（按H=0.15+10.82=13.47m）=1.03檐口（按H=0.15+10.82+1.65=14.41m）=1.07Q1=szB=1.4×0.8×1.03×

19、0.65×6= 4.50 kN/mQ2=szB=1.40×0.5×1.07×0.65×6=2.25kN/mWk=（0.8+0.4）h1+（0.5-0.6+0.4-0.4）h2zW0B=（0.8+0.4）1.65+（0.5-0.6+0.4-0.4）×1.0×1.07×0.65×6=7.85kNW=1.4×7.85=10.99kN五、力分析5.1各柱截面参数.单位力作用下悬臂柱的柱顶位移：u=H3/(C0ECIL) C0=3/1+3(1-n)/n计算有关参数：AC柱：=Hu/H=3.82/10.97

20、=0.35；n=Iu/IL=2.13×109/13.94×109=0.15C0=3/1+3(1-n)/n=3/1+0.353×(1-0.15)/0.15=2.41B柱：=Hu/H=3.82/10.97=0.35；n=Iu/IL=7.2×109/24.76×109=0.29C0=3/1+3(1-n)/n=3/1+0.353×(1-0.29)/0.29=2.72单位力作用下悬臂柱的柱顶位移：AC柱：uA=uC= H3/ (C0ECIL) =10.973/（2.41×EC×13.94×109）=39.30/ E

21、CB柱：uB= H3/ (C0ECIL) =10.973/（2.72×EC×24.76×109）=19.6/ EC令Ki=1/uiK=Ka+kb+kc=1/uA +1/uB /+1/uc所以，三根柱的剪力分配系数为：A=KA/K=0.25; B =KB /K=0.50; c=Kc/K=0.25验算：A+B +c=1.0当柱顶有水平荷载F时，求出剪力分配系数后，即可求出柱顶剪力：VA=AF；VB=BF；Vc=cF求出柱顶剪力后，即可按悬臂柱绘出结构的力图。下面进行各种作用下排架的力5.2屋盖等恒荷载作用下的力分析如图所示：图6 恒载力分析图= 0.35；n =0.1

22、5C1查表得2.06, C3查表得1.06 M1=11.78, M2=35.41A柱：RA=-MC1/H-MC3/H =-13.25×2.06/10.97-51.24×1.06/10.97=-7.44kN（）B柱：RB=0C柱：RC=-RA=7.44kN（）所以：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和R=0所以：各柱顶的实际剪力为：VA= RA=-7.44（）VB= RB=0VC= 7.44kN（）图7 恒载弯矩剪力图图8 恒载轴力图5.3屋面活荷载的力分析A(C)柱：活载值=60.5 kN B柱=121kNC1查表得2.06,C3查表得1.06弯矩A(C)柱顶弯矩 M1=

23、60.5×0.05=3.03kN/m2牛腿顶弯矩 M2=60.5×0.25=15.13kN/m2所以RA=-MC1/H - MC3/H =-3.03×2.06/10.79-15.13×1.06/10.79=-2.03kN（）B柱：RB=0C柱：RC=-RA=2.03kN（）将反向作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力:VA= RA=-2.03（）VB= RB=0VC= 2.03kN（）图9 活载弯矩剪力轴力图5.4风荷载分为左吹风和右吹风，两者的力及力图为对称形式，故只计算左吹风；q1=4,50kN/m2 q2=2.25kN/m2 Wk=10.99

24、kN H=10.97mC11查表得0.328,0.353在q1作用下，A柱虚加水平不动铰支座RA= q1HC11=4.50×10.97×0.328=16.19kN（）在q2作用下C柱虚加不动铰支座产生支座反力，其值为RC=0.328×2.25×10.97=11.45kN（）在q1q2的作用下，B柱没有不动支座反力。进行剪力分配：VA,2=VC,2=（W-RA-RC)=-0.25×（10.99+16.19+8.71）=-8.84kN（） VB,2=（W-RA-RC)=-17.68kN（）叠加得到柱顶剪力VA=VA,2+RA=16.19-8.84=

25、7.35（）VB=VB,2=-17.68（）VC=VC,2+RC=8.71-8.84=- 0.13（）图10 风载弯矩剪力轴力图5.5吊车竖向荷载的力分析Dmax作用在A柱C柱上 查表得C3=1.06,1.19;H=10.97M1=-M3=121.07kN/m2 B柱没有弯矩 M2=0RA=RC=C3×M1/H=1.06×121.07/10.97=11.70kN（）RB=0，支座反力为零VA=-VC=11.70kN（）图11 吊车竖向荷载弯矩剪力轴力图Dmax作用于A柱 B柱上M1=121.07kN/m2M2= 345.9×0.75-53.22×

26、;0.75=219.51kN/m2M3=53.22×0.35=18.631kN/m2RA=C3×M1/H=1.06×121.07/10.97=11.70kN（）RB=C3×M2/H=1.19×219.51/10.97=23.81kN（）RC=-C3×M3/H=-1.06×18.63/10.97=-1.80kN()R=-（11.70+23.81-1.30）=-33.71kN()VA.2=VC.2=-0.25×33.71=-8.43kN()VB.2=-0.5×33.71=-16.86kN()VA=RA+VA.

27、2=11.70-8.43=3.27kN（）VB=RB+VB.2=23.81-16.86=6,95kN（）VC=RC+VC.2=-1.80-8.43=-10.23kN()图12 吊车竖向荷载弯矩剪力轴力图Dmax作用于C柱 B柱上与2情况对称。Dmax都作用于 B柱上M1=-M3=53.22×0.35=18.63kN/m2M2=0RA=-RC=C3×M1/H=1.06×18.63/10.97=1.80kN（）RB=0,R=0,VA=-VC=1.80kN（）图13 吊车竖向荷载弯矩剪力轴力图5.6吊车水平荷载力分析当两跨T同向时剪力弯矩都为最大A柱：n0.15，0.3

28、5，查得C5=0.54，B柱：n0.29，0.35，查得C5=0.59，。分配剪力：，图14 吊车水平荷载弯矩剪力轴力图5.7排架柱力组合边柱力情况 恒载 活载 风荷载 吊车竖向荷载 吊车水平荷载 左吹风 右吹风 DMAx DMAx DMIN DMINTMAxTMAx12 67334456 M -15.17-4.724.7616.9144.6912.496.8839.08-15.8215.82N 283.2460.500000000 M 36.0710.414.7616.91-76.38-108.58-11.7510.45-15.8215.82N 336.5460.500345,.9345.9

29、53.2253.2200 M -17.13-4.10205.28136.817.28-85.201.1283.59-105.27105.27N 377.8460.500345.9345.953.2253.2200V -7.44-2.03-190.1424.8111.703.271.8011.70-12.5112.51控制截面荷载组合力组合恒载+0.9(任意两个或两个以上活荷载之和)组合项目M(kN·m)、N、V(kN)-+Mmax及相应的N、V1+0.9(2+5+7)M=54.51N=283.24-Mmax及相应的N、V1+0.9(2+4+5)M=-27.46N=337.69Nmax

30、及相应的M、V1+0.9(2+3+5+7) M=50.26 N=337.69Nmin及相应的M、V1+0.9(4+5+7)M=49.46N=283.24-+Mmax及相应的N、V1+0.9(2+4+5+7)M=84.30N=438.89-Mmax及相应的N、V1+0.9(3+5)M=-75.89N=647.85Nmax及相应的M、V1+0.9(2+3+5)M=-66.52N=702.3Nmin及相应的M、V1+0.9(4+5+7)M=74.93N=384.44-+Mmax及相应的N、V1+0.9(3+5+7)M=207.29N=689.15V=36.68-Mmax及相应的N、V1+0.9(2+

31、3+5+6)M=-363.37N=743.6V=-55.56Nmax及相应的M、V1+0.9(2+3+5+6)M=-363.37N=743.6V=-55.56Nmin及相应的M、V1+0.9(4+5+7)M=284.97N=425.74V=36.68控制截面荷载组合力组合恒载+任一活荷载组合项目M(kN·m)、N、V(kN)-+Mmax及相应的N、V1+3M=29.52N=283.24-Mmax及相应的N、V1+2M=-19.89N=283.24Nmax及相应的M、V1+3M=29.52N=283.24Nmin及相应的M、V1+4M=-8.29N=283.24-+Mmax及相应的N、

32、V1+7M=52.98N=336.54-Mmax及相应的N、V1+3M=-72.51N=682.44Nmax及相应的M、V1+3M=-72.51N=682.44Nmin及相应的M、V1+7M=52.98N=336.54-+Mmax及相应的N、V1+7M=119.68N=377.84V=17.37-Mmax及相应的N、V1+6M=-261.27N=377.84V=-49.46Nmax及相应的M、V1+6M=-261.27N=377.84V=-49.46Nmin及相应的M、V1+7M=-261.27N=377.84V=17.37中柱力情况 恒载 活载 风荷载 吊车竖向荷载 吊车水平荷载 左吹风 右

33、吹风 DMAx DMIN DMINTMAxTMAx12 6731456 M 00-67.5467.54012.49-12.49-26.5526.55N 557.312100691.80000 M 00-67.5467.540-108.58108.58-26.5526.55N 336.5412100691.8399.12399.1200 M 00193.95193.950-85.2085.20-196.6526.55N 663.912100691.8399.12399.1200V 00-17.6817.6806.95-6.95-23.7923.79控制截面荷载组合力组合恒载+0.9(任意两个或两

34、个以上活荷载之和)组合项目M(kN·m)、N、V(kN)-+Mmax及相应的N、V1+0.9(4+5+7)M=95.92N=557.3-Mmax及相应的N、V1+0.9(4+5+6)M=-95.92N=557.3Nmax及相应的M、V1+0.9(2+3+5+7) M=85.68 N=1288.82Nmin及相应的M、V1+0.9(4+5+7)M=95.92N=557.3-+Mmax及相应的N、V1+0.9(4+5+7)M=182.40N=1023.11-Mmax及相应的N、V1+0.9(4+5+6)M=-182.40N=1023.11Nmax及相应的M、V1+0.9(2+3+5)M=

35、84.68N=1395.42Nmin及相应的M、V1+0.9(4+5+7)M=182.40N=1023.11-+Mmax及相应的N、V1+0.9(4+5+7)M=428.22N=1069.31V=31.07-Mmax及相应的N、V1+0.9(4+5+6)M=-428.22N=1069.31V=-31.07Nmax及相应的M、V1+0.9(2+3+5+7)M=351.54N=1441.62V=37.32Nmin及相应的M、V1+0.9(4+5+7)M=428.22N=1069.31V=31.07控制截面荷载组合力组合恒载+任一活荷载组合项目M(kN·m)、N、V(kN)-+Mmax及相

36、应的N、V1+7M=67.54N=557.3-Mmax及相应的N、V1+2M=-67.54N=557.3Nmax及相应的M、V1+7M=67.54N=557.3Nmin及相应的M、V1+7M=67.54N=557.3-+Mmax及相应的N、V1+4M=108.58N=1063.02-Mmax及相应的N、V1+4M=-108.58N=1063.02Nmax及相应的M、V1+7M=67.54N=663.9Nmin及相应的M、V1+7M=67.54N=663.9-+Mmax及相应的N、V1+7M=193.95N=710.1V=17.68-Mmax及相应的N、V1+6M=-193.95N=710.1V

37、=-17.68Nmax及相应的M、V1+7M=193.95N=710.1V=17.68Nmin及相应的M、V1+7M=193.95N=710.1V=17.68六排架柱截面计算61边柱计算ü荷载选用原则：以下原则均是根据偏心受压构件的M，N图判断得出的。.N 相差不多的时候，M 大的不利；.M 相差不多时，凡 M/N>0.3h的，N小的不利；凡M/N<0.3h的，N大的不利。.当 M 或者 N 两者中某一项远大于另一项的时候可不予考虑。材料选用：柱子混凝土选用 C30，纵筋选用 HRB400 级（C），箍筋 HPB300 级（B），为保证各个方向上的承载力，界面上采用对称配

38、筋。以下是一些可能用到的数据：fc=14.3MPa，ft=1.43MPa，ftk=2.01MPa（裂缝验算），fy=fy=360MPa，fyv=235MPa，1 = 1.0，b = 5.18。61.1配筋计算1.上部柱配筋由力组合表可知，其最不利荷载为 M0=50.51kN·m，N=283.24kN。考虑P-二阶效应，附加偏心距取20或者 h/30=400/30=13.3mm，取 20mm。ea=20mm。A=b·h=400×400=160000mm2。，取上柱的计算长度，查表 12-3 得到：l0=2h=2×3.82=7.64m。h0=400-40=3

39、60mm。弯矩增大系数：M=M0=1.41×54.51=76.86kN·m，ei=M/N+ea=768600/283.24+20=29mm截面设计：。e=ei-h/2+as=291-200+40=131mm 。mm2总配筋 2×322=644<0.55%×400×400=880，过小，取一侧 As=440mm2，采用对称配筋，选取 As=As=628，220。垂直于排架方向截面承载力验算：垂直于排架方向的验算按照轴心受压构件承载力验算。查表 12-3，上柱计算长度1.5h=5.73m。 l0/b=5.73/0.4=14.33，查表得上册书

40、 5-1 得到=0.91，Nu=0.9（fcA+fyAs）=0.9×0.91×（14.3×4002+360×880）=2133kN>283.24kN，承载力合格。2.下部柱截面设计按控制截面-进行计算。由力组合可知，并根据原则筛选，有两组最不利力：（a）M0=-363.37kN·m，N=743.6kN；（b）M0=-261.27kN·m，N=377.84kN。按照（a）力组合进行设计：考虑 P-二阶效应，附加偏心距ea取20或者 h/30=800/30=27mm ，取27mm。ei=ea+e0=501+27=528mm.A=b&

41、#183;h=b·h+2（bf-b）hf=100×800+2×300×150=170000mm2。，取1.0下柱的计算长度，查表 12-3 得到：l0=h=8.15=8.15m。h0=800-40=760mm。弯矩增大系数：M=M0=1.08×366.37=392.44kN·m,ei=M/N+ea=392440/743.6+27=555mm截面设计：取x=80。e=ei+h/2-as=555+400-40=915mm 总配筋 2×631/170000>0.55,采用对称配筋，选取As=As=1256mm2，420。垂直于排架方向截面承载力验算：垂直于排架方向的验算按照轴心受压构件承载力验算。查表 12-3，无柱间支撑，下柱计算长度 1.0h=8.15m。l0/i=8.15/0.286=25，查表得上册书 5-1 得到=1.0，Nu=0.9（fcA+fyAs）=0.9×1.0×（14.3×400×17000+360×2