200th高压煤粉锅炉热力计算

1、200t/h高压煤粉锅炉热力计算第1章设计任务书1.1设计题目200t/h高压煤粉锅炉1.2原始资料(1)、锅炉额定蒸发量Dec=210t/h(2)、给水温度tgs=215C、给水压力Pgs=11.3Mpa（表压）(4)、过热蒸汽温度t1=540C(5)、过热蒸汽压力P1=9.9Mpa（表压）(6)、周围环境温度tlk=10C(7)、连续排污率Ppw=2%(8) 、汽包压力Pqb=10.3Mpa(9) 、空气中的含湿量d=10g/kg、燃料特性a. 燃料名称：淮南烟煤b. 煤的收到基成分(%:Ca=60.82；Oar=7.65；Sar=0.67；Har=4.01；Nar=1.11；Mar=6.

2、0；Aar=19.74c. 煤的干燥无灰基挥发份：Vdaf=38.0%d. 煤的空气干燥基水分：Mar=2.3e. 煤的低位发热量：Qar,net=24300kJ/kgf. 灰熔点：DT=1500C、ST>1500C(13)制粉系统：中速磨煤机直吹式制粉系统提示数据：排烟温度假定值0py=140C;热空气温度假定值trk=300C第2章煤的元素分析数据校核和煤种判别2.1煤的元素各成分之和为100%勺校核Car+Oar+Sar+Har+Nar+Mar+Aar=60.82+7.65+0.67+4.01+1.11+6.0+19.74=100%2.2煤种判别；(1) 煤种判别由燃料特性得知Vd

3、af=38.0%>20%而且Q=24300kJ/kg>18840kJ/kg，所以属于优质烟煤。(2) 折算成分的计算4182AarAar,zs=(%)=4182X19.74/24300(%)=3.397%4%Qar,net4182WarMar,zs=(%)=4182X6/24300(%)=1.033%8%Qar,net4182SarSar,zs=(%)=4182X0.67/24300(%)=0.115%0.2%Qar,net此煤属于低水份的煤。第3章锅炉整体布置的确定3.1炉整体的外型选n型布置选择n形布置的理由如下：(1) 锅炉排烟口在下方送、引风机及除尘器等设备均可布置在地面，

4、锅炉结构和厂房较低，烟囱也建在地面上；(2) 对流竖井中，烟气下行流动便于清灰，具有自身除尘的能力；(3) 各受热面易于布置成逆流的方式，以加强对流换热；(4) 机炉之间的连接不长。3.2受热面的布置在炉膛内壁面，全部布置水冷壁受热面，其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量和燃料性质的影响。本锅炉为超高压参数，汽化吸热较少，加热吸热和过热吸热较多。为使炉膛出口烟温降到要求的值，保护水平烟道的对流受热面，除在水平烟道内布置高、低温对流过热器外，还在炉内布置全辐射式的前屏过热器，炉膛出口布置半辐射式的屏式过热器。为使前屏、后屏过热器中的传热温差不致过大，在炉顶及水平烟道的两侧墙，竖井烟道的两侧墙

5、和后墙均布置包覆过热器。为了减小热偏差，节省金属用量，采用二级再热方式，其中高温再热器置于对流过热器后的烟温较高区域，低温再热器设置在尾部竖井烟道中。但是，为了再热气温的调节，使负荷在100%75%之间变化时，再热器出口汽温保持不变，在低温再热器旁边(竖井烟道的前部)设置旁路省煤器，前后隔墙省煤器采用膜式水冷壁结构。在低温再热器及旁路省煤器的下面设置主省煤器。根据锅炉的参数，省煤器出口工质状态选用非沸腾式的。热风温度要求较高(t=280C)理应采用二级布置空气预热器，但在主省煤器后已布置不下二级空气预热器，加之回转式空气预热器结构紧凑、材料省、维修方便，因此采用单级的回转式空气预热器，并移至炉

6、外部置。在主省煤器的烟道转弯处，设置落灰斗，由于转弯处离心力的作用，颗粒较大的灰粒顺落灰斗下降，有利于防止回转式空气预热器的堵灰，减轻除尘设备的负担。3.3汽水系统按超高压大容量锅炉热力系统的设计要求，该锅炉的汽水系统的流程设计如下：(1) 过热蒸汽系统的流程汽包一一顶棚过热器进口联箱一一炉顶及尾部包覆过热器管束一一尾部包覆过热器后集箱一一尾部左右侧包覆过热器上集箱一一一尾部左右侧包覆过热器管束(下降)一一尾部左右侧包覆过热器下前集箱一一水平烟道左右侧包覆过热器管束(上升)一一水平烟道左右侧包覆过热器上集箱一一前屏过热器一级减温一一后屏过热器一一二级减温一一对流过热器进口集箱一一对流过热器管束

7、一一对流过热器出口集箱一一集汽集箱一一汽轮机。(2) 水系统的流程给水一一主省煤器进口联箱一一主省煤器管束一一主省煤器出口集箱一一前、后隔墙省煤器进口集箱及管束一一隔墙省煤器出口集箱一一旁路省煤器进口集箱一一旁路省煤器及斜烟道包覆管束一一旁路省煤器出口集箱一一后墙引出管一一汽包一一下降管一一水冷壁下联箱一一水冷壁一一上联箱一一汽包。第4章燃烧产物和锅炉热平衡计算4.1燃烧产物计算燃烧产物计算公式略，只给出如下计算结果。(1) 理论烟气量及理论烟气容积3理论烟气量V°=0.089(Car0.375Sar)0.265Har0.0333Oar6.2370Nm/kg;理论氮气容积22=0.8

8、丛0.79V0=4.9362Nm3/kg;100C三原子气体RQ的容积Vro2=1.866ar0.7V0=1.1369Nm3/kg;100理论水蒸气容积20吃0=11.1旦生1.24-MaL0.0161V0=0.6199Nm3/kg;100100理论烟气容积V0y=Vrq2+V°n2+V0h2q=6.6957Nm%g=1.15，选取各受热面烟道的漏=1.15，选取各受热面烟道的漏(2) 空气平衡表及烟气特性表根据该锅炉的燃料属优质燃料，可选取炉膛出口过量空气系数a'风系数，然后列出空气平衡表，如表4?1.根据上述计算出的数据，又选取炉渣份额后计算得飞灰份额=0.9，计算表4?

9、2列出各项，此表为烟气特性表。(3) 烟气焓温表计算表4?3列出的各项，此表为烟气焓温表。表4?1表4?3烟气焓温表|°y=VRO2(C)RO2+V°N2(C)N2+V°H2O(C)H2O|y=|°k+(a-1)V°(C)k理论空气炉膛出口高过出口低过出口省煤器出空预出口温度理论烟焓焓a"=1.15a"=1.18a"=1.21口a"a"=1.26=1.23ClOyIoklylyly|ly|ly|100929.037823.2891101.9281118.3941143.0922001880.44

10、61659.0532228.8472262.0292311.8003002859.0222513.5273386.8633437.1333512.5394579.0804003869.1803380.4764646.6904748.1045004903.1874266.1365671.0915799.0755884.3986012.3826005965.3575176.7446741.8696897.1717052.4737156.0087311.3117007057.8296099.8267972.8038155.7988338.7938460.7898008170.1117041.6199

11、226.3549437.6029648.8519789.6839009301.1637995.88610500.54510740.42210980.299100010450.8848950.15411793.40712061.91212330.416110011615.8579948.08013108.06913406.511120012794.56310933.53214434.59314762.599130013992.31711937.69615782.97116141.102140015194.20912948.09717136.42417524.867150016406.417139

12、64.73418501.12718920.069160017632.63614987.60919880.778170018862.47516010.48421264.047180020100.76817039.59522656.707190021340.92118081.18124053.099200022589.63019122.76725458.045210023849.97120170.590J26875.559220025102.81821218.41328285.5804.2热平衡及燃料消耗量计算锅炉热平衡及燃料消耗量计算，如表4?4所示。表4?4锅炉热平衡及燃料消耗量计算序号名称符

13、号单位计算公式及函数来源数值1燃料带入热量QrkJ/kgQar,net243002厂排烟温度ntpyC假定1403排烟焓hpykJ/kg查焓温表1610.584冷空气温度tlkC给定1"30"|5理论冷空气焓holkkJ/kg查焓温表243.246机械不完全燃烧热损失q4%取用2.57化学不完全燃烧热损失|q3%取用08排烟热损失q2%5.239散热损失q5%查表0.4510灰渣物理热损失q6%忽略011保热系数%1-q5/1000.99612锅炉总热损失卜q%q2+q3+q4+q5+q68.1813锅炉热效率ngi%100-刀q91.8214过热蒸汽焓h'grkJ

14、/kg查表(p=9.9MPa,t=540C)3474.115给水焓hgskJ/kg查表(p=11.3MPa,t=215C)923.616过热蒸汽流量Dgrkg/h已知17饱和水焓HbhkJ/kg查表(p=10.3MP)1420.118锅炉有效利用热QyxkJ/hDgr(hgr-hgs)+Dpw(h"bh-h'gs)5.63E+0819实际燃料消耗量Bkg/hQi/(nglQ)25246.520计算燃料消耗量1Bjkg/hBj=B(1-q4/100)24615.4第5章炉膛设计和热力计算表5?1炉膛结构设计5.1炉膛结构设计序号名称符号单位计算公式或数据来源数值（一）炉膛尺寸确

15、定1炉膛容积热强度qV3W/m按表111选取3150X102炉膛容积V13mBQdv/3.6qv1136.13炉膛截面热强度屮W/m按表1-12选取62.5XI04炉膛截面积A2mBQdv/3.6qf68.175炉膛截面宽深比a/b按a/b=1s1.2选取1.16炉膛宽度am选取a值使a/b=11.28.667炉膛深度bmA1/a7.878冷灰斗倾角0按050o选取50o9冷灰斗出口尺寸Sm按0.61.4选取1.010冷灰斗容积Vdh3m按结构尺寸计算109.511折烟角长度lzm按=1/4b选取1.9712折烟角上倾角0按0上=20o-45o选取40o炉膛结构设计列表5?113折烟角下倾角0

16、按0下=20o-30o选取25o14屏管径及壁厚dxsmm取用38X4.515屏管内工质质量流速pwIf/2s)kg/(m选取95016屏管子总流通面积A2m(D-Djw)/3600pw0.061817屏每根管子面积A2mnd2/4570.7X10-18屏总管子数n根A/A18819屏横向管距S1mm选取65020屏片数Z1根选取1221屏单片管子数mm选取1222屏纵向节距S2mm选取4223屏最小弯曲半径Rmm选取7624屏深度bqpmmS2(n1-1)x2+2R1155.225屏与前墙之间距离mm选取4544.826炉膛出口烟气流速wm/s选取627炉膛出口烟气温度0loC按表1-20选

17、取125028炉膛出口通流面积AchM2BjVy/(3600wy+*(0i+273)/27348.629炉膛出口咼度hchmA)h/a5.6430屏高度hqpm按hch选取5.431水平烟道烟气流速wsym/s选取1032水平烟道咼度hsym按BW36OOwya0+273/273=6.4选取3.433折焰角高度hzym按hqp-hsy-lz=1.0选取0.1734炉顶容积Vdms按图1-5中A1和A计算26435炉膛主体高度hltm(Vi-Vid-Vhd)/Ai11.17（二）水冷壁1前后墙水冷壁回路个数Z1个a/2.5（按每个回路加热宽度w2.5选取32左右侧墙水冷壁回路个数Z2个b/2.5

18、（按每个回路加热宽度w2.533管径及壁厚d*Smm按2-13选取60X4.54管子节距Smm按s/d=1.31.34选取805前后墙管子根数ni根按a/s+1=122.8选取1106左右侧墙管子数n2根按b/s+1=116.1选取1005.2燃烧器的设计燃烧器结构尺寸计算列于表5?2表5?2燃烧器结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1一次风速W1m/s按表2-16选取302二次风速Wm/s按表2-16选取453一次风率r1%按表2-15选取304二次风率r2%按表2-15选取705一次风温11C706二次风温t2Ctrk-102907燃烧器数量Z个四角布置48一次风口面积A2m

19、0.0779二次风口面积Am0.13110燃烧器假想切圆直径djMm按表2-17选取45011燃烧器矩形对角线长度21jMm1170212特性比值2lj/br初步选定21.1813特性比值hr/br由式（2-7）确定414燃烧器喷口宽度brMm结构设计时定为br=42043015一次风喷口咼度h1MmA/br179二次风喷口咼度h2MmA/br30516燃烧器高度hrMm按A1、A2、A3的要求，1753画出燃烧器喷口结构尺寸图（5-3）,得hr;核算hr/br=13.46,接近原选定值，不必重算17最下一排燃烧器的下边距冷灰斗上沿的距离lM按1=(46)br选取2.1518条件火炬长度lhy

20、Mlhy的计算结果符合表15.8>122-19的规定，而且上排燃烧器中心线到前屏下边缘高度大于8米，所以炉膛高度设计合理5.3炉膛结构尺寸计算根据炉膛的结构尺寸，计算炉膛结构尺寸数据，列于表5?3中。表5?3炉膛结构尺寸序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1侧墙面积A2mhch*(b-lz)24.76A2m(2b-lz)*lz*tan0/26.33A2mB*hit87.91A2m(b-S)12.62A2mA1+A2+A3+A4131.612前墙面积A2m据图，193.823后墙面积Ah2m据图157.94炉膛出口烟窗面积Ach2m据图56.55炉顶包覆面积Ad2m据图39.76屏面积A

21、qp2m据图87.337燃烧器面积A2m据图9.68前后墙侧水冷壁角系数x按膜式水冷壁选取1.09炉顶角系数xId查附录三图1(a)4,s/d=45/38=1.184,e=00.9610屏角系数Xqp杳图1.011炉膛出口烟窗处角系数Xch选取1.012整个炉膛的平均角系数X(2Acx+Aqx+Ahx+AchXch+AId0.998Xld+AqpXqp)/(2Ac+AAh+Ach+Ad+Aqp)13屏区的侧墙面积Apq,c2m2X9.55X2.42412.4814屏区的炉顶面积Apq，id2m10X2.42410.015屏区的炉墙面积Aq2mApq,c+Apq,id22.4816炉膛自由容积的

22、水冷壁面积Ay2mAq+Ah+2(Ac-05Ar-05Apq,c)+ch+(Aid-Apq,id)701.5417炉膛容积VmAca1139.718屏占据容积VP3m2.424X9.55X1054.0219炉膛的自由容积My3mV-Vp1085.720屏与炉膛水平分割面积Ash2m2.424X109.3621屏与炉膛垂直分割面积Achm9.55X10X297.122自由容积辐射层有效厚度SZym3.6Vzy/Azy5.5723屏间容积的辐射层厚度Spqm3.6Vp/(Aqp+Apq+Af,sh+Af,ch)1.7724炉膛的辐射层有效厚度Sm5.8525燃烧器中心线的高度hrm据图1-37.0

23、26炉膛高度Hm据图1-35.07627燃烧器相对高度hr/Hlhr/Hi0.7928火焰中心相对高度Xihr/Hi+x,x按附录二表川查得等于0.29表5?4屏过热器结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1管径及壁厚d*S个结构设计知38X4.52单片管子根数n1个结构设计知283屏片数Z1mm结构设计知64蒸汽流通截面积Amm20.785dzm10.1115烝汽质里流速pw根(Di-Djw)/3600A10246前屏蒸汽平均比容Vpj根查表0.0147蒸汽流速wpwVpj14.348屏辐射受热面积Ap2z1X2.424X10Xqp2755.4炉膛热力计算炉膛的热力计算结果列于表

24、5?5中。表5?5炉膛热力计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1热空气温度tlkC给定2802理论热空气焓HfrkKJ/kg查焓温表1-422303炉膛漏风系数ai由空气平衡表1-1知0.054制粉系统漏风系数azf选用0.065冷空气温度TlkC给定106理论冷空气焓Hk°kJ/kg查焓温表1-478.47空预器出口过量空气系3ai"-(ai+azf)1.04数ky8空气带入炉內热量QkJ/kgky"Hrk+(ai+Aazf)Hik2327.891kg燃料带入炉內热量QkJ/kgQ+Q25177.810理论燃烧温度OaC根据Q查焓温表1-4223011炉膛

25、出口烟温0lC假定110012炉膛出口烟焓HkJ/kg查焓温表1-41131213烟气的平均热容量VcpjkJ/(kg(Qi-hi")/(0a-0i")12.27C)14水蒸汽容积份额rH2O查烟气特性表1-30.102915二原子气体容积份额rn查烟气特性表1-30.247516三原子气体分压力PnMpaprn(p为炉膛压力，0.0240.098MPa)17pn与S的乘积PnSm.MpaPnS0.17618三原子气体辐射减弱系Ky1/(m.M3.01数Pa)19灰粒子辐射减弱系数Kh1/(m.M81.85Pa20焦炭粒子辐射减弱系数K1/(m.M取用10Pa)21无因次量

26、X1选取0.522无因次量X2选取0.123半发光火焰辐射减弱系K1/(m.MKyrn+Kh卩h+kjX1X24.26数Pa)24乘积KpSkPs3.0625炉膛火焰有效黒度ahy1-e-kpS0.9526乘积PnSZym.MPaPnSzyO.1460.17227自由容积内一原子气体ky1/(m.M3.05辐射减弱系数Pa)28乘积kpSyz(Kyrn+Khyh+kjX1X2)2.54XpSzy29自由容积的火焰有效黑azy-kps1ezy0.92度30乘积PnSpqm.mpaPnSpq0.035531屏间容积内三原子气体ky8.05辐射减弱系数32乘积KPiSpq(Kyrn+Khyh+kjX

27、1X2)0.763XPnSpq33屏间容积有效黑度apr-kpS1epq0.5334屏宽A与Szy比值A/SzyA/Szy0.3435屏宽A与屏距比值wA/s11.7336屏的修正系数Cp杳图0.9537屏区的休整系数Cpq杳图0.8638系数Ta杳图0.939屏的辐射系数“p杳图0.1640屏区的辐射系数Wpq杳图0.0841屏的黑度apapr+IppCpRzy/0.742屏区的黑度apqapr+ppqCpqazy0.5943屏的暴光不均匀系数Zpap/azy0.7844屏区水冷壁暴光不均匀Zpqapq/azy0.66系数45涉及暴光不均匀的屏的Aqp/2mAqpZpX226.2面积46涉及

28、暴光不均匀的屏区面积2mAqpZpqX47.2147炉墙总面积Aq2mAy+Aqp/+Apq/140048前后侧墙水冷壁的沾污系数E查附录二表w0.4549屏的沾污系数Ep查附录二表w0.3550炉顶包覆管沾污系数Eld查附录二表w0.4551炉膛出口屏的沾污系数Ech3(B查附录三图w,30.441=0.98)52前后墙水冷壁的热有效沾污系数Ex0.4553炉顶包覆管热有效系数WIdEIdXId0.4454屏的热有效系数Epxqp55炉膛出口处的屏的热有chZchXch0.441效系数56平均热有效系数Wpj0.4257炉膛黑度al0.97858与炉内最高温度有关的系数MB-GlB、C查附录

29、B=0.56,C=0.50.4459炉膛出口烟温01"c114860炉膛出口烟焓H"kJ/kg查焓温表1-31351061炉膛吸热量QikJ/kg0(Qi-Hi")1166862炉膛容积热强度qvW/m3BQdw/(3.6Vi)1.45x10563炉膛截面热强度qfW/m2BQdw/(3.6Ai)4.08x1034.07x10664炉内平均辐射热强度pjqiW/m2bQi/(3600Aip)3146.29x1065炉顶辐射吸热分布系数nid查附录三图四0.6566炉顶辐射热强度qidW/m2pjnidqi395.09x1067炉顶辐射受热面积Ad'm>

30、;(Aid-Aq,Id)Xld+Apq,ldXZpq37.2368炉顶吸热量QdWAd'qid3.5x1063.6Aid/qid/Bj22969前屏辐射吸热分布系数nqp杳图0.8670前屏辐射热强度qqpw/m2pjnqpql3125.8X1071前屏吸热量QpwAqpqqp328456X10Kj/kg3.6qqpAqp/Bj1842.572后屏辐射吸热分布系数nhp杳附录三图四0.8473后屏辐射热强度qhpCpjpnqpqi3120X1074后屏吸热量QpWqhpAhp(Ahp=Ach)14.76X105KJ/kg3.6qhpAhp/Bj95675附加过热器总吸热量刀QkJ/kg

31、先假定后校核753.776一级减稳水量Dw1kg/h先假定后校核36X1077二级减温水量Dw2kg/h先假定后校核35X1078附加过热器焓增量kJ/kgEQjB/(D-Djw1-Djw2)102.579饱和蒸汽焓hbqkJ/kg査蒸汽特性表2699p=15.3MPa,t=34C80包覆出口蒸汽焓hbf"kJ/kghbq+EZAhfj2810.8381包覆出口蒸汽温度tbf"C杳蒸汽特性表p=14.7MPa35282前屏焓增量AhqpKj/kgQpB/(DDW102)250.583前屏出口蒸汽焓hqpKj/kghbf"+Ahqp2950.384前屏出口蒸汽温度t

32、qpC杳表38885炉膛出口烟温校和小i"C0l"0l48V100 dh灰粒的平均直径，取dh=131m; x1、x2考虑火焰中焦碳粒子浓度影响的无因次量。第6章后屏过热器热力计算6.1后屏过热器结构尺寸计算根据后屏过热器结构尺寸计算后屏过热器尺寸数据，列于表6?1中。表6?1屏式过热器结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式及数据来源数值1管径及壁厚d*Smm选用38X56.2后屏过热器热力计算后屏过热器的热力计算结果列于表6?2中。表6?2屏式过热器热力计算序号名称符号单位计算公式及数据来源数值J烟气进屏温度0p'c0p'=011482烟气进屏焓H'

33、pkJ/kgH'p=Hl135103烟气出屏温度0pc假定9954烟气出屏焓Hp”kJ/kg查焓温表1-3115245烟气平均温度0pjc1/2(0p'+0p)10726屏区附加受热面对流吸Q爲kJ/kg先估计后校170热量7屏的对流吸热量比kJ/kg0(H'p+Hp15668屏入口吸受的炉膛辐射Qp'kJ/kgQp=Qp956热量9三原子气体辐射减弱系Ky1/(mMPa)10(0.78+1.62rH20)/(10.32数1/210pnS)-0.1)(1-0.37Tpj/1000)10乘积Kyrn1/(mMPa)Kn2.4511灰粒的辐射减弱系数Kh1/(mMP

34、a)55900/(T2pjd2h)"384.212飞灰浓度ahkg/kg查烟气特性表1-20.01313乘积Khah1/(mMPa)Khah1.0914烟气流的辐射减弱系数K1/(mMPa)K<rn+Khah3.5415乘积KpsKps0.25416屏区的烟气黑度a1-e-kps0.22417屏进口对出口的角系数0p00.142p=(c/s1)+1)1/2-c/s118修正系数Er按煤种选取，据参考问献(1)0.519屏出口面积A；2m等于对流过热器进口面80积20炉膛及屏间烟气对屏后QpkJ/kgQp=Qp(1-a)0p/121.86受热面的辐射热量11f3+5.67*10-

35、aAp”T4pZr*3600/Bj21屏区吸受炉膛辐射热量QpqkJ/kgQp'-Qp"834.1422屏区炉顶附加受热面吸dd芮kJ/kgCipqAfldpfj/(Afld芮+Afslb芮+33.47受的炉膛辐射热量Afp23屏区水冷壁附加受热面fslbQpfjkJ/kgffldfidfslbQpqApfj/(Apfj+Apfj+A62.68吸受炉膛辐射热量fp)24屏吸受的炉膛辐射热QpkJ/kgffibfslbQpq-Qpfj-Qpfj73825屏所吸受的总热量QkJ/kgQd+Qd239726蒸汽进屏焓hp'kJ/kg(D-Djw2-Djw1)hqp"

36、;+2945Dwhjs/(D-Djw2)27蒸汽进屏温度tp'C38628蒸汽出屏焓hphp'+QB/(D-Djw2)3266.329蒸汽出屏温度tpC查蒸气特性表，P=14MPA47530屏内蒸汽平均温度tpjC1/2(tp'+tp)43031屏内蒸汽平均比容Vpjmi/kg查蒸气特性表0.019P=14.2MPA,T=420C32屏内蒸汽平均流速wm/s(D-Djw)vpj/(3600A)2033管壁对蒸汽的放热数a2w/(m2C)查附录三图IX499234屏间烟气平均流速则m/sBjVy(06.59pj+273)/(273*3600Aj35烟气侧对流房若吸数ad2w/(mC)查附录三图XI4536灰污系数£mc/w0.00737管壁灰污层温度thbCTpj+(£967.4+1/a2)BjQ/Ajsp*3.638辐射放热系数arw/(m2C)查附录三图XV得152a。,，af=aa°39利用系数Z查附录三图XIV0.8640烟气对管壁放热系数aiw/(m2C)Z(ad刃d/2s2Xhp+af)176.541对流穿热系数kw/(m2C)a1/(1+(1+Qfp/Qdp)(£6