#预应力混凝土简支梁桥计算二11B

1、b:计算抗扭修正系数：本设计主梁的间距相同，同时将主梁近似看成等截面，则得：一：EI(B)It计算表表1-4分块名称bi(cm)ti(cm)ti/biCiTti=cibiti3_34(X10m)翼缘板O1160180.11250.30932.88614腹板C2149.5200.13380.30493.64660马蹄O35032.50.650.20903.7589310.29167注：系数Ci是根据t/b值由姚玲森主编的桥梁工程表252查得。式中：G=0.43EL=34.00m,l=0.37947313m4,为与主梁片数n有关的系数,当n=5时，=1.042；B=8.5mG=0.43E;-=0.

2、8372；c:按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值：0=1半n丁2Zaii=1N=5,a1=3.2m，a2=1.6m，a3=0ma4=-16m，a5=-32m；52222则ai=2X(3.2+1.6)=25.6m;计算所得的j值列表于15中：i=1ij值表1-5梁号e(mni1i4叽ni2ni313.20.53490.0326-0.13410.36740.221.60.36740.11630.032560.28370.2300.20.20.20.20.2d:计算荷载横向分布系数：1,2,3号梁的横向影响线和最不利布载图示如图16,对1号梁，贝汽一20：mq=1/2'1j=1/2()

3、=0.5197;挂一100：皿=1/2、1j=1/4(0.4720+0.3741+0.2762+0.1782)=0.3251;人群荷载：mcr=0.6216;(2) :支点的荷载横向分布系数m如图(1-7)所示，按杠杆原理法绘制荷载横向影响线并进行布载，1号梁活载的横向分布系数可按计算如下：I爲1_人群人群mniiiij号梁号梁号梁汽-201寸Tv'-官-L11'LSXldZ11111图16跨中的横向分布系数mi计算图示汽20:皿=0.5X0.8750=0.4375;挂一100:皿=0.25X0.5625=0.1406;人群荷载：mor=1.4219;人群1号梁2号梁汽-20挂

4、/4汽-20挂-100I+二-hfFCJ图17支点的横向分布系数mo计算图示(尺寸单位：m)(3) :横向分布系数汇总：表16；1号梁活荷载横向分布系数表16何载类别mimo汽一200.51970.4375挂一1000.32510.1406人群0.62161.42193:计算活荷载内力:在活载内力计算中，本设计对于横向分布系数的取值作如下考虑；计算主梁活载弯距时，均采用全跨统一的横向分布系数mc，鉴于跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部，见图18，故也按不变的me来计算。求支点和变化点截面活载剪力时，由于主要荷载集中在支点附近而应考虑支承条件的影响，按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，

5、即以支点到L/4之间，横向分布系数用mo与mc值直线插入，其余区段取mc值。（见图19和图1-10）_,_挂-100411in_,_挂-100411in9mm'LMrr剪力影响线汽-20挂-100弯距影响线一图18跨中截面内力计算图式（尺寸单位：cm）（1）：计算跨中截面最大弯距和最大剪力采用直接加载求活载内力，图18式出跨中截面内力计算图式，计算公式为：S=（1+卩）©mc£Ryi式中：S所求截面的弯距或剪力；J-车辆冲击系数；-车道折减系数；mc主梁荷载横向分布系数；Pi车辆荷载的轴重；yi沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值；a：对于汽车、挂车荷载内力，

6、列表计算在表17内;表17荷载类型汽-20挂-1001+卩1.08251.0最大弯距Pi1307012012060250250250250yi1.53.58.57.85.88.57.95.95.3mc0.51970.3251Mmax=（1+卩）-ni送Ryi2243.19最大剪力P12012060250250250250yi0.50.45880.34120.50.46470.34710.3118m0.51970.3251Qmax=(1+卩)£m送Pyi131.96b:对于人群荷载：q=0.75X3=2.25Kn/mMmax=1/8ml2=0.125X0.6216X2.25X342相应

7、：Q=QQmax=1/8mql=0.125X0.6216X2.25X34=5.944Kn相应M=1/16X0.6216X2.25X342=101.049Kn.m（2）:求四分点截面的最大弯距和最大剪力（按等代荷载计算）计算公式：S=（1+）mck'1式中门为内力影响线面积，如图14所示，对于四分点弯距影响线面积为3L2/32=108.375m2，剪力影响线面积为9L/32=9.563m2，于是：Mmax=108.375（1+）mck；Qmax=9.563（1+）mck1号梁的内力列表计算见表18：1号梁梁四分点截面内力计算表表18荷载类型项目1+4K(Kn/m)Qmc内力值Mmax1.

8、082519.236108.3751172.802（Kn/m）0.5197汽一20Qmax(Kn)23.2049.563124.835Mmax1.045.838108.3751614.997（Kn/m）0.3251挂一100Qmax(Kn)61.0759.563189.880Mmax1.0108.375151.573（Kn/m）2.250.6216人群Qmax(Kn)9.56313.375（3）:求变化点截面的最大弯距和最大剪力：图19示出变化点截面内力的计算图式，内力计算见表19：1号梁变化点截面内力计算表表1-9十卜Ll-t汽-20挂-100人群荷载内力1+1.08251.01.0最m0.

9、5197032510.6216大P6401000q=2.25弯0.96931.4792Qn=34X1.9509/2距yMmax=(1+»)mPy=348.995KN/m480.88853.043Pi60120120701307250250250250Q=2.250最yi0.940.830.790.560.4400.810.780.660.620.50.88911503032668153885X26大0.9491剪m0.450.480.500.51970.260.280.32510.620.5498706517916XX力32.20.63707X6.77Qmax=(1+卩)工Piyim

10、i=186.653KN215.41425.658(4) :求支点截面的最大剪力：图110示出支点最大剪力计算图式，最大剪力列表计算在表110内;1号梁支点最大剪力计算表表1-10荷汽-20挂-100r人群载1+1.08251.01.0$Pi6012012070130713250250250250Q=2.2500yi1.00.880.840.540.42000.800.770.650.610.50.91241271945906297767m0.430.470.480.51970.160.220.32510.620.5751332515116XX34.00.80003X8.5Qmax=(1+4)1

11、Piyimi=144.834KN179.89730.792一人48no0240S07.noCK50O-IrTDo095.20n-3剪力影响线挂-100vu-o29ca9图110支点剪力（1号梁）计算图式（尺寸单位：m）挂-100人群汽-20弯距影响线剪力影响线LOTTo20图19变化点截面内力（1号梁）计算图式（尺寸单位：m）123主梁内力组合本设计按“桥规”第条规定，根据可能同时出现的作用荷载选择了荷载组合和川,在表111中先汇总前面计算所得的内力值，然后根据公预规第条规定进行内力组合及提高荷载系数，最后用粗线框出控制设计的计算内力；内力组合表表一11序何载类别跨中截面四分点截面变化点截面支

12、点MmaxQmaxMmaxQmaxMmaxQmaxQmax号(KN/m(KN)(KN/m)(KN)(KN/m)(KN)(KN)1一期横载:3081.02904621.54181.2375799.61319.83362.472二期横载757.180567.88544.54167.6778.6089.083总=1+23838.4705189.43225.785967.28398.43451.554人群202.0985.944151.57313.37553.04325.65830.7925汽一201543.7176.251172.802124.835348.995186.653144.8346挂一1

13、002243.19131.961614.997189.88480.888215.414179.8977汽+人=1+51745.8182.191324.38138.21402.04212.31175.638恒+汽+人=3+75584.2882.196512.81363.996369.32610.74627.189恒+挂=3+66081.66131.966804.43415.666448.17613.84631.4510S1=1.2X恒+1.4X(汽+人)7050.30115.072561.45464.437723.60775.35787.7411S"=1.2X恒+1.1X挂7073.6

14、7145.168003.81479.807689.70715.07739.7512汽/(8)X100%28%93%18%34%5%31%23%13挂/(9)X100%37%100%24%46%7%35%28%14提高后的S17050.30115.072561.45464.438109.78798.61811.3715提高后的Sm7427.35149.528404.00494.197689.70715.07739.751.3 预应力钢束的估算及其布置1:按使用阶段的应力要求估算钢束数：n二GAAyRy(ks0)式中：M使用荷载产生的跨中弯矩，按表10取用；Ci与荷载有关的经验系数，对于汽-20,

15、G=0.51;对于挂-100，取Ci=0.565;Ay一根32©s5的钢束截面积，即：Ay=8.4cm2；在第一节中已计算出成桥后跨中截面yx=119.284cm;ks=42.650cm；初估ay=15cm则钢束偏心距为：ey=yx-ay=104.284cm；：对(恒+汽+人)荷载组合：5584.28如03n464.80.518.410*1860106(0.42651.0428)(1) ；对(恒+挂)荷载组合：n严譽34.7101860106(0.42651.0428):按承载能力极限状态估算钢束数:MjnahAAyRy式中：Mj承载能力极限状态的跨中最大弯距，按表111取用;a-经

16、验系数，一般取用0.750.77，本设计取0.76；Ry预应力钢铰线的设计强度，见表11,为1488MPa3=4.48404.00X00.768.410*14881062根据上述两种极限状态，取钢束数n=7；预应力钢束布置1:跨中截面及锚固端截面的钢束布置：(1) 对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使用钢束群重心到截面形心的偏心距大些。本设计采用内径70mm外径77mm勺预埋铁皮波纹管，根据“公预规”，管道水平净距不应小于4cm至梁底净距不应小于5cm,至梁侧净距不应小于3.5cm，跨中截面的细部构造如图111a所示，由此可直接得出钢束群重心至梁底距离为：3汇(9.0+1

17、6.7)+28.4ay=15.07cma)跨中截面(2) :由于主梁预制时为小截面，若钢束全部在预制时张拉完毕，有可能会在上缘出现较大的拉应力。考虑到这个原因，本设计预制时在梁端锚固N1N6号钢束，N7号钢束在成桥后锚固在两梁顶，布置如图111C;对于锚固端截面，钢束布置通常考虑下述两方面：一：预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；二：考虑锚头布置的可能性，以满足张拉操作方便的要求；按照上述锚头布置的“均匀”、“分散”原则，锚固端截面的钢束布置如图111b)所示。钢束群重心至梁底距离为：ay240801251556=86.67cm1图111b)锚固截面为验证上述布置的钢束群重心

18、位置，需计算锚固端截面几何特性。图112示出计算图示计算图式，锚固端截面特性见表112所示。J二J./I48U二（二图111c)N7号钢束艮纵向布置 32ys=三Si/2Ai=1018144cm/11944cm=85.24cm32ys=三Si/2Ai=1018480cm/11980cm=85.01cmyx=h-ys=114.76cm故计算得；Ks=三1/2Ayx=46781334.56/1194!X114.76=34.13cmKx=31/2Ays=46781334.56/1194!X85.24=45.85cm；y=ay-Ks-Kx=86.67-（）=6.04cm；说明钢束群重心处在截面核心范围

19、内。2:钢束弯起角和线形的确定：确定钢束弯起角时，既要照顾到由其弯起产生足够的竖向预剪力，又要考虑到所引起的预应力摩擦损失不宜过大，为此本设计将锚固端截面分成上、下两部分（见图1-13），上部钢束的弯起角为15度；下部钢束弯起角为7度；在梁顶锚固的钢束弯起角为18度；N7号钢束在离支座中心线1500mn处锚固，如图（111c）；锚固端截面特性表1-12分块名称AyiSIidi=ys-yiIx=Aidi2I=Ii+Ix(cmi)(cm)(cm5)(cm)(cm)(cm4)(cm)(1)(2)(3)=(1)+(2)(4)(5)(6)(7)=(4)+(6)翼板18966113762275279.24

20、11909448.7119322007三角承6481610368518469.243106627.093111811.09托腹板940010699640027686133.33-20.764051189.4431737322.771198010181444678133456112钢束群重心位置复核图式3:钢束计算：(1) :计算钢束弯起点至跨中的弯距：锚固点到支座中心线的水平距离axi(见图1-13)为：ax1(ax2)=36-40xtg7°=31.09cm；ax3(ax4)=36-80xtg7°=26.18cm；ax5=36-15Xtg15°=31.98cm；a

21、x6=36-45xtg15°=23.94cm；ax7=-(150-36Xtg18°/2)=-144.44cm;图114示出钢束计算图式，钢束起弯起至跨中的距离x1列表计算在表113;佗0aa弯起结束点锚固点主梁底面线跨径中线计算点图114钢束计算图式（2）:控制截面的钢束重心位置计算：:各束重心位置计算（见表114）:由图114所示的几何关系，当计算截面在曲线段时，计算公式为:a=ao+R（1-cosa）sina=X4/R当计算截面在近锚固点的直线段时，计算公式为：a=a°+y-X5tg式中；a-钢束在计算截面处钢束重心到梁底的距离；ao-钢束弯起前到梁底的距离；

22、R-钢束弯起半径（见表1-13）表1-13弯起高度（cm）y1(cm)y2(cm)L1(cm)X3(cm)(o)R(cm)X2(cm)X1(cm)N(Nb)3112.1918.8110099.2574158.93506.851224.24Nj(Nk)63.312.1951.1110099.2578492.261034.95691.23N511625.8890.1210094.20153404.34881.11848.87N6138.325.88112.4210094.20154058.791050.49673.45N7156.630.90125.710093.18183199.61988.73

23、566.87：计算钢束群重心到梁底距离ay（见表1-15）图115绘出了表115的计算结果：截面钢束X4（cm）R（cm）Sina=x4/Rcosaa。（cm）ai（cm）ay（cm）四分占八、Ni（N2）未弯起4158.939.09.017.42N3（N4）未弯起8492.2616.716.7N51.133404.340.00033190.9999999.09.0N6176.554058.790.04349820.99905416.720.54N7283.133199.610.08848890.99607728.44095变化占八、Ni（N2）345.764158.930.08313670.

24、9965389.023.4080.62N3（2）878.778492.260.10347890.99463216.762.29N5721.133404.340.21182670.9773079.086.26N6896.554058.790.22089100.97529916.7116.96N71003.163199.610.31352570.949579928.4189.73支占八、Ni（N2）314158.930.00745380.99997229.016.790.20N3（NO63.38492.260.00745380.999972216.779.8N51163404.340.034074

25、20.99941939.0109.5No138.34059.790.03407420.999419316.7139.2四分点截面变化点截面变化点截面支点截面图115钢束重心的计算位置图（cm）（3）:钢束长度计算：一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与两端张拉的工作长度（2X70cm）之和，其中钢束的曲线长度可按圆弧半径与弯起角度进行计算。通过每根钢束长度计算，就可得出一片主梁和一孔桥所需钢束的总长度，结实结果见表115;钢束号R（cm）钢束弯起角®曲线长度S=兀半R/180（cm）直线长度（cm）钢束有效长度2X（S+X1）钢束预留长度（cm）钢束长度（cm）1234567=5+6N

26、（N2）4158.937o507.8521224.243464.18470X23604.2(X2)Nj(N4)8492.26701036.999691.233456.4581403596.5(X2)N53404.34150890.802848.873479.3441403619.4N64058.791501062.050673.453471.0001403611.0N73199.611801004.678566.873143.0961403283.107z24914.9每孔桥（五片梁）的钢束（245）计算长度为:2491.49X5=1245.75m；计算主梁截面几何特性：1.4.1 截面面积及

27、惯性矩计算计算公式：对于净截面：截面积：A=A-n小截面惯性矩：lj=l-nA（yis-yi）2对于换算截面：截面积：Ao=A+n5厂1）nA取用主梁截面（b仁160cm）计算：ny=5.43;具体计算见表116：截面惯性矩：2Io=l+n(ny-1)niA(yis-yi各阶段截面对形心轴的静炬计算在预应力混凝土梁在张拉阶段和使用阶段都要产生剪应力，这两个阶段的剪应力应该叠加。在每一个阶段中，凡是截面中和轴位置和面积突变处的剪应力都需要计算。因此，对于每一个荷载作用阶段，需要计算四个位置（共8种）的剪应力,所以需要计算下面几种情况的截面净矩：a:aa线（图1-15）以上（或以下）的面积对中性轴

28、净距；b:bb线以上（或以下）的面积对中性轴（两个）的净距；c:净轴（jj）以上（或以下）的面积对中性轴（两个）的净距；d:换轴（oo）以上（或以下）的面积对中性轴（两个）的净距；计算结果列表117；118内;图i15静距计算图式（cm其他截面特性均可用同样方法计算，下面将计算结果一并列表于特性分类截面、分块名称分块面积A(cm)分块面积重心至上缘距离y(cm)分块面积对上缘静距S(cni)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积自身惯性矩1i(cm)di=ys+yi(cm)241y=Adi(cm)1=戈1i/戈Iy(cm4)bi=158cm净截面毛截面745980.71660206175.9

29、837947313.5-4.73616730334290055.5扣管道面积(nEA)-325.96184.3-60074略-108.32-3824561I7133.0454198737947313.5-3657258bi=160cm换算截面毛截面745980.71660206185.0137947313.516.634206383059843647.45混凝土接缝8X2=16464略93.35139428钢束换算面积(ny-1)n工A260.48184.3266131略-86.9519693075.95I7735.4886825637947313.521896333.9559843647.4

30、5计算数据AA=?X7.72=46.566cm2,n=7根，ny=5.43注：*指净截面重心轴；*指换截面重心;分块名称及序号bi=158cm,ys=85.24cmb1=160cm,ys=85.01cm静距类别及符号分块面积A（CR?）分块面积重心至全截面重心距离yi（cm）对净轴*净距Si-j=Ayi净距类别及符号A（cm）yi（cm）对净轴*净距翼板翼缘部分对净轴*静距Sa-j（cm5）165679.24131321.44翼缘部分对换轴*静距Sa-o（cni）168079.01132736.8角承托82869.2457330.7284069.0157968.4肋部048073.243515

31、5.248073.0135044.8y223707.36225750下角0马蹄部分对净轴*静距Sb-j（cm5）22584.7619071马蹄部分对换轴*静距Sb-o（cmi）22584.9919123马蹄01250102.261278251250102.49128113肋部030082.262467830082.4924747管道和钢束-325.9699.06-32290260.4899.2925863139284197846翼板0净轴以上净面积对净轴静矩Sj-j（cm5）165679.24131221.44净轴以上净面积对净轴静矩S-o（cmi）168079.011327368角承托082

32、869.2457330.7284069.0157968.4肋部01704.842.62726591704.840.8269589.95y261211260295.2翼板换轴以上净面积对净轴静矩So-j(cm3)165679.24131221.44换轴以上换算面积对换轴静矩So-o(cm3)168079.01132736.8角承托82869.2457330.7284069.0157968.4肋部01700.242.51722671700.242.5172275.5y260819.16210980.7名称符号单位截面跨中四分点变化点凝土净截面净截面Ajcm7133.047133.048520.69

33、11980净惯矩Ijcm434290055.534290055.53889393546781434净轴到截面上缘距离yjscm75.9875.1887.9285.01净轴到截面下缘距离yjxcm124.02124.98112.08114.99截面抵抗矩上缘wscm451303.70451303.70442378.70550305.07下缘wxcm276488.11296488.11347019.4140683046对净轴静距翼缘部分面积S-jcm223707223824304764273884净轴以上面积S-jcm261211261478364768483798换轴以上面积S-j3cm2608

34、19261206364694483706马蹄部分面积Sb-jcm1392841393362769040钢束群重心到净轴距离ecm99.0697.2333.7630.28混凝土换算截面换算面积Ao2cm7745.387745.389874.8013468换算惯矩I。cm59843647.455993752.406439460869834636换轴到截面上缘距离yoscm85.0185.1894.3490.28换轴到截面下缘距离yoxcm114.99114.82105.62109.72截面抵抗矩上缘WoS3cm703960.10703624.71682291773534下缘3cm520424.80

35、521988.79609682363481对换轴静矩翼缘部分面积Sa-o3cm225750225368285368325368净轴以上面积S-o3cm260295260018361768467818换轴以上面积So-o3cm210981210672380692470692马蹄部分面积Sb-o3cm1978461975433976430钢束群重心到净轴距离e。cm99.2998.6640.1436.17钢束群重心到截面aycm15.0717.4280.6290.20下缘距离钢束预应力损失计算预应力钢束与管道壁之间的摩擦损失（csi见表1-19）；按规范，计算公式为：j=k1-e"&qu

36、ot;）ck=0.75R；=0.75X1860=1395MPa四分点截面管道摩擦损失o's1计算表表119钢束号0=©-axk0+kx1e讣)(O)(rad)(m)MPaNi(N2)70.12229.32140.03250.032044.64Ni(N2)70.12229.25310.03240.0319844.50N514.9120：0.26019.36830.05880.057179.65Ns12.50760.21829.26690.05070.049468.91Nz9.92320.17316.76340.03970.038954.27表中©见表113,其中有co

37、sa求反得;由锚具变形、钢束回缩引起的损失（cs2,见表1-20）按规范，计算公式为：cs2计算表表1-20注：本设计未考虑反向摩阻损失。钢束号N(N2)N(N4)NsN6N7L(mm(见表1-15)3604.23596.53619.43611.03283.1125s2=汉10l63.2663.40629963.1469.451(MPa1.5.3 混凝土弹性压缩引起的损失（cs4见表21）计算公式为：cs4=nyXAchl_ZNyoEMyoeyics4=+AjIj1.5.4 由钢束预应力松弛引起的损失（cs5）按规范，对于作超张拉的钢丝束由松弛引起的应力损失的终极值,按下式计算：*5=0.04

38、5ck=0.045X1395=62.78MPa数据224Aj=7133.04cmAy=8.4cmlo=34290172cmyix=85.31cmny=5.43钢束号锚固时预加纵向轴力Nyo=AAyty°cosaINyo(0.1KN)eyi=yjx-ai(cm)预加弯矩Myo=Nyoeyi(Nom)龙Myo计算应力损失的钢束号相应钢束净轴距离eyj龙Th1(MpaTs4=ny戈Th1(Mpa锚固钢束应力Tyo=Tk-Ts1-Ts2-Ts4(MpaTyoAycosa(见表1-14)Nyo(0.1KN)yNyo/AjyMyo/ljXeyi合计1291.8110851.21.010851.2

39、10851.298.2910665651066565Na105.991.523.064.584.71N21266.6110639.521.010639.5221490.73r105.99:11276832194248N98.293.016.789.7920.491242.8810440.191.0一10440.1931930.9298.2910261663220414N105.994.489.2313.7144.22N1216.4810218.41.010218.442149.31r105.991083048430346298.295.9113.3019.2170.62N61173.92986

40、0.930.99990549851.63352000.9598.299683175271779Ns105.997.2915.1122.4089.03N51134.609530.640.9999999530.63267531.58P105.99101015262819311.5.5 混凝土收缩和徐变引起的损失（TS6）按规范，计算公式如下：n厲浮（°°,1）+EyE9,i）s6:110口式中：Ts6全部钢束重心处的预应力损失值；Th钢束锚固时，在计算截面上全部钢束重心处由预加应力（扣除相应阶段的应力损失）产生的混凝土法向应力，并根据张拉受力情况，考虑主梁重力的影响；»

41、;_Ay+Ag+Ay+Ag卩一配筋率，AA为钢束锚锚固时相应的净截面积A;pA=1+e/r2ea钢束群重心到截面净轴的距离ej;r截面回转半径r2=lj/Aj；（二）-加载龄期为T时的混凝土徐变系数终值；,）-自混凝土龄期T开始的收缩应变终值；2Ah1.徐变系数（二厂）和收缩应变系数（二，）的计算构件理论厚度=v式中：A主梁混凝土截面面积；u与大气接触的截面周边长度。2Ahu=740.16，u=20.15cm,（：，）=2.2，；（：，）=0.23X10_3跨径四分点截面Ts6计算表表1-224计算数据4Nyo=6153.158KNMyo=7733.730KNMy1=3478.84KNlj=3

42、4290172cm25Aj=7133.04cmea=ej=97.23cmEy=1.9X10MPany=5.43计算ThNyo/Aj(MPaMyo-Mgo/IjXej(MPath(MPa（1）(2)(3)=(1)+(2):8.62612.03920.665计算应力损失n产泮（牟1）+Ey客仟口s6计算公式：仆0吧分子项分母项(4)nyTh®(°°E246.864r2=Ij/Aj4807.231(5)e/®43.7pA=1+eA2/r22.967(6)(4)+(5)290.5641+10APa0.824%11.149Ts6=290.564/1.149=252

43、.88MPa1.5.6 成桥后张拉N7号钢束引起的混凝土弹性压缩损失成桥后四分点（TS4,计算表表5234计算数据224Ao=9874.80cmAy=8.4cmlo=64394608cmyox=105.62cmny=5.43钢束号锚固时预加纵向轴力Nyo=AAytyocosaeyi=yjx-ai(cm)预加弯矩Myo=Nyoeyi(Nom)计算应力损失的钢束号相应钢束净轴距离eyj戈th1(Mpa=Ts4>nylTh1(Mpa)锚固钢束应力Tyo=Tk-Tsi-Ts2-Ts4-Ts5-(Ts6Mpa)tyoAycosa(见表1-14)Nyo(0.1KN)Ny7/AoMy7/loXeYvo

44、合计*N71271.2810678.750.99607710636.8664.6768788689.921.080.962.0411.08Nj966.738120.531.0：8120.5388.9272207896.621.081.032.11P11.46N2950.957987.981.07987.9896.6277175589.921.080.962.0411.08N,927.227788.651.07788.6588.92692567N96.121.081.032.1111.46N900.827566.891.0：7566.8996.62173111385.081.080.911.99P10.81N6858.267209.380.9990547202.5688.98612794N596.621.081.032.1111.46N5847.677120.430.9999997120.4296.62687975N7955.62