单向板肋形楼盖作业解答

1、.【例】 试设计图7.1.28所示某多层工业厂房现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖。楼面为20mm厚水泥砂浆面层，12mm厚板底及梁侧抹灰。可变荷载标准值7.0kN/m2。混凝土强度等级C20(=9.6N/mm2，=1.10N/mm2)，梁中主筋采用HRB335级钢筋（=300N/mm2），其余钢筋为HPB235级钢筋(=210N/mm2)。  【解】 1.确定板、梁的截面尺寸 板、次梁按塑性内力重分布法计算，主梁按弹性理论计算。考虑刚度要求，板厚(1/351/40)×2200=6355mm，考虑工业建筑楼盖最小板厚为80mm，板厚确定为80mm。板的尺寸及支承情况如图7.1.2

2、9。次梁截面高度=(1/181/12)=(1/18/12)×5000=278417mm，考虑本例楼面活荷载较大，取=200mm×400mm。主梁截面高度=(1/141/8)=(1/141/8)×6600=471825m，取=250mm×600mm。2.板的设计（1）荷载计算恒载标准值20mm厚水泥砂浆面层 0.02×20=0.40kN/m280mm厚钢筋混凝土板 0.08×25=2.00kN/m212mm厚板底抹灰0.012×17=0.204kN/m2=2.604kN/m2恒载设计值=1.2×2.604=3.12k

3、N/m2活载设计值 =1.3×7.0=9.1kN/m2合计=12.22kN/m2取1m宽板带为计算单元，则每米板宽 =12.22kN/m（2）内力计算计算跨度：边跨中间跨跨度差×100%=1.0%<10%，可采用等跨连续梁的内力系数计算。板的计算简图见图7.1.30所示。各截面的弯矩计算见表7.1.5表7.1.5连续板各截面弯矩的计算截 面边 跨 中支 座 B中 间 跨 中中 间 支 座弯矩系数1/14-1/111/16-1/14/(kN.m)(1/11)×12.22×2.022=3.56(-1/14)×12.22×2.022

4、=-4.53(1/16)×12.22×2.02=3.06(-1/16)×12.22×2.02=-3.49（3）正截面承载力计算=1000mm，=80mm，=80-25=55mm，0.35=0.35×55=19.25mm，各截面的配筋计算见表7.1.6表7.1.6 板的配筋计算截 面1B2C-板带-板带-板带-板带弯矩（N.mm）3.56×106-4.53×1063.06×1060.8×3.06×106-3.49×106-0.8×3.49×106/(mm )7.229

5、.380.356.144.857.060.355.570.35(mm2)330429281222323255选用 钢筋 （mm2）-板带8150As=3358110As=4578170As=2968150As=335-板带8150As=3358110As=4578190As=2658190As=265注： -板带指板的边带，-板带指板的中带；-板带的中间跨及中间支座，由于板四周与梁整体连结，因此该处弯矩可减少20%（即乘以0.8）。（4）板的配筋在板的配筋图中（图7.1.31），除按计算配置受力钢筋外，尚应设置下列构造钢筋：按规定选用6250的分布钢筋，沿板面均布；按规定选用8200的板边构造

6、钢筋，设置于板周边的上部，并双向配置于板四角的上部；按规定选用8200的垂直于主梁的板面构造钢筋。3.次梁的设计次梁有关尺寸及支承情况见图7.1.32（1） 荷载计算恒荷载设计值由板传来 3.12×2.2=6.86kN /m梁自重 1.2×0.2×(0.4-0.08)×25=1.92kN /m梁侧抹灰 1.2×0.012×(0.4-0.08) ×2×17 = 0.157kN /m=8.94kN/m活荷载设计值由板传来q=1.3×7.0×2.2=20.02kN /m合 计g+q =28.96kN

7、/m（2）内力计算计算跨度：边跨 取二者中较小值，=4.87m中间跨 =5.0-0.25=4.75m跨度差 ×100%=2.53%10%，可采用等跨连续梁的内力系数计算。计算简图如图7.1.33所示。次梁内力计算见表7.1.7、表7.1.8。表7.1.7次梁弯矩计算表截 面边 跨 中B 支 座中 间 跨 中中 间 支 座弯矩系数1/11-1/111/16-1/14/(kN.m)(1/11)×28.96×4.872=62.4(-1/11)×28.96×4.872 =-62.4(1/16)×28.96×4.752=40.8(-1

8、/16)×28.96×4.752 =-46.67表7.1.8 次梁剪力计算表截 面边 支 座B 支 座B 支 座 （右）中 间 支 座剪力系数0.450.60.550.55/(kN)0.45×28.96×4.755=61.970.6×28.96×4.755=82.60.55×28.96×4.755=75.6675.66（3）截面承载力计算次梁跨中按T形截面计算，其翼缘宽度为：边跨 =1/3×4870=1623mm=200+2000=2200mm, 取=1623mm中间跨 =×4750=1583m

9、m 梁高 =400mm， =400-40=360mm 翼缘厚 =80mm 判别T形截面类型 =1.0×9.6×1583×80×(360-)=389×106N.mm = 389kN.m62.4kN.m （边跨中）82.6kN.m （中间跨中）故各跨中截面属于第一类T型截面。支座截面按矩形截面计算，第一内支座按布置两排纵向钢筋考虑，取=400-60=340mm ，0.35=119mm。其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑，取=360mm，0.35=126mm。次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表7.1.9及表7.1.10。表7.1.9 次梁正截面承载

10、力计算截 面1B2.3C弯矩/(N.mm)62.4×106-62.4×10640.8×106-40.8×106(跨中)(支座)11.30115.060.357.5464.870.35(跨中)(支座)587736382415选用钢筋414514212+116212+116实配钢筋截面面积(mm2)As=615As=769As=427As=427表7.1.10次梁斜截面承载力计算截 面边 支 座B 支 座(左)B 支 座(右)中 间 支 座(kN)61.9782.675.6675.66(kN)172.8163.2163.2172.8(kN)55.452.45

11、2.455.4选用箍筋26262626(mm2)56.656.656.656.6s(mm)按构造 设置167307400实配箍筋间距(mm)200200不足用补充200200(N)82100777007770082100(mm2)28.9选配弯筋114实配钢筋面积(mm2)153.9次梁配筋详图如图7.1.34所示。4. 主梁的设计恒载设计值由次梁传来的集中荷载 1.2×7.44×4.75 = 42.4kN主梁自重（折算为集中荷载） 1.2×0.25×0.6×2.2×25 = 9.9kN梁侧抹灰（折算为集中荷载）1.2×0.

12、012×(0.6-0.08) ×2.2×2×17 = 0.56kN= 52.9kN活载设计值=1.3×7.0×2.2×5=100kN合 计=152.9kN（2）内力计算计算跨度=6.6-0.12+=6.67m =1.025×(6.6-) =6.64m取上述二者中的较小者，=6.64m 主梁的计算简图见图7.1.35。在各种不同的分布荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数进行，跨中和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算：，式中的系数由等截面等跨连续梁在常用荷载作用下的内力系数表查得（见附录3 ），具体计算结果及及

13、最不利内力组合见表7.1.11、表7.1.12。 （3）截面承载力计算主梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：=2200mm=5000mm，=2200mm，并取=560mm，=0.55×560=308mm。 判别T形截面类型=1.0×9.6×2200×80×(560-)= 912.4×106N.mm =912.4kN.m=262kN.m属于第一类T形截面。支座截面按矩形截面计算，考虑布置两排主筋，取=600-80=520mm，=0.55×520=286mm 主梁正截面及斜截面承载力计算见表7.1.13、表7.

14、1.14表7.1.13 主梁正截面承载力计算截 面跨 中支 座M(kN.m )262-338(kN.m)152.8×0.15=23(kN.m)315(跨中)(支座)22.61431mm=286mm需设置受压钢筋(mm2)390+(mm2)2678(mm2)1592选配钢筋225+220220 , 325+420实配钢筋截面面积(mm2)=1610=628 =2729表7.1.14 主梁斜截面承载力计算截 面边 支 座支 座 B(kN)118.5204(N)3120031200(N)100000100000选用箍筋2626(mm2)56.656.6(mm)417实配箍筋间距(mm)200200(N)138630138630(mm2)385截 面边支座支 座 B选配钢筋220实配钢筋截面面积(mm2)628（4）附加横向钢筋 主梁承受的集中荷载 =52.8+100=152.8kN设次梁两侧各配36附加箍筋，则在=2×(565-400)+3×200=930(mm )范围内共设