绿地.御徽G9#楼电梯安装方案

1、绿地御徽G9楼施工电梯安装方案目 录一、编制依据3二、工程概况3三、施工升降机选型及部署3四、 施工升降机主要技术参数4五、施工升降机基础设计、施工51、 施工升降机基础设计52、施工升降机基础验算7六、 地库顶板加固设计112、地下室支撑计算书12七、 接料平台设计151、设计施工图152、18.9米悬挑式接料平台计算书173、井架落地卸料平台计算书29八、 施工升降机安装401、作业人员组织、分工、职责402、吊索具的配置、安装工具及仪器413、安装步骤与方法414、施工升降机的安装42九、施工电梯拆卸511、拆卸：512、电缆导向装置的拆卸：523、轨道架及附墙架的拆卸：524、上传动机

2、构、吊笼的拆卸：525、外笼的拆卸：526、现场清理：53十、安全技术措施53一、编制依据1、绿地.御徽G9#楼工程岩土工程勘察报告2、中宝机械SC200/200施工升降机说明书3、建筑机械使用安全规范（JGJ33-2012）4、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)5、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）6、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）7、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）8、建筑起重机械备案登记办法9、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程(JGJ215-2010)二、工程概况 工程名称： 绿地.御徽G9#楼 建设单位： 绿地集团合肥鑫峰置

3、业有限公司 承建单位： 上海绿地建筑工程有限公司 监理单位： 安徽省建科建设监理有限公司 安装单位： 清远市信义机电安装有限公司 本工程位于合肥市汤泉路与宏村路交口，结构类型：主体为剪力墙结构。建 筑高度57.85m；地下1层，地上16层，地下一层为机动车库连通口，层高5.1米，1层为架空层层高4m，2-15层为普通住宅，层高3.15米,16层层高3.35米。结构类型：主体为剪力墙结构；抗震设防烈度为7度；设计使用年限50年。三、施工升降机选型及部署1、本楼所用升降机型号为中宝机械SC200/200(BHD)，本栋楼升降机安装总高度约为51米。2、 本升降机对基础承载力要求 基础承受的荷载能力

4、应大于P： P=（吊笼重+外笼重+导轨架总重+载重）×0.02（KN）。 混凝土基础板下地面的承载力应大于0.15MP。 基础配筋不低于双层双向钢筋网：钢筋直径12mm，间距200mm。 预埋底架脚钩须钩住钢筋网格。 基础座应全部埋入混凝土基础板内。3、 G9#楼施工升降机位置本楼升降机基础中心点位置位于G9楼 2轴侧东侧6米，A轴向南3.7米 ，基础尺寸为6.4*3.8*0.3（长*宽*高）位于地下车库顶板之上，根据车库设计，地库顶板非人防区活荷载计算值为5KN/。详见附图。根据4、 施工升降机主要技术参数主要性能单位参数型号SC200/200具体见说明书额定载重量kg2×

5、;2000额定提升速度m/min34最大提升高度m150吊笼内空(长×宽×高)m3.2×1.5×2.5电机功率KW3×11吊笼质量kg2×2300安全器型号SAJ40-1.2标准节Kg200外笼Kg1639辅助起重设备的种类、型号、性能序 号名 称型 号数量/每台装配部件备 注1电动机YZEJ132M-46传动系统额定功率11KW2涡轮减速器T065b6传动系统i=163防坠安全器SAJ30-1.2A2吊笼用于带对重4防坠安全器SAJ40-1.2A2吊笼用于无对重5三相异步盘式制动电机YPE-41吊杆带谐波减速装置6轴承6307-Z8

6、天轮装置GB/T276SCD200/200C轴承6309-Z4天轮装置GB/T276带对重7轴承62151吊杆座GB/T2768轴承302151吊杆座GB/T2979轴承6206-Z80滚轮GB/T27610轴承63094传动板组件GB/T276五、施工升降机基础设计、施工1、 施工升降机基础设计 混凝土基础设在车库顶板之上，车库顶板结构已经达到设计强度。施工升降机基础截面尺寸为6400mm*3800mm，厚300mm，混凝土标号不小于C30， 双层双向钢筋网：HRB335，钢筋直径12mm，间距200mm。车库顶板采用48*3钢管支撑加固，加固范围为8m长*6m宽，钢管立杆间距为纵横向800

7、mm，步距1000mm，高度为3.5m，立杆下部垫通长槽钢，槽钢每边伸出最外侧立杆1m，立杆上部通过U型托梁与模板下方的木枋次楞顶紧，木枋次楞为40*80200，顶托内木枋为50*100。每个顶托最大承载力为30KN，故做施工升降机基础验算时基底承载力按30KN/计算。 该顶板加固方案已经通过设计院确认。厂家提供的基础做法如下图所示：2、施工升降机基础验算G9楼施工升降机计算书 计算依据： 1、施工现场设施安全设计计算手册谢建民编著 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011

8、5、木结构设计规范GB50005-2003 6、钢结构设计规范GB50017-2003 7、砌体结构设计规范GB50003-2011 8、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ215-2010） 9、施工升降机（GB/T 10054-2005） 一、参数信息 1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200(BHD)吊笼形式双吊笼架设总高度(m)51标准节长度(m)1.508导轨架截面长(m)0.8导轨架截面宽(m)0.8标准节重(kg)200对重重量(kg)0单个吊笼重(kg)2300吊笼载重(kg)2440外笼重(kg)1639其他配件总重量(kg)200 2.地基参数

9、地基土承载力设计值(kPa)30地基承载力折减系数0.8 3.基础参数基础混凝土强度等级C30承台底部长向钢筋HRB335 12200承台底部短向钢筋HRB335 12200基础长度l(m)6.4基础宽度b(m)3.8基础高度h(m)0.3 二、基础承载计算 导轨架重（共需34节标准节，标准节重200kg）：200kg×34=6800kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(2300×2+1639+0×2+200+6800)+2440×2)×10/1000=181.19kN； 施工升降机自重：P=(1.2×(2300×2+163

10、9+0×2+200+6800)+1.4×2440×2)×10/1000=227.188kN； P=n×P=1.3×227.188=295.344kN 三、地基承载力验算 承台自重标准值：Gk=25×6.40×3.80×0.30=182.40kN 承台自重设计值： G182.40×1.2218.88kN 作用在地基上的竖向力设计值：F295.34+218.88=514.22kN 基础下地基承载力为：fa= 30.00×6.40×3.80×0.80583.68kN &g

11、t; F=514.22kN 该基础符合施工升降机的要求。 四、基础承台验算 1、承台底面积验算 轴心受压基础基底面积应满足 S=6.4×3.8=24.32m2(Pk+Gk)/fc=(181.19+182.4)/(14.3×103)=0.025m2。 承台底面积满足要求。 2、承台抗冲切验算 由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al 式中 Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=295.344/24.32=1

12、2.144kN/m2； hp -受冲切承载力截面高度影响系数，hp=1； h0 -基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm； Al -冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×2.5=9.5m2； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； ab=a+2h0=0.8+2×0.265=1.33m am=(at+ab)/2=(0.8+1.33)/2=1.065m FlPj×Al=12.144×9.5=115.369

13、kN 0.7hpftamh0=0.7×1×1.43×1065×265/1000=282.507kN115.369kN。 承台抗冲切满足要求。 3、承台底部弯矩计算 属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： M1 = (a12/12)(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A) 式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.8m； l,b

14、 -基础底面的长和宽； pmax,pmin -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(295.344+218.88)/24.32=21.144kN/m2； p -相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=21.144kN/m2； G -考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35×182.4=246.24kN； M1=2.82/12×(2×3.8+0.8)×(21.144+21.144-2×246.2

15、4/24.32)+(21.144-21.144)×6.4=120.946kN·m; M2=(3.8-0.8)2/48×(2×6.4+0.8)×(21.144+21.144-2×246.24/24.32)=56.197kN·m; 4、承台底部配筋计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy) 式中 1 -当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法，1=1； 1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=1

16、20.95×106/(1.00×14.30×3.80×103×265.002)=0.032； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.032)0.5=0.032； s=1-/2=1-0.032/2=0.984； As=|M|/(sfyh0)=120.95×106/(0.984×300.00×265.00)=1546.23mm2。 2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=56.20×106/(1.00×14.30×6.40×103×265

17、.002)=0.009； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.009)0.5=0.009； s=1-/2=1-0.009/2=0.996； As=|M|/(sfyh0)=56.20×106/(0.996×300.00×265.00)=710.00mm2。 截面1-1配筋：As1=2148.849 mm2 > 1546.233 mm2 截面2-2配筋：As2=3732.212 mm2 > 710.003 mm2 承台配筋满足要求！6、 地库顶板加固设计车库顶板采用48*3钢管支撑加固，加固范围为8m长*6m宽，钢管立杆间距为

18、纵横向800mm，步距1000mm，高度为3.5m，立杆下部垫通长14#槽钢，槽钢每边伸出最外侧立杆1m，立杆上部通过U型托梁与模板下方的木枋次楞顶紧，木枋次楞为40*80200，顶托内木枋为50*100。每个顶托最大承载力为30KN，故做施工升降机基础验算时基底承载力按30KN/计算。 整个加固架体外围周边设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑立杆同地面夹角为45-60度，其做法及构造按照规范实施。距地20cm高搭设纵横向扫地杆，并在此高度以及最上一道水平杆部位设置水平剪刀撑。该顶板加固方案同G3#楼，其做法已经通过设计院确认。 支撑立面图 2、地下室支撑计算书地下室临时支撑设计计算书 计算

19、依据： 1、钢结构设计规范GB50017-2003 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 一、参数信息 1、基本参数支撑位置临时堆场支撑高度H(mm)3.5地下室顶板厚度h(mm)250临时支撑长a(m)8临时支撑宽b(m)5考虑覆土荷载传递否 2、荷载参数施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m3)30 二、设计简图钢管支撑立面图支撑平面图钢管支撑受力简图 三、支撑结构验算支撑类型扣件式钢管支撑架支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011永久荷载的分项系数G1.2可变荷载的分项系数Q1.4立

20、杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800立柱水平杆步距h0(mm)1000立柱顶部步距hd(mm)500扫地杆高度h2(mm)200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(m)：0.2剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度12.2非顶部立杆计算长度21.8支撑钢管类型48×3抗压强度设计值f(N/mm2)205可调托座承载力容许值N(kN)30 地下室顶板存在覆土但结构本身可承担外部覆土荷载，按最不利原则，只考虑施工荷载传递； 设梁板下48×3mm 钢管0.8m×0.8m支承上部施工荷载，可得： N=Q ×NQK ×la &

21、#215;lb =1.4×30×0.8×0.8=26.88kN 1、可调托座承载力验算 【N】=30N =26.88kN 满足要求！ 2、长细比验算 根据规范JGJ130-2011第5.4.6条规定可知： 顶部立杆段：=l0/i =k1(hd+2a1)/i=1×2.2×(500+2×200)/15.9=124.528210 满足要求！ 非顶部立杆段：=l0/i=k2h0/i=1×1.8×1000/15.9=113.208210 满足要求！ 3、立杆稳定性验算 顶部立杆段：=l0/i=k1(hd+2a1)/i=1.1

22、55×2.2×(500+2×200)/15.9=143.83210 非顶部立杆段：=l0/i=k2h0/i=1.155×1.8×1000/15.9=130.755210 比较后取大值，=143.83,查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.336 fN/(A)=26880/(0.336×424)=188.679N/mm2 f205N/mm2 满足要求！临时扣件钢管支撑满足要求！7、 接料平台设计1、设计施工图本楼栋接料平台采用钢管搭设，平面铺设采用40*80木方及1.5后模板；正立面防护采用彩钢板，两侧防护采用15mm后模

23、板。本楼层高3.15米，1-2层顶采用落地架搭设，3-8,9-14,15-16分别采用16#工字钢进行悬挑，每挑高度18.9米，每层采用4根16#工字钢悬挑，采用双14钢丝绳卸载。工字钢悬挑长度1.3米，锚固长度4.7米。详细搭设参照下图： 侧立面图 正立面防护图 2、18.9米悬挑式接料平台计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭

24、设高度18.9米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.55米，立杆的横距1.10米，内排架距离结构0.10米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.10米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设6层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加三根小横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.1000，体型系数1.4150。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.30

25、米，建筑物内锚固段长度4.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.550/4=0.039kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.550/4=1.162kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.036+1.

26、2×0.039+1.4×1.162=1.717kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=1.717×1.1002/8=0.260kN.m=0.260×106/4248.0=61.120N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.039+1.162=1.237kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.237×1100.04/(384×2.06&

27、#215;105×101950.0)=1.123mm小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036×1.100=0.039kN脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.100×1.550/4=0.043kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.100×1.550/4=1.279kN 荷载的计算值 P=(1.2×

28、0.039+1.2×0.043+1.4×1.279)/2=0.944kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.036)×1.5502+0.417×0.944×1.550=0.618kN.m=0.618×106/4248.0=145.581N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的

29、挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.036×1550.004/(100×2.060×105×101950.000)=0.07mm集中荷载标准值P = (0.039+0.043+1.279)/2 = 1.360kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=3.029×1360.425×1550.003/(100×2.060×105×101950.000)=7.31mm最大挠度和V=V1+V2=7.373mm大

30、横杆的最大挠度小于1550.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.036×1.550=0.055kN脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.100×1.550/2=0.085kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.100×1.550/2=2.557kN 荷载的计算值 R=1.2×0

31、.055+1.2×0.085+1.4×2.557=3.749kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001 NG1 = 0.100×18.900=1.892kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG

32、2 = 0.100×6×1.550×(1.100+0.100)/2=0.558kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.160×1.550×6=1.488kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.550×18.900=0.293kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.231kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值

33、。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×1×1.550×1.100/2=2.557kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.100 Us 风荷载体型系数：Us = 1.415经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.250×1.100×1.415 = 0.389kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.231+0.9&#

34、215;1.4×2.557=8.299kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.231+1.4×2.557=8.657kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.9×1.4×0.389×1.550×1.800×1.800/10=0.2

35、46kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.657kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 长细比，为3118/16=195 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210

36、长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =8657/(0.19×397)=113.794N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.299kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l

37、0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 长细比，为3118/16=195 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.246kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =8299/(0.19

38、15;397)+246000/4248=167.051N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.389kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 3.60×3.10 = 11.160m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000经计算得到 Nlw

39、= 6.080kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.080kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85Af连墙件轴向力设计值 Nf = 0.85Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=10.00/1.60的结果查表得到=0.98； 净截面面积Ac = 3.97cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf1 = 69.247kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 310.270kNNf2>Nl，连墙

40、件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1300mm，l = 4500mm，ml = 100mm，m2 = 1200mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=8.66kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2

41、×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m k=1.30/4.50=0.29 kl=0.10/4.50=0.02 k2=1.20/4.50=0.27代入公式，经过计算得到支座反力 RA=20.735kN支座反力 RB=-1.994kN最大弯矩 MA=11.462kN.m抗弯计算强度 f=11.462×106/(1.05×141000.0)=77.423N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.23+2.56=6.79kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.10

42、×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度 Vmax=9.043mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2600.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =11.46×10

43、6/(0.929×141000.00)=87.51N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 < f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.994kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=1994×4/(3.1416

44、15;110.50×2)1/2=4mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 1.99kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于1994.01/(3.1416×18×1.5)=23.5mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝

45、土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 1.99kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2；经过计算得到公式右边等于124.5kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 1.99×4.50/2 = 4.49kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.

46、0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 4.49×106/(1.000×16.700×1.6×1000×105.02)=0.0160 = 1-(1-2×0.0160)1/2=0.0160s = 1-0.0160/2=0.9920楼板压点负弯矩配筋为 As = 4.49×106 / (0.9920×105.0×210.0) = 205.1 m

47、m2悬挑脚手架计算满足要求！3、井架落地卸料平台计算书井架平面布置示意图井架正立面示意图井架侧立面示意图井架落地卸料平台计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、架体参数井架使用类型双笼平台底钢管搭设方式沿横向搭设脚手板铺设层数2井架横向排数1平台支架计算高度H(m)7.15立杆纵距la(m)1.55立杆步距h(m)1.8立杆横距lb(m)1.1板底支撑间距s(

48、m)0.155中部立杆间距lc(m)1双笼平台间是否铺设脚手板是 二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.031脚手板自重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.14安全设施与安全网自重g4k(kN/m2)0.01电梯或井架防护门重量(kN/扇)0.05施工人员及卸料荷载q2k(kN/m2)3基本风压0(kN/m2)0.35风荷载体型系数s1.21风压高度变化系数z0.65(立杆稳定性验算)，0.65(连墙件强度验算) 三、设计简图井架平面布置示意图井架正立面示意图井架侧立面示意图 四、板底支撑钢管验算钢管类型48×2.8钢管截面抵抗矩W(cm3)4.

49、25钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值f(N/mm2)205 板底支撑钢管计算简图 1.荷载的计算： 最大板底支撑钢管间距s1=Max(s，lc/(la/s)=Max(0.155，1/(1.55/0.155)=0.155m 脚手板自重标准值(kN/m2)： qa =G2k×s1=0.35×0.155 = 0.054 kN/m2； 脚手板自重设计值(kN/m2)： qa =1.2×G2k×s1=1.2×0.35×0.155 = 0.065 kN/m2； 支撑钢管自重标准值(kN

50、/m)：qb=0.031 kN/m; 支撑钢管自重设计值(kN/m)：qb=0.037 kN/m； 材料自重标准值：q1=qa+qb=0.054+0.031=0.085 材料自重设计值：q1=qa+qb=0.065+0.037=0.102 (2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)： q2 = Q2k×s1=3×0.155 = 0.465 kN/m； (2)施工人员及卸料荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4×Q2k×s1=1.4×3×0.155 = 0.651 kN/m； 2、强度验算 按简支梁计算: 最大弯矩计算公式如下: M

51、max = ql2/8 最大支座力计算公式如下: N = ql/2 荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×q2 =1.2×0.102+1.4×0.651 =1.034kN/m； 最大弯距 Mmax = 0.125×1.034×1.12 = 0.156 kN·m ； 支座力 N = 0.5×1.034×1.1 = 0.569 kN； 最大应力 = Mmax / W = 0.156×106 / (4.25×103) = 36.804 N/mm2； 板底钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/

52、mm2 =Mmax/W=0.156×106/(4.25×103)=36.804N/mm2f=205.00N/mm2; 板底钢管的计算应力 36.804 N/mm2 小于 板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求！ 3、挠度验算 计算公式如下: = 5ql4/(384EI) 均布恒载: q = q1+q2= 0.55 kN/m； = (5×0.55× (1.1×103)4 )/(384×206000×10.19×104)=0.500 mm；板底支撑钢管的最大挠度为 0.500 mm 小于 钢管的最大容许挠

53、度 1100/150与10 mm，满足要求！ 五、纵向支撑钢管验算平台纵向支撑钢管类型双钢管钢管类型48×2.8钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.25钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 集中荷载P取板底支撑钢管传递力 P =0.569 kN； 纵向支撑钢管计算简图 纵向支撑钢管计算剪力图(kN) 纵向支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 纵向支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.793 kN·m ； 最大变形 Vmax = 3.811 mm ； 最大支座力 Qmax = 6.249 kN ； 最大应力 = Mmax/(2