13m高扶壁式挡墙计算书手算与软件复核

1、前池一、基本资料某电站尾水电站总装机 3250KW (2000KW+1250KW),最大引水流量为31s (循 环尾水)，根据水利水电工程等级划分及洪水标准(SL252-200040m),本电站工程规模为小(2)型，工程等别为V等，主要建筑物和次要建筑物工程级别 均为5级。根据水工混凝土结构设计规范(DL/T 5057 1996),建筑物结构 安全级别为m级。根据中国地震动参数区划图(GB183062001),本区地震动峰值加速度小于 0.05g,相当于地震烈度低于VI度，区域稳定。根据水工建筑物抗震设计规范 (GB50771997)的规定，可不作抗震安全复核。二、工程布置3,结合现场地形及8

2、095m根据计算，本电站两台机组运行时需要调节水量 上下游建筑物布置形式，前池总体呈梯形布置，上游接进口转换井，下游接厂房 进水口及溢流孔，总长 42.0m,进口宽10.0m,出口总宽27.0m (详见施工平面 图)。前池底板高程20.5m,与溢流孔进口底板同高，边墙墙顶高程 33.4m。正常 运行时，池内正常水位31.8m,因故障突然停机时，池内最高水位 32.77m。边墙 外侧距墙外边缘10.0m范围内回填土地面高程28.0m(自然地面高程22.5023.50), 然后以1: 2边坡与自然地面衔接。三、结构形式及尺寸拟定：前池采用底板与边墙分离式钢筋混凝土结构，结构所处的环境类别为二类，素

3、混凝土及回填部分采用C15混凝土，钢筋混凝土采用C25混凝土，钢筋采用22) 钢筋。、II级()fy=310Nmm I级(fy=210Nmm底板厚度拟定为0.6m,边墙 采用扶壁式挡土墙结构，墙面板厚度初定为0.6m,底板厚度初定为0.8m,扶壁厚度初定为0.4m,底板总宽度初定为8.0m,前趾板净挑底度初定为1.0m,扶壁 间净距初定为4.0m。边墙断面尺寸如下图所示。.前池四、结构稳定计算本工程前池为半埋式地下结构，边墙与底板之间设缝分开，稳定计算只计算边强 的地基应力、抗倾、抗滑稳定及底板的抗浮稳定。计算荷载考虑基本组合和特殊 组合两类，详见下表：荷载 组合计算情况荷载说明自 重水 重静

4、 水 压 力扬 压 力土 压力淤 沙 压力风 压 力浪 压 力冰 压 力土 的 冻 胀力地 震 荷载其它基本组合完建工况V一VVV一一一一一一V正常运行VVVVV一V特殊 组合事故停机VVVVV一V1、荷载统计33,墙后回填土容24.0KN/m素混凝土容重取25.0KN/m ,钢筋混凝土容重取33 10KN/m重取20.0KN/m,水重取边墙计算取两个扶壁中心轴线间距单元体为计算单元(计算单元长度.前池4.0+0.4=4.4, 1#墙)，进行稳定计算。(1)结构自重计算：A)底板：(h=800):G=25X8.0X 4.4X0.8=704.0 KN iB)墙面板：(h=600)G=25X 12

5、.9X4.4X0.6=851.4 KN 2C)扶壁：(h=400)G=25X0.5X(0.5+6.4)X11.3X 0.4=389.85 KN 3D)踵板上土重：G=20X 4.4X 6.4X 7.5=4224.0 KN 4E)前趾上水重：正常运行期：G=10.0X 1.0X 4.4X (31.80-20.5) =497.2 KN 5溢流期：G=10.0X 1.0X 4.4X (32.77-20.5) =539.88 KN 5 (2)墙后回填土侧向土压力计算：3,按静止土压力计算，采用水工荷载规范二20KN/m回填土容重取丫公式(11.1.3) 静止土压力公式计算；作用于单位长度墙背的静止土压

6、力标准值为：12 KF H_ 00k2式中：F- 静止土压力标准值(KN/m)ok sin1 K静止土压力系数；K 00 墙后填土的有效内摩擦角。查水 工建筑物荷载规范表F5,取K=0.52,作用在计算单元墙背上的0静止土压力 为：1122 KN 24.4 1576.(280 19.7) 0.52 0 K HKL 20.0硅2 (3)静水压力正常运行时，设计水位为31.80m12 KN2809.2) 4.4 .0F 10. (318 205-12事故停机溢流时，前池最高水位为 32.77m；12 F .). .(010 . 3277205 443312 KN.2-12.前池(4)扬压力本工程前

7、池段场区地面高程为23.023.6m,根据地质勘察报告ZK2313、ZK2328、ZK2329，钻孔稳定水位均为 0.3m,初步确定前池场区地下水位按 23.0m计。边墙底板底面高程为19.7m,作用在计算单元体底板上的扬压力为：F=10.0X (23.0-19.7)X 4.4X 8.0=1161.6KN22、地基强度稳定计算分别对施工完建期、正常运行期和泄洪期三种工况进行地基承载力验算施工完建期(计算详见表一)表一施工完建期计算表序 号荷载名称竖向力水平力对底板中心线取矩对倾覆点A取矩力臂（m）力臂m)(H1底板G1624.00.04.02496.02面板G2774.02.72089.981

8、.31006.23扶壁G3389.850.25599.413.7451460.04士重G43840.00.8 31072.04.818432.05水重G500.006土压力Fok1576.2 2.774366.12.774366.17F1水压力008扬压力一合计5627.851576.23072.06555.4923394.24366.15627.85 1576.23483.49由上表计算可知：汇N=5627.85 KN 汇 F=1576.2 KN -m 汇 M=3483.49 KN -m底板底面积为：A=8.0 X 4.4=35.2 m2134m.5 3754 .4 8.0 W- 6a）地基

9、应力计算：M.0505N11.6851.4917705 3483.105 5627max P. minWA.25.352375.158200MPa地基应力不均匀系数：P177.6max 2 .5. 112P158.2min b）抗滑稳定计算：）计算：7.3.6-1）公式（SL265-2001 （抗滑稳定按水闸设计规范前池Gf0.35 5627.85 1.25 Kc 1.2 1576.H2c)抗倾覆稳定计算： 抗倾覆稳定按水闸设计规范(SL265-2001 )公式(7.4.8)计算：M23394.2v 5. 4 1.5K04366.7Mh正常运行期(计算详见表二)表二正常运行期计算表序号荷载名称

10、竖向力水平力对底板中心线取矩对倾覆点A取矩力臂(m)力臂m)(1G1底板624.00.04.524962G2面板774.02.72089.81.81006.23G3扶壁389.850.25599.414.5891460.04G4 土重3840.00.83072.05.55184325G5水重497.23.51740.20.75248.66Fok 土压力1576.22.774366.72.774366.77F1水压力2809.24.5712838.14.5712838.18扬压力一合计6125.052809.21576.215910.18296.1136480.94366.76125.05123

11、37613.99由上表计算可知：汇N=6125.05 KN 汇 F=280.22 KN -m 汇M=1068.01 KN -m底板底面积为：A=8.0 X 4.4=35.2 m2134m53758.0. W 4.46地基应力计算：a)N051.05.M10204.051.05 7613.99051. 6125.max PminA5.W35.2375.5161地基应力不均匀系数：P204.0max 2. 26 5 1P161.5min b)抗滑稳定计算:抗滑稳定按水闸设计规范(SL265-2001 )公式(7.3.6-1)计算:Gf0.35 6125.05 Kc 1 .74 1.21233.0H

12、c）抗倾覆稳定计算：）计算：7.4.8）公式（SL265-2001 （抗倾覆稳定按水闸设计规范 前池M36480.9V 8.36 1.5K0 4366.M1h最高水位时（计算详见表三） 表三泄洪时计算表序号荷载名称竖向力水平力对底板中心线取矩对倾覆点A取矩力 臂(m)力臂m）（1G1底板624.00.04.524962G2面板774.02.72089.81.81006.23G3扶壁389.850.25599.414.5891460.04G4 土重3840.00.83072.05.55184325G5水重539.883.51889.580.75269.946Fok 土压力1576.22.7743

13、66.72.774366.77F2水压力3312.24.8916196.74.8916196.78扬压力一合计6167.733312.21576.219268.7 8445.4939860.844366.76167.73173610823.21由上表计算可知：汇N=6167.73 KN 汇 F=394.54 KN -m 汇M=1681.96 KN -m 底板底面积为： A=8.0 X 4.4=35.2 m2134m5 3754 8.0.W 4一 6a）地基应力计算：M0511.05.N1.05 6167.731.05 10823.21214.3max Pmin35.2A375.5153.W82

14、00MPa地基应力不均匀系数：P214.3max 2.5 1 .39 P153.8-n b）抗滑稳定计算：抗滑稳定按水闸设计规范（SL265-2001 ）公式（7.3.6-1）计算：Gf0.35 6167.73 1.24 1.Kc 051736Hc）抗倾覆稳定计算：抗倾覆稳定按水闸设计规范（SL265-2001 ）公式（7.4.8）计算：M39860.84V 9.23 1. 50K 4366M.7H以上计算结果表明，满足地基强度及稳定要求。四、底板内力及配筋计算.前池四、设计系数取值1.2 1.0 0 1.d,结构系数取； 1）结构重要性系数取，设计状况系数0 2）荷载分项系数：结构自重、永久

15、设备对结构不利时取1.05,对结构有利时取 0.95;静止水压力取1.0;静止土压力取 1.2。底板荷载包括自重、水重、填土重、地基反力（浮托力、渗透压力忽略）等垂直向外力。底板前趾按悬挑板计算，踵板计算按两种情况考虑：a）踵板净宽l2与扶壁间净距l1的比值l2/l1 1.5时，则自面板起至离面板1.5l1为止部分，按三边固定一边自由双向板计算；在此以外部分按单向连续板 计算。底板荷载分布如下图所示：90009000q=152.77q=165.43q=221.61q=170.33q =150q 水=113正常运行期底板荷载分布简图 ami Illq=146.36q=206.61前趾板结构计算:

16、前趾板按悬挑结构计算，计算简图如下图所示:1500bed1q1q2前趾板计算简图施工完建期：q1=170.33 -0.9 X 25 X 0.8-150=152.33 KN/mq2=169.72-0.9X 25X 0.8=151.72 KN/m正常运行期：q1=158.83 -0.9 X25 X 0.8-113.0=27.08 KN/mq2=164.81-0.9X 25 X 0.8-113.0=33.81 KN/m泄洪期：q1=146.36 -0.9 X 25 X 0.8-122.7=5.66 KN/mq2=163.49-0.9X 25 X 0.8-122.7=15.07 KN/m从荷载叠加结果

17、可知，施工完建期为最不利工况，趾板根部弯矩值为：前池（按均布荷载q=152.33KN/m计算）12 76.17KN 15233 1.0mM 2正截面配筋计算见下表:M(KN -m)Y 0W T dMaP (%)min(%)pAs(mm2)76.1791.410.01410.01420.060.1511252、踵板结构计算：踵板7宽 l2=6.4m,扶壁净距 l1=4.0m , 12/11=6.4/4.0=1.61.5 ,自面板起至离面板1.511=1.5 X4.0=6.4m为止部分，按三边固定一边自由双向板计算；在此以外部分按单向连续板计算。a）双向板部分结构计算（计算简图及荷载分布如下图）丫

18、000X46400t-t LUq1q2踵板计算简图=16.35 KN/m )施工完建期：q1=169.35-0.9 X ( 25X 0.8+150.0=12.08 KN/m q2=165.08-0.9 X ( 25X 0.8+150.0 )=15.39 KN/m 0.8+150.0 ) X ( 25 X q1=168.39-0.9 正常运行期：=51.23 KN/m X 0.8+150.0)q2=204.23-0.9 X ( 25=8.41 KN/m )q1=161.41 -0.9X ( 25X 0.8+150.0 泄洪期：=64.85 KN/m X 250.8+150.0)q2=217.85

19、 -0.9 X (,查水工混凝土结构设计q=64.85均布荷载(简化计算)取泄洪期为最不利工况，荷载取：)计算板内力，手册表 18-1(j4.02=41.72 KN -m Mx=64.85 X 0.0402 X 4.02=11.73 KN -m XXMy=64.850.01134.02=81.98 KN -m X 0.079Mxo=64.85 X 4.02=59.04 KN -mMyo=64.85 X 0.0569 X )连续板部分结构计算(计算简图及荷载分布如下图)b前池6000400连续板段双向板段q荷载计算间图qABC11 44004400 计算简图施工完建期：q=165.08-0.9

20、X(25X 0.8+150.0)=12.08KN/m正常运行期：q=206.61-0.9 X(25X 0.8+150.0)=53.61KN/m泄洪期：q=221.61-0.9 X(25X 0.8+150.0)=68.61KN/m按两跨连续梁计算内力，取泄洪期为最不利工况，荷载取q=1.2 X 68.61=82.33KN/m:MB =0.125 X 82.33 X 4.42=199.25 KN -mMmax=0.07 X 82.33 X 4.42=111.57 KN -mc)配筋计算按M=199.25 KN -m进行配筋:正截面配筋计算见下表：M(KN -m)Y00X06Y 0W T dM 双a

21、P (%)min(%)pAs(mm2)199.25239.10.0370.0380.1570.151129五、面板结构计算面板荷载土压力和水压力等水平向外力。面板计算按两种情况考虑：a）踵板净宽12与扶壁间净距11的比值12/11 1.5时，则自面板起至离面板1.511为止部分，按三边固定一边自由双向板计算；在此以外部分按单向连续板计算。底板荷载分布如下图所示：前池a）双向板部分结构计算（计算简图及荷载分布如下图）4000q1q2面板计算简图施工完建期：q1=20 X 1.5 X 0.52=15.6 KN/mq2=20 X 7.5 X 0.52=78.0 KN/m正常运行期：q1=20 X 1

22、.5X 0.52-10X 5.3=-37.4 KN/mq2=20 X 7.5X 0.52-10X 11.3=-35.0 KN/m泄洪期：q1=20 X 1.5X 0.52-10X 6.27=-47.1 KN/mq2=20 X 7.5X 0.52-10X 12.27=-44.7 KN/m查水工混凝土结构设计手册表18-1Q）和表18-2 （1）计算板内力，荷载分别取施工完建期和泄洪期分别计算 施工完建期：Mx=(15.6 X 0.0402+62.4 X 0.0184) X 4.02=11.52 KN -mMy=(15.6 X 0.0113+62.4 X 0.007) X 4.02=1.23 KN

23、 -mMxo=(15.6 X 0.0794+62.4 X 0.0387) X 4.02=47.86 KN -mMyo=(15.6 X 0.0569+62.4 X 0.0421) X 4.02=37.31 KN -m泄洪期(按q=46.8 KN/m均布荷载计算)：4.02=30.29 KN -mX 0.0402 X Mx=47.1 .前池My=47.1 X 0.0113 X 4.02=8.52 KN -mMxo=47.1 X 0.0794X 4.02=59.84 KN -mMyo=47.1 X 0.0569X 4.02=42.88 KN -m b）连续板部分结构计算（计算简图及荷载分布如下图）3

24、2.770731.8090083 段 28.00 板续 00 连 51q1A0C印段01 板644004400向 计算简图 20.50 qqq荷载计算简图施工完建期：q=20 X 1.5 X 0.52=15.6 KN/m (26.5 高程处)正常运行期：q= 10 X 3.8=38.0 KN/m (28.00 高程处)泄洪期： q= 10 X 4.77=47.7 KN/m (28.00 高程处)按两跨连续梁计算内力，分别取施工完建期(背面不利)和泄洪期(正面不利)工况进行计算：施工完建期：MB =0.125 X (1.2 X 15.6)X4.42=45.31 KN -mMmax=0.07 X

25、(1.2 X 15.6) X 4.42=25.37 KN -m泄洪期：MB =0.125 X 47.7X4.42=115.44 KN -mMmax=0.07 X 47.7 X 4.42=64.65 KN -m c）配筋计算按M=90.69 KN -m进行配筋:正截面配筋计算见下表：M(KN -m)T 0T WdMa(%) pmin(%)pAs(mm2)115.44138.530.0370.03730.1560.15856前池六、扶壁计算1、内力计算沿扶壁高度分别在 20.5m、24.5m和28.0m高程处取三个截面，分别计算各截面的内力。施工完 建期，各截面处的弯矩分别为：17.52 20 0

26、.52 731. 7.525KN mM 1 3253.12m 74.32.5KN 20 0.52 M2 3_ 320 M3作用扶壁各截面上的剪力分别为：12 20 0.52 2927.5.5KNQ 1 - 212m 7KN 200.52 63Q2 35 203 Q扶壁水平向与面板的拉力（20.50m高程）：T1=7.5 X 20 X 0.52 X 3.9=304.2 KN扶壁垂直向与底板的拉力：T20配筋计算20.5m、24.5m和28.0m高程处三个截面尺寸如下图所示：4400440044000002000200040020002000400200040020000_ 00066600000

27、340200904340000074628.0m 高程截面(截面 3)24.5m 高程截面(截面 2)20.5m高程截面(截面1) 截面 1: M1=731.25 KN -mT d M1=1.2 X 731.25=877.5 KN -mfc bf hf (h0 -hf/2) =1.25 X 4400 X 600 X (6900 -600/2)=2178 KN -mT d M1 fc bf hf (h0-hf/2)的矩形梁计算。4400形梁，按宽度为 T所以属第一类情况的.前池配筋计算见下表:M(KN -m) As(mm2)0.00034877.50.00034731.25截面 2: M2=74

28、.32 KN -m丫 d M2=1.2 义 74.32=89.19 KN -mfc bf hf (h0 -hf/2) =1.25 X 4400 X 600 X (4800 -600/2)=1485 KN -mT d M1 1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 2.611 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1 = 3.592 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 6.537 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 2.767 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=634.202(kN -m)抗倾覆力矩=5672.902(kN -m)倾覆验算满足:K0

29、= 8.945 1.500(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=1369.962(kN)总弯矩=5038.700(kN -m)基础底面宽度 B = 8.000 (m)偏心距 e = 0.322(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 3.678(m)基底压应力：趾部=212.603 踵部=129.888(kPa)最大应力与最小应力之比=212.603 / 129.888 = 1.637作用于基底的合力偏心距验算满足 e=0.322 200.000(kPa)(四)墙趾板强度计算基础底面宽度B = 8.000 (m)偏心距 e = 0.3

30、22(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 3.678(m)基础底压应力(乘分项系数后):趾点=255.123 踵点=155.865(kPa)趾板根部截面高度：H= 0.800(m)截面剪力：Q= 228.920(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩：M= 115.494(kN -m)抗弯受拉筋：As =1600(mm2)抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.06%Us_min=0.20%最大裂缝宽度为：0.045 (mm)。(五)墙踵板强度计算基础底面宽度B = 8.000 (m)偏心距 e = 0.322(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 3.678(m)基础底

31、压应力(乘分项系数后):趾点=255.123 踵点=155.865(kPa)截面高度：H = 0.800(m)=11.806(kPa)踵板边缘的法向应力前池踵板与肋结合处剪力： Q = 23.612(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中弯矩： M = 9.445(kN -m/m)抗弯受拉筋：As =1600(mm2)抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.01%Us_min=0.20%最大裂缝宽度为：0.004 (mm)。支座弯矩：M = 15.741(kN -m/m)抗弯受拉筋：As =1600(mm2)抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.01%Us_min=0.20%最大裂缝宽度为：0

32、.006 (mm) o (六)墙面板强度计算截面厚度：H = 0.600(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力=22.734(kPa)水平向强度验算支座处剪力：Q = 45.467(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中弯矩： M = 18.187(kN -m/m)抗弯受拉筋：As =1200(mm2)抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.02%Us_min=0.20%最大裂缝宽度为：0.013 (mm)支座弯矩：M = 30.311(kN -m/m)抗弯受拉筋：As =1200(mm2)抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.03%最大裂缝宽度为：0.021 (mm)。竖向强度验算最大正

33、弯矩： M = 15.413(kN-m/m)抗弯受拉筋：As =1200(mm2)抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.02%最大裂缝宽度为：0.011 (mm)。最大负弯矩： M = 61.653(kN-m/m)抗弯受拉筋：As =1200(mm2)抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.06%最大裂缝宽度为：0.044 (mm)。(七)肋板截面强度验算距离墙顶2.825(m)处截面宽度B=0.400(m)截面高度H=2.200(m)翼缘宽度BT = 1.400(m)翼缘高度HT = 0.600(m)截面剪力Q=65.974(kN)截面弯矩M=62.125(kN -m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹

34、筋抗弯受拉筋：As =1760(mm2)抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.01%o 0.007 (mm):最大裂缝宽度为Us_min=0.20%Us_min=0.20%Us_min=0.20%Us_min=0.20%前池距离墙顶5.650(m)处截面宽度B= 0.400(m)截面高度H= 3.800(m)翼缘宽度BT = 2.400(m)翼缘高度HT = 0.600(m)截面剪力Q= 263.895(kN)截面弯矩M= 497.002(kN -m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋抗弯受拉筋：As =3040(mm2)抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.03%Us_min=0.20%最大裂缝宽度

35、为：0.020 (mm) o距离墙顶8.475(m)处截面宽度B = 0.400(m)截面高度H = 5.400(m)翼缘宽度BT = 3.400(m)翼缘高度HT = 0.600(m)截面剪力Q = 593.764(kN)截面弯矩M= 1677.382(kN -m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋抗弯受拉筋：As =4320(mm2)抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.05% Us_min=0.20%最大裂缝宽度为：0.033 (mm)处距离墙顶11.300(m)=0.400(m)截面宽度B=7.000(m) H截面高度 BT = 4.400(m)翼缘宽度HT = 0.600(m)翼缘高度=

36、1055.579(kN) Q截面剪力=3976.016(kN -m)M截面弯矩截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋5600(mm2)As =抗弯受拉筋 1.300 ( 二 ) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 2.565 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1 = 3.601 (m)相对于墙趾点，Ey 的力臂Zx = 6.495 (m)相对于墙趾点，Ex 的力臂Zy = 3.033 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=624.872(kN -m) 抗倾覆力矩=4850.598(kN -m)前池倾覆验算满足:K0 = 7.763 1.500(三)地基应力及偏心距验算基

37、础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=1196.188(kN)总弯矩=4225.726(kN -m)基础底面宽度B = 8.000 (m)偏心距 e = 0.467(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 3.533(m)基底压应力:趾部=201.932 踵部=97.115(kPa)最大应力与最小应力之比=201.932 / 97.115 = 2.079作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.467 200.000(kPa)(四)墙趾板强度计算基础底面宽度B = 8.000 (m)偏心距 e = 0.467(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 3.53

38、3(m)基础底压应力(乘分项系数后):趾点=242.319 踵点=116.538(kPa)趾板根部截面高度：H= 0.800(m)截面剪力：Q= 214.457(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩：M= 108.539(kN -m)抗弯受拉筋：As =1600(mm2)抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.06%Us_min=0.20%最大裂缝宽度为：0.045 (mm)。(五)墙踵板强度计算基础底面宽度B = 8.000 (m)偏心距 e = 0.467(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 3.533(m)基础底压应力(乘分项系数后):趾点=242.319 踵点=116.538(kPa)截面高度： H = 0.800(m)踵板边缘的法向应力=30.037(kPa)踵板与肋结合处剪力： Q = 63.078(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中弯矩：M = 26.493(kN -m/m)抗弯受拉筋：As =1600(mm2)抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.01%Us_min=0.20%最大裂缝宽度为：0.011 (mm)支座弯矩：M = 44.154(kN -m/m)抗弯受拉筋：As =1600(mm2)抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.02%Us_min=0.20%最大裂缝宽度为：0.018 (mm)。(六)墙面板强度计算=0.6