颚式破碎机课程设计说明书

1、复摆式款式破碎机姓名：林毅光学号：32班别：08机械31概述破碎机械是对固体物料施加机械力，克服物料的内聚力，使之碎裂成小块物料的设仔。破碎机械所施加的机械力，能够是挤压力、劈裂力、弯曲力、剪切力、冲击力等，在一样机械中大多是两种或两种以上机械力的综合。关于坚硬的物料，适宜采纳产生弯曲和劈裂作用的破碎机械；关于脆性和塑性的物料，适宜采纳产生冲击和劈裂作用的机械；关于粘性和韧性的物料，适宜采纳产生挤压和碾磨作用的机械。在矿山工程和建设上，破碎机械多用来破碎爆破开采所得的天然石料，使这成为规定尺寸的矿石或碎石。在硅酸盐工业中，固体原料、燃料和半成品需要通过各类破碎加工，使其粒度达到各道工序所要求的

2、以便进一步加工操作。通常的破碎进程，有粗碎、中碎、细碎三种，其入料粒度和出料粒度，如表1-1所示。所采纳的破碎机械相应地有粗碎机、中碎机、细碎机三种。表M物料粗碎、中碎、细碎的划分（mm）类别入料粒度出料粒度粗碎300900100-350中碎100-35()20100细碎501005-15制备水泥、石灰时、细碎后的物料，还需进一步粉磨成粉末。依照粉磨程度，可分为粗磨、细磨、超细磨三种。所采纳的粉磨机相应地有粗磨机、细磨机、超细磨机三种。在加工进程中，破碎机的效率要比粉磨机高得多，先破碎再粉磨，能显著地提高加工效率，也降低电能消耗。工业上经常使用物料破碎前的平均粒度D与破碎后的平均粒度d之比来衡

3、量破碎进程中物料尺寸转变情形，比值i称为破碎比（即平均破碎比）i二D/d为了简易地表示物料破碎程度和各类破碎机的方根性能，也可用破碎机的最大进料口尺寸与最大出料口尺寸之比作为破碎比，称为公称破碎比。i=DmaJdniax在实际破碎加工时，装入破碎机的最大物料尺寸，一样老是小于允许的最大限度进料口尺寸，因此，平均破碎比只相当于公称破碎比的。每各破碎机的破碎比有必然限度，破碎机械的破碎比一样是；330。若是物料破碎的加工要求超过一种破碎机的破碎比，那么必需采纳两台或多分破碎机械串联加工，称为多级破碎心。多级破碎时，原料尺寸与最终成品尺寸之比，称总破碎比，若是各级破碎的破碎比各是心，工，.；。那么总

4、破碎比是io=ihin由于破碎机构造和作用的不同，实际选历时，还应依照具体情形考虑以下因素；（1）物料的物理性质，如易碎性、粘性、水分泥沙含量和最大给料尺寸等：（2）成品的总生产量和级配要求、据以选择破碎机类型和生产能力：（3）技术经济指标，做到既合乎质量、数量的要求、操作方便、工作靠得住，又最大限度节省费用。2物料破碎及其意义2.1物料破碎及其意义从矿山开采出来的矿石称为百年原矿。原矿是由矿物与脉石组成的，露天矿井开采出来的原矿其最大粒度一样在2001300mm之间，地下矿开采出来的原矿最大粒度一样在200600mm之间，这些原矿不能直接在工业中应用，必需通过破碎和磨矿作业，使其粒度达到规定

5、的要求、破碎是指将块状矿石变成粒度大于15mm产品的作业，小于1mm粒度的产品是通过磨碎作业完成的。2.1.1破碎的目的（1）制备工业用碎石大块石料经破碎筛分后，可取得各类不同要求粒度的碎石。这些碎石可制备成混凝上。它们在建筑、水电等行业中普遍应用。铁路路基建造中也需要大量的碎石。（2）使矿石中的有效矿物分离矿石有单金属和多金属，而且原矿多为品位较低的矿石。将原矿破碎后，能够使有效金属与矿石中的脉石和有害杂质分离，作为选矿的原料，除去杂质而取得高品位的精矿（3）磨矿提供原料磨矿工艺所需粒度大于15mm的原料，是由破碎产品提供的。例如在炼焦厂、烧结厂、制团厂、粉末冶金、水泥等部门中，都是由破碎工

6、艺提供原料，再通过磨碎使产品达到要求的粒度和粉末状态。2. 2破碎物料的性能及破碎比3. 2.1粒度及其表示方式矿块的大小称为粒度，由于矿块形状一样是不规那么的，需要用几个尺寸计算出的尺寸参数来表示矿块的大小。（1）平均直径d矿块的平均直径用单个矿块的长、宽、厚平均值表示。d=（L+b+h）/3式中L矿块的长度（mm）b矿块的宽度（mm）h矿块的厚度（mm）式用长、宽的平均值表示：d=（L+b）/2平均直径一样是用来计算给矿和排矿单个矿块的尺寸以确信破碎比。（2）等值直径5矿块的粒度很小时可用等值直径来表示。等值直径是将细料物料颗粒作为球体来计算的。d符物式中m矿料质量（kg）P-矿物密度kg

7、/JV一一矿料的体积（/）：（3）粒级平均直径d关于由不同粒度混合组成的矿粒群，通过用筛分方式来确信矿粒群的平均直径，例如上层筛孔尺寸为，基层筛孔尺寸为（人，通过上层而留在基层筛上的物料，其粒度既不能用也力不能用表示。当粒级的粒度范围很窄，上下两筛的筛孔尺寸之比不超过忘二时，可用粒度平均直径表示，即d=（di+d：）/2不然用表示粒级。I2矿石的破碎及力学性能机械破碎是用外力加于被破碎的物料上，克服物料分子间的内聚力，使大块物料割裂成假设干小块。假设矿石是脆性材料，它在很小的变形下就会发生破裂、机械破碎矿石有以下几种方式：（1）压碎将矿石置于两个破碎表面之间，施加压力后矿石因压力达到其抗压强度

8、限而破碎（图2-la）。（2）劈裂用一个平面和一个带尖棱的工作表面挤压矿石时，矿石沿压力作用线方向劈裂。劈裂的缘故是由于劈裂而上的拉应力达到矿石的抗拉强度限（图2-1b）。（3）折断用两个带有多个尖棱的工作表面挤压矿石时，矿石就像受集中载荷的两支点或多支点梁。当矿石内的弯曲应力达到弯曲强度限时矿石被折断（图2-lc）.（4）磨碎矿石与运动的工作表而之间受必然压力和剪切力时，矿石内的剪切力达到其剪切强度时，矿石即被粉碎（图2-ld）（5）冲击破碎矿石受高速回转机件的冲击力作用而破碎（图2-ld）0由于破碎力是刹时作用的，因此破碎效率高，破碎比大，能量消耗小，但锤头磨损严峻。（a）压碎（b）劈裂（

9、c）折断（d）磨碎（e）冲击破碎图2-1矿石的破碎和破碎方式事实上任何一种破碎机都不是以某一种形式进行破碎的，一样都是两种和两种以上的形式联合进行破碎。由于颗式破碎机的破碎工作表而是两块彼此交织布置的齿形衬板，因此其破碎作业兼有前四种破碎形式，当破碎机两工作面沿表面方向的相对运动位移加大而增强磨碎作业时，由于磨碎的效率低、能量消耗大、机件磨损严峻，将会降低破碎机的破碎成效。矿石的破碎方式要紧依照矿石的物理性能、被破的块度及所要求的破碎比来选择的，矿石分坚硬矿石、中等坚硬矿石和软矿石。也能够分为粘性矿石和脆性矿石。矿石的抗压强度最大，抗弯强度次之、抗拉强度最小。对坚硬矿石采纳压碎，劈裂和折断的破

10、碎方式为宜:对粘性矿石采纳压碎和磨碎方式为宜：对脆性矿石和软矿石采纳劈裂和冲击破碎的方式为宜。简摆颗式破碎机可用于破碎各类性能的矿石，关于坚硬矿石有更高的成效。3工作原理和构造工作原理电动机驱动皮带和皮带轮，通过偏心轴使动颗上下运动，当动颗上升时肘板与动颗间夹角变大，从而推动动颗板向固定颗板接近，与其同时物料被压碎或劈碎，达到破碎的目的:当动颗下行时，肘板与动颗夹角变小，动颗板在拉杆，弹簧的作用下，离开固定颗板，现在己破碎物料从破碎腔下口排出。随着电动机持续转动而破碎机动颗作周期运动压碎和排泄物料，实现批量生产。颗式破碎机的工作部份是两块颗板，一是固定颗板（定颗），垂直（或上端略外倾）固定在机

11、体前壁上，另一是活动颗板（动颗），位置倾斜，与固定颗板形成上大小的破碎腔（工作腔）。活动颗板对着固定颗板作周期性的往复运动，一分开，时而靠近。分开时，物料进入破碎腔，成品从下部卸出：靠近时，使装在两块颗板之间的到挤压、弯折和劈裂作用而破碎。其工作示用意（非标准机械设备设计）见图3-1,动颗4悬挂在心轴2上，能够左右摆动，偏心轴3旋转时，连杆5作上下往复运动从而推动颗动颗作左右往复摆动，实现破碎和卸料，此种破碎机采纳曲柄双连杆机构，尽管动颗上受有很在的破碎反力，而其偏心轴和连杆却受力不大，因此工业上多制成大型和中型机，用来破碎坚硬的物料。另外，这种破碎机工作时，动颗上每点的运图3T颗式破碎机工作

12、示用意动轨迹都是以心轴的距离，上端圆弧小，上1一定颗：2心轴：3一偏心轴端圆弧大，破碎效率低，其破碎比I一样为4一动颗：5一连杆：6推力板36c简摆颗工破碎机的优势是：偏心轴等传动件受力较小：由于动颗垂直位移较小，加工时物料较少有过度破碎的现象；动颗板的磨损较小。其缺点是：动颗摆幅上下不大，一样而论上部进料口的水平位移垂直位移只有下部出料口的1/2左右，无益于对已装入物料块的夹持与破碎，也不能对下部份供料，造成破碎腔下部盛料不足，降低了生产率。另外，由于下端摆幅大，卸出的物料块粒大小不均匀，成品质量欠佳。颗式破碎机的结构破碎腔是由固定在机架上的固定破碎板2、动鄂上的活动破碎板4和机架双侧壁上的

13、两块侧而衬板3为成的上下的巨型截柱体而组成的。被破碎物料喂入破碎腔后，通过动鄂的运动,是破碎腔容积周期改变而完成物料的破碎与排料。破碎机有电动机驱动，通过带传动带动偏心轴9上的带轮8,再通过曲柄9的转动，使破碎机中的动鄂5相对定鄂板2周期性地靠拢与分开。鄂式破碎机的结构除知足运转、润滑、安装、检修等常规设计准那么外，还必需考虑由其具体的运转和结构特点带来的特殊结构要求。由于破碎载荷为周期突加载荷，因此必需考虑运转中的速度波动调剂，以使运动平稳并能合理利用原动技术量。在破碎进程中，破碎腔内可能落入非破碎物料，因此必需考虑机械的过载爱惜。当要求改变产品的粒度中，应考虑料口的调束装置。当肋板与其支撑

14、垫键的锁合装置等。鄂式破碎机的破碎腔是由固定鄂板和可动鄂板5组成。固定和可动鄂都有镒钢制成的破碎板2和4。破碎板用螺栓和械固定于定鄂和动鄂上。为了提高破碎成效，两破碎板的表面都带有纵向波纹，而且是凸凹相对。如此，对矿石除有压碎作用外，还有弯曲作用。破碎机工作空间的双侧上也有镒钢衬板3c由于破碎板的磨损不是均匀的，专门是靠近派排矿口的下部磨损最大，因此，往往把破碎板制成上下相对的，以便下部磨损后，将其倒置而重复利用。大型破碎机的破碎板是由许多块组合而成，各块都能够相换，如此就能够够延长破碎板的利用期限。为了使破碎板与动鄂和定鄂紧密贴合，其间须衬有由可塑性材料制成的衬垫。衬垫用锌合金或塑性大的铝板

15、制成。因为贴合不紧密，会造成专门大的局部过负荷，是破碎板损坏,紧固螺栓拉断，乃至还会造成动鄂的破裂。动鄂悬挂在心轴6上，心轴那么支撑在机架侧壁上的滑动轴承中。动鄂饶心轴对固定鄂板作来回摆动。动鄂的摆动是借曲柄摇杆机构实现的。曲柄双摇杆机构由偏心轴9、连杆7、前推力板15和推力板13组成。偏心轴放在机架侧壁上的主轴承中，连杆那么装在偏心轴的偏心部份上，前后推力板的一端支撑在连杆头双侧凹槽中肋板座14上，前推力板的另一端支承在动鄂后壁下端的肋板座上,而后推力板的另一端那么支承在机架后壁的锲铁12中的肋板座上。当偏心轮通过V带轮从电动机取得旋转运动后，就使连杆产生上下运动。连杆的上下运动又带动推力板

16、运动。由于推力板不断改变倾斜角度，因此使动鄂饶心轴摆动。连杆向上运动时进行破碎矿石。当连杆位于下部最低位置时，推力板与水平线所成的倾斜角度为10°-12。后推力板不仅是传递力的杆件，而且也是破碎机的保险零件。当破碎机落入不能破碎的物体而是机械超过正常负荷时，后推力板当即折断，破碎机就停止工作，从而幸免整个机械的损坏。当连杆向下运动时，为使动鄂、推力板和连杆之间彼此维持常常接触，因此采纳以两拉杆11和两个弹簧10所组成的拉紧装置。拉杆11校接于动鄂下端的耳饰上，其另一端用弹簧10支撑在机架后壁的下端。当动鄂向前摆动时，拉杆通过弹簧来动鄂平稳和推力板所产生的惯性力。图3-2鄂式破碎机的结

17、构原理图1-机架；二、4一破碎板：3一侧面衬板：5一动颗：6心轴：7一连杆：8一带轮9一偏心轴：10弗簧：11一拉杆：12楔铁：13后推力板：14一衬板座：15前推板鄂式破碎机有工作行程和空转行程，因此电动机的负荷极不平稳。为了减少这种负荷的不均衡性，在偏心轴的两头装有飞轮8和带轮。带轮同时也起飞轮作用。在空转行程中，飞轮把能量贮存下来，在工作行程中再把能量释放出来。在机架后壁与锲铁12之间，放一组具有必然尺寸的垫片。当改变垫片的厚度时，能够调整排矿口的宽度。4要紧参数的设定：已知条件依照咱们毕业设计的要求，已知条件如下：进料口尺寸：900X1200mm出料口尺寸：95X165mm进料块最大尺

18、寸：750mm产量：50200吨/h钳角a钳角大小直接阻碍生产率和破碎腔高度。钳角小能提高生产率，但在必然的破碎比条件下，又增加了破碎腔高度;钳角大会使破碎腔高度降低，但生产率也下降了。另外，钳角最大也不能超出咬住物料的许诺值,故一样钿角取值为："x42tan式中：/齿板与物料间的摩擦系数。实际生产中，为平安起见,复摆颗式破碎机的钳角通常取理论计算值的65%,即：a=O.656Zn、x=18°220niux在本设计中咱们选择钳角为220。传动角?传动角的大小阻碍着机构的传动效率。在推力板长度必然的情形下,加大传动角会提高机构的传动效率，但必需要求偏心距增大才能保证行程的要求

19、,这就致使动颗衬板上部水平行程的偏大,物料的过粉碎引发排料口的堵塞,使功耗增加。同时，也将使定颗村板下部加速磨损。故传动角取：7=45°55°在此设计中咱们选择/=55°O偏心距r偏心距对破碎机生产率和传动功率都有阻碍。在其它条件相同的情形下,增大偏心距可使动颗行程增加而提高生产率，但也因此增加功率消耗。在传统设计中，偏心距是由动颗行程通过画机构图来初步确信的。在那个破碎机的设计中咱们依照机构图选择了15o动颗水平行程动颗水平行程对破碎机生产率阻碍较大，排料口水平行程小会降低生产率;但也不能太大，不然在排料口的物料由于过量而使破碎力急剧增加,致使机件过载损坏。因此

20、，动颗在排料口处的水平行程为：Sy<(O.3O.4L式中：Smm一最小排料口尺寸。SY=0.40x95=38.0"?？主轴转速n如图4-1所示，b为公称排料口，SL为动鄂下端点水平行程，AL为排料层的平均啮角。ABB1A1为腔内物料的紧缩破碎棱柱体，ABB2A2为排料棱柱体。破碎机的主轴转速n是依照在一个运动循环的排料时刻内，紧缩破碎棱柱体的上层面(AA1)按自由落体下落至破碎腔外的高度h计算确信的。而该排料层高度h与下端点水平行程SL及排料层啮角aL有关。即排料层上层面AA1降至基层而并非,正好把排料层的物料全数排出所需的时刻来计算主轴的转速。关于排料时刻有不同的意见：一种以

21、为排料时刻t应考虑破碎机构的急回特性，即排料时刻与机构的行程速比系数有关。这一观点未注意到动鄂下端点排料起始点与终止点并非必然与机构的两极限位置相对应。另一种以为排料时刻t应按t=15/n计算，即排料时刻对应于主轴的四分之一转，这种假定与实际情形相差甚大。依照笔者对破碎进程的实测分析,取得排料进程对应的曲柄转角不小于180。的结论，以为排料时刻按主轴半转计算比较符合实际情形。排料时刻t为：t=30/n(4-1)排料层完全排出下落的高度h为：h = SL/tan 】=gt2(4-2)令g=9800mm/s2，a=20°得: 665 婷r/min(4-3)式中n-一王轴转速（r/min）

22、；SL-动鄂下端点水平行程（mm）：。-排料层平均啮角（°）:图4-1排料口处排料示用意由式（4-3）可见，主轴转速与排料层啮角«和动鄂下端点水平行程SL有关。该式是机构设计和机型评判的重要公式之一。代入参数得n=r/min生产率计算生产率是指在必然的给料粒度和排料粒度条件下，单位时刻破碎机所出黎的物料量（kg/h或/）。它是破碎机重要的性能指标之一。动鄂摆一次，从破碎腔派出的棱柱体截面积为：/（.）=（"一5；十一s将eS1+e和/7=一-代入得：tanafS3-S）2tana由此可得每小时破碎机的生产率：_3OLS*27S,）vh一tana代入数据，求得匕二2

23、5063生产中经常使用以下体会公式估算破碎机功率，对大型破碎机（900X1200）功率为:P=些生100120“nBL90x120耳又P=90Mv120120式中，B,L为破碎机给料口宽度和长度，单位为cm。5电动机的选择电动机的选择要依照动力源和工作条件，第一要知足的确实是所需功率要求。依照设计目的，复摆鄂式破碎机是为了破碎中等硬度的各类矿石或岩石。进料块的最大尺寸750mm,要压碎这种矿石或岩石，用压力测试性能够测试出来用的力能够压碎750mm的矿石或岩石。依照设计生产产量的目的150300吨/时，而矿石假比重为1600kg/m3,因此动鄂的转动周期为240转/分。电动机的容量复摆鄂式破碎

24、机的需要的功率N与很多因素有关，例如：规格（3xL）、偏心轴转速、啮角4、动鄂下端水平行程5、偏心距厂、和破碎机的物理机械性能、粒度特点、破碎齿板表而形状和齿形参数等，都会阻碍功率消耗。迄今，一些功率计算公式大多属于体会公式的范围。咱们用应用最普遍的维雅德（，）公式：=0.011max式中：为鄂式破碎机主电机功率（安装功率）kw：L为破碎机进料口长度0gx为最大给料粒度因此，Na=0.0114x120x75=1026kW选择电动机的型号JR中型绕线转子异步电动机要紧用于驱动各类不同的机械，如卷扬机、紧缩机、破碎机、球磨机、运输机械和其它设备，并可供煤矿、机械、工业、发电机及工矿企业原动机之用。

25、因此超级适合作为破碎机的原动力。依照表5-1,在知足额定功率的情形下还要考虑其它的方面，若是选择欢-126-8型号的电动机的话，它的额定电压只是380V,不用升压，只用接三相电即可，而且转速也符合标准，价钱也廉价，其它的方面也都比较适合因此选用JA-126-8型号的电动机。表5-1电动机的参数型号额定功率（kW）额定电压（V）额定电流（A）额定转速（r/min）转子最大转矩价格重量电压（V）电流（A）额定转矩JR12561103000289751644371.874001450J/C-115-411030002714652053142.362001180J/?-126-811038021173

26、02442921.951001550J/C-127-8110300028.27302502872.0780016206皮带轮的设计带的传动设计（1）有以上已知条件可知：P=110bv,转速=730r/min,从动轴转速2=30O/min,天天的工作时刻可能为16h/天（2）求计算功率P,查表1得6=1.4：A故£=K',尸=14x110bi，x0.95=1463hv（V带的效率"=0.95）表6-1工作情形系数K,A工作机原动机I类II类一天工作时间（h）<1010-16>16<101016>16载荷变动较大破碎机（旋转式、鄂式）：球磨机：棒

27、磨机；起重机：挖掘机（3）选一般V带型号依照”=1463bv,巧=73O/min,查出此坐标点位于E区，因此,选用E型计算。（4）求小、大带轮基准直径D,考虑结构紧凑，由表6-2查得，取乙=50O/min730x300500x（1-0.02）=11923/n/n表6-2V带带轮最小直径。.（”?）型号0ABCDEF71'63）10090；140125）200315500800（5）大轮计算直径可查参考文献表5-6,取2=1250?（6）验算带速）x500x7301clecfv=19.102ms60x100060x1000在525?/s范围内，因此适合。（7）初步选取中心距旬/=L5x（

28、R+3）=1.5x（500+1250=2625nm取a0=2625"3符合0.7（£>1+D2）<aQ<2（D+£）2）（8）初算V带长度4=2%+式9+0）+（。2-2）2=2x262吟（5。+，。）+=80444/7/8044，查参考文献1表5-7可得，Ld=8000r?/n（9）实际中心距“=/+/=30088。（一。44二2647“=180°-x60°=180°-x609=163°>120故适合a2647(11)单根V带所能传递的功率依照u=19,102?/s和2=500/?/?7,查表6-3

29、可得，表6-3V带所能传递的功率外(ZW)型号小带轮直径(?)V带速度18192021E500560630>710并按比例计算求得E型带与=25.6"卬考虑传动比的阻碍，单根V带传递功率的增加量：4=9)传动比i=%/2=730/3000=2.43,查表6-4、6-5得K,=l.12,K“=49.8x1。一，则凡=49.8xICT?x730x(l-)=3.895=3.9kw1.12表6T弯曲阻碍系数Kw带型ABCDEK,L03xl2.65x10-"7.50x1Or326.6x1(T349.8xKT1表6-5传动比系数K,传动比T>2.95表6-6小带轮包角系数K

30、。包角180170160150140Ka(12)求V带根数P,=5.06(25.62+3.9)x0.96x1.02查表6-六、6-7可得长,=0.96,K/=L02内周长度Lj(”力CDE90001000011200表6-7长度系数K1463因此取6根。(13)单根V带的初拉力F。=50(查表13-1得g=0.87依/7,故得单根V带的初拉力:F()=500JZXV500x1463x6x19.1022 5、二一1 4-0.87xl9.1022 =1341300.96 )10、作用在轴上的压力F=2Rzsin=2x134L3x6xsin=1591880?/22工2=1.5耳=1.5x159188

31、0=23878277技术性能参数进料口尺寸：900X1200mm出料口尺寸：95X165mm进料块最大尺寸：750mm偏心轴轴速：3000r/min偏心距：15mn】电机功率：110AW7偏心轴的设计颗式破碎机的偏心距是一个传递扭矩，且两轴承间为偏心结构的转轴。关于它的靠得住设计。事实上确实是依照预先拟定的结构方案就，确信一组直径，使之即能知足强度，刚度要求，又能知足靠得住性要求，而且重量轻和经济效益最好。偏心轴的结构设计轴的输入参数的计算V带的传动效率为现取轴的输入功率为：P=1铲3P轴的输入转矩为：r=9.55xl06-；nl117-1偏心轴结构图1.皮带轮；2,偏心轴；3.锥套；4.轴承

32、；5.密封套6.飞轮；7.轴端压盖；8.轴端螺栓8滑动轴承的设计计算轴承的选择材料选用为了ZcuPb30,结构参见机械设计手册、单行本、轴承、成大先主编选为HZ90。轴承的验算验算轴承的平均压力p（单位为Mpa）（机械设计,第七版.濮良贵、纪名刚,主编）。力Fp=dB式中：B-轴承宽度，mm（依照宽径比确信）：旧一轴瓦材料的许用压力，Mpa、其值见表12-2。F=lr=lx460.59V22=23O.3KNd=9O77B=1203/日23Q3xltfcici.ncwn算得：p=2.3MPa<25MPa90x120符合要求。验算轴承的pu（单位为MPanls）值,轴承的发烧量与其单位面积上

33、的摩擦功耗力如成正比（/是摩擦系数），限制pu值是限制轴承的温升。FndnFn1pv=<pvBd60x1000191008L式中："-轴颈圆周速度，即滑动速度，?/$:/川-一轴承材料的许用pv值，MPam/s。V=279m/s其它值同前0八23Q3xl03x279ono/有：pv=28.03?/5<30m/s1910G<120符合要求。验算滑动速度p（单位为"s）因此得:符合要求。ndnv=60x1000ttx90x279,z=1.31<12ms60x1000滑动轴承的润滑。由公式得（机械设计手册，成大先主编，廿）:式中：p-一轴颈上的平均压强，M

34、pa：v轴颈的圆周速度，7/s。K=历7=V21.3xl.313=6.82u(2-15)因此采纳润滑油润滑。9要紧零部件的设计及结构分析四杆的确信下而运用公式推导用图来确信四杆机构的杆长度：设定四杆别离为：曲柄a、连杆b、摇杆c、机架d图9-1中的角度为：传动角7、连杆倾角a、摇杆摆动角°、极位角6缩小角度的范围并取一个定值：传动角/=10°20°（取15°）连杆倾角2=45°55°（取55°）摇杆摆动角3=4°10。（取5°）极位角8取。连杆C点的特性系数%=L193.27C、:C图9-1四杆机构简图推

35、导公式如下所示：G=2a0(p(psin(/+-)H+tan-(/+a-)-8t(y+J)a222cos£=2a9,6(p、sin-sin+d力.、，为、_=i(1)+(一)-2(l)cos/avaaa按结构要求取曲柄长度为a=15mm,再把各值带进去,别离为b=1295mm、c=430nim、d=l092nun。d求解得四杆机构的其余杆件长度动颗动鄂是支承齿板且直接参与破碎矿石的部件，要求有足够的强度和刚度，其结构应该牢固耐用，动鄂分箱型和非箱型。动鄂一样采纳铸造结构。为了减轻动鄂的重量，本设计采纳非箱型。如图4-2所示，安装齿板的动鄂前部为平板结构，其后部有假设干条加肋板以增强动

36、鄂的强度与刚度，其横截而呈E型。齿版齿板是破碎机中直接与矿石接触的零件，结构尽管比较简单，但它对破碎机的生产率,比能耗，产品粒度组成和粒度和破碎力等都会阻碍，专门对后三项阻碍比较明显。齿板经受专门大的冲击力，因此磨损得超级历害，为了延长它的寿命，能够从两方而研究：一是从材料上找到高耐磨性能材料；二是合理确信齿板的结构形状和几何尺寸。现有的破碎机上利用的齿板，一样是采纳ZGMnl3,其要紧特点是：在冲击力负荷作用下,具有表面硬化性，形成又硬又耐磨的表面，同时仍能维持其内层金属原有的任性，故它是破碎机上用的最普遍的一种耐磨材料。齿板的横截而结构形状有滑腻表面和齿形表面两种，后者又分为三角形和体形表

37、而。本设计采纳三角形齿板横断面结构形状。肘板破碎机的肘板是结构最简单的零件，但其作用却超级的重要。通常有三个作用：一是传递动力，其传递的动力有时乃至比破碎力还大：二是起保险件作用，当破碎腔落入非破碎物料时，肋板先行断裂破坏，从而爱惜机械其它零件不发生破坏：三是调整排料口大小。在机械工作时，肘板与其支承的衬板间不能取得专门好的润滑，加上粉尘落入，因此肘板与其衬垫之间事实上一种干摩擦和磨粒磨损状态。如此，对肘板的高负荷压力，致使肘板与肘板垫专门快磨损，利用寿命很低。因此肘板的结构设计要考虑该机件的重要作用也要考虑其工作环境。按肘头与肘垫的连接型式，可分为转动型与滑动型两种。肘板与衬垫之间传递专门大

38、的挤压力，并受周期性冲击载荷。在反复冲击挤压作用下磨损教快，专门是图8-2(a)所示的滑动型更为严峻。为提高传动效率，减少磨损，延长其利用寿命，可采纳图8-2(b)所示的转动型结构。肘板头为圆柱而，衬垫为平而。由于肘板的两头肘头表而为同一圆柱表面,因此当肘板两头的衬垫表面彼此平行时，肘板受力将沿肘板圆柱面的同一直径、并与衬垫表而的垂直方向传递。在机械运转进程中，动鄂的摆动角很小，使得肘板两头支撑的肘垫表面的夹角很小，因此在机械运转进程中，肘板与其肘垫之间能够维持纯转动。(a)转动型x(b)滑动型图10-2肘头与肘垫形式机架结构破碎机机架是整个破碎机零部件的安装基础。它在工作中经受专门大的冲击载

39、荷，其重量占整机重量专门大比例，而且加工制造的工作量也专门大。机架的钢的和墙的，对整机性能和要紧零部件寿命均有专门大的阻碍，因此，对破碎机机架的要求是：机构简单易制造,重量轻，且要求有足够的强度和硬度。破碎机机架有整体机架和组合机架，按制造工艺分,有铸造机架和焊接机架。整体机架，由于其制造，安装和运输困难，故不宜用于大型破碎机，而多为中小型破碎机所利用。它比组合机架刚性好，但制造较复杂。从制造工业来看，它分为整体铸造机架和整体焊接机架。前者比后者刚性好，但制造困难，专门是单佳，小批量生产。后者便于加工制造，重量较轻但刚性差。同时要求焊接工艺、焊接质量都比较高，并焊接后要求退火，可是随着焊接技术

40、的进展，国内外颗式破碎机的焊机机架用的愈来愈多，而且大型破碎机也采纳焊接机架。焊接机架用Q235钢板，其厚度一样为25-50mm。整体铸造机架除用铸钢材料外，对小型破碎机破碎硬度较低的物料时，也可用优质铁和球墨铸铁。设计时，在保证正常工作下，应力求减轻重量。制造时要求偏心轴承中心馍孔,与动颗轴轴心轴承的中心孔有必然的平行度。本设计用铸造机架。调束装置调束装置提供调整破碎机排料口大小作用。随着衬板的不断磨损，排料口尺寸也不断地变大，产品的粒度也随之变粗。为了保证产品的粒度要求，必需利用调束装置，按期地调整排料裂口的尺寸。另外，当要求取得不同的产品粒度时，也需要调整排料口的大小。现有鄂式破碎机的调

41、束装置有多种多样，归纳起来有垫片调束装置、锲铁调束装置、液压调束装置和衬板调整。本设计采纳垫片调束装置，如图9-3o4.图9-3调束装置1时板：2调整座：3调整楔铁：4机架保险装置当破碎机落入非破碎物时，为避免机械的重要的零部件发生破坏，通常装有过我爱惜装置。保险装置有三种：液压连杆、液压摩擦聚散器和肘板。本设计采纳肘板。肘板是机械中最简单、最廉价的零件，因此取得广乏应用且经济有效，但当肘板断裂后，机械将停车,应从头改换新肘板后方可工作。肘板保险件的另一个缺点是由于设计不妥，常常在超载时它不破坏，或没有超载它却破坏了，以至阻碍生产。因此设计时除应正确确信由破碎力引发的肘板压力，以便设计出超载破

42、坏的肘板面积外，在结构设计时，应使其具有较高的超载破坏灵敏。肘板通常有如图94所示的三种结构：中部较薄的变截而结构；弧形结构：S型结构。其中图a结构在保证肘板的刚度和稳固性的同时，提高其超载破坏灵敏度。图b、图c两种结构是利用灰铸铁肘板抗弯性能这一特性，选择适合的结构尺寸是肘板呈拉伸破坏，显然提高了肘板破坏的灵敏度。尽管如此，肘板是不是断裂要紧取决与计算载荷的确信和截面尺寸计算是不是正确。因此从加工制造方便性动身，图a所示应用最多，本设计也采纳a中肘板。润滑装置偏心轴轴承通常采纳集中循环润滑。心轴和推力板的支承而一样采纳润润脂通过手动油枪给油。动颗的摆角很小，使心轴与轴瓦之间润滑困难，在其底部开假设干轴向油沟，中间开一环向油槽使之连通，再